Расчет фундамента под мостовую опору

Размещено на http://www.allbest.ru/

Задание

Нагрузки, мН, эксцентриситет, м	Размеры опоры, м	Глубина, м
УP0	УH0	l0	A0	B0	L0	HB	Hp
32.0	1.0	0.35	14	3.6	11	6	1.6

№ слоя	Мощность, м	Описание	Геологический разрез	Нормативные характеристики
				гS, кН/м3	г, кН/м3	щ	щL	щP	C, кПа	ц	Е, мПа
1.	1.5	Ил глинистый, темно серый с тонкими прослойками песка	aQ4	27.5	14.9	0.92	0.46	0.27	10	6	3
2.	2	Песок пылеватый серый	aQ4	26.3	17.1	0.24	-	-	5	26	8
3.	15	Глина ленточная зеленовато серая	lgQ3	27	19.5	0.3	0.39	0.21	16	19	10
4. 4	15	Суглинок коричневый с включением гальки гравия мелких валунов	lglQ	27.3	21.4	0.16	0.24	0.14	50	17	12

1. Расчет фундаментов глубокого заложения

1.1 Анализ строительных свойств грунтов основания

Ил глинистый темно серый с тонкими прослойками песка

удельный вес сухого грунта

пористость

коэффициент пористости

число пластичности

Грунт -Ил.

Показатель консистенции

Грунт - текучий, не может служить в качестве основания.

Песок пылеватый серый

удельный вес сухого грунта

пористость

коэффициент пористости

Песок рыхлый, не может служить в качестве основания.

Степень влажности

Песок влажный, R'=150кПа

Глина ленточная зеленовато серая

удельный вес сухого грунта

пористость

коэффициент пористости

число пластичности

Грунт -Глина

Показатель консистенции

Состояние грунта - тугопластичное.

R'_c =200 кПа. Грунт пригоден для основания.

Таблица расчетных характеристик грунтов

Группа пред-х сост-й	Сн=10кПа	цн=6	кН/м3	мПа
	Для грунта №1
I.	7,14	5,46	13,6	-
II.	9,1	5,7	14,2	3
III.	Для грунта №2
Группа пред-х сост-й	Сн=5кПа	цн=26	кН/м3	мПа
I.	3,6	23,64	15,55	-
II.	4,55	24,76	16,3	8
III.	Для грунта №3
Группа пред-х сост-й	Сн=16кПа	цн=19	кН/м3	мПа
I.	11,43	17,3	17,73	-
II.	14,55	18,1	18,6	10

Проанализируем строительные свойства грунта суглинок коричневый с включением гальки, гравия и мелких валунов.

Удельный вес сухого грунта

Пористость

Коэффициент пористости

Число пластичности

Грунт - глина

Показатель консистенции

Состояние грунта - полутвердое

R'=300кПа. Грунт пригоден для основания.

Таблица 3.

Группа пред-х сост-й	Сн=50кПа	цн=17	кН/м3	мПа
I	35,7	15,46	19,46	-
II	45,45	16,2	20,4	12

1.2 Расчет фундамента глубокого заложения

свайный фундамент несущий шпуеирвый

Анализируя геологические условия и физические свойства грунтов, приходим к выводу , что в качестве основания можно рассматривать глину зеленоватую слоистую. Из-за большой глубины воды, большого размыва и из-за небольшой несущей способности трех верхних грунтов целесообразно запроектировать фундамент глубокого заложения.

Рис.1 Геологический разрез.

Подошву фундамента закладываем на отметке -5,5м, заглубившись в несущий слой - глину на 1 м. Плоскость обрезов находится на отметке 14 м. Колодец проектируется с обрезами по 0,5 м в каждую сторону. Назначаем размеры подошвы фундамента (рис.1 и 2):

Площадь подошвы фундамента

Колодец имеет 4 шахты (размером 2,8 х 2.7 м) для выборки грунта. Толщина стен колодца: наружных - 1 м, внутренних - 0,6 м. Расчетная поверхность грунта - поверхность размыва - лежит на отметке 12,4 м. Глубина заложения фундамента

Определяем величину расчетного сопротивления глины

Рис2. Схема проектируемого фундамента.

1.3 Расчёт по 1 группе предельных состояний (по несущей способности)

Плоскость действия сил расположена вдоль оси моста. Проверяем критерий жесткости . Для этого вычисляем при К_ф=1(колодец прямоугольной формы) величину Для бетона марки “200“ .

С учётом наличия четырёх шахт для выборки грунта размером м, впоследствии заполняемых песком, вычисляем момент инерции сечения колодца относительно оси, перпендикулярной плоскости действия сил:

.

Где - глубина, в пределах которой учитывается действие отпора (пассивного давления) грунта, отсчитываемая от расчетной поверхности грунта.

В пределах глубины залегает пылеватый песок , глина тугопластичная и суглинок

Для грунтов общей мощности можно принять .

Коэффициент деформации фундамента

Проверяем условие абсолютной жесткости , условие выполняется.

Определяем расчетные усилия, действующие в уровне расчетной поверхности.

Вес фундамента

Вес фундамента определяем при следующих данных.

Мощность нижней(опорной) подушки - 3 м.

Мощность верхней плиты - 1 м.

Высота фундамента - 25 м .

Размер шахт в плане - 2,8*2,6 м, высота шахт - 21 м.

Толщина наружных стен - 1 м, внутренней - 0,6 м.

Удельный вес бетона с учетом взвешивающего действия воды .

Шахты заполняются песком, удельный вес песка с учетом взвешивающего действия воды . В расчет по I группе предельных состояний вводится коэффициент надежности по нагрузке , осредненное значение которого назначается равным 1,2.

Вес воды на обрезах фундамента

Сила трения грунта по боковой поверхности фундамента

Суммарная вертикальная нагрузка в уровне подошвы фундамента



Определяем расчетные значения горизонтальной силы и момента , действующих в уровне расчетной поверхности грунта(на линии теоретического размыва)

Коэффициент постели нескального грунта под подошвой фундамента, при d>10 м равен

Напряжения, возникающие под подошвой фундамента от действия вертикальных, горизонтальных сил и момента.



Условия выполняются.

Напряжения возникающие по боковой поверхности фундамента:

- в точке

- в точке

Z = d =20.9 м.

Проверки выполняем по формуле

Т.к. точка на глубине Z = 6м лежит в глине, то берем

2,1 кПа < 167,6 кП Точка на глубине Z = d = 17,9 м лежит в глине с характеристиками прочности

44,9 кПа < 482 кПа

Проверки выполнены. Снизить запас прочности невозможно, т.к. поперечное сечение колодца минимально возможное, а уменьшить глубину заложения нельзя, т.к. глину нельзя использовать в качестве основания.

1.4 Расчёт по 11 группе предельных состояний

Построим условный массивный фундамент (см. рис. 4). Для этого определяем средневзвешенное значение угла внутреннего трения в грунтах, проходимых колодцем

Определяем размеры подошвы условного фундамента:

- длину

- ширину

- площадь

Вычисляем средневзвешенный удельный вес грунта в пределах глубины .



Объем грунта в пределах условного фундамента

Вес грунта

Определяем вес фундамента с учетом взвешивающего воздействия воды

Вес воды на обрезах условного фундамента и внутри грунтовой части его:

Определяем суммарную вертикальную нагрузку:

Среднее давление по подошве условного фундамента

Вычисляем бытовое (природное) давление на уровне подошвы фундамента

При определении бытового давления удельный вес всех взвешенных в воде грунтов взят равным 10 кН/м³, кроме водоупорного слоя твердой глины. В величину бытового давления включен вес столба воды.

Величина уплотняющего давления на уровне подошвы условного фундамента

Находим уплотняющее давление на глубине Z₁ = 2 м от подошвы условного фундамента

Величина бытового давления на глубине Z₁ = 1,5 м от подошвы условного фундамента

На глубине 2 м от подошвы фундамента уплотняющее давление составляет около 0,2 от бытового, следовательно, на глубине Z₁ =2 м от подошвы условного фундамента проходит граница активной сжимаемой зоны.

Вычисляем осадку условного фундамента по формуле

Предельная осадка



Определяем горизонтальное смещение верха опоры по формуле

,

где l_ОП - расстояние от расчетной поверхности грунта до верха опоры;

Д - горизонтальное смещение верха опоры за счет деформации ее тела, м (в курсовом проекте принять Д = 0);

Предельная величина смещения

Расчет на строительные нагрузки.

Проверка достаточности веса колодца для возможности опускания

Определяем вес колодца с учетом взвешивания

Сила трения по формуле

:



Из сопоставления действующих сил становится очевидно, что вес колодца недостаточен для его опускания. Следовательно, в проекте необходимо предусмотреть меры по снижению сил трения (например, тиксотропные растворы или подмывные устройства и т.д.)

Проверка колодца на всплытие по формуле

,

где - вес колодца с опорной подушкой, определяемый без учета взвешивания в воде, кН;

d_b - расстояние от низа опорной подушки до уровня грунтовых, либо меженных вод, м;

г_b - удельный вес воды, = 10 кН/м³;

А - площадь подошвы колодца.

Вес колодца определен без учета взвешивающего действия воды

Проверка выполнена.

Расчет опускного колодца закончен.

2. Расчет свайного фундамента

2.1 Конструирование ростверка и общие положения

Анализируя грунтовую обстановку, приходим к выводу, что в качестве несущего слоя грунта под сваями может рассматриваться твердая глина. Поскольку опора находится в воде, принимаем к разработке вариант с высоким ростверком(рис.5). Минимальные размеры плиты ростверка в плане:

А_min = а х b = 4,6 х 15 = 69м², где

а = А₀ + 2C₀ = 14 + 2х0,5 = 15м;

b = B₀ + 2C₀ = 3,6 + 2х0,5 = 4,6м.

Плоскость обрезов скрывается на 0,5м. ниже горизонта воды. Конструктивно высоту ростверка назначаем равной 2,5м. Таким образом, отметка обреза 19,5м, отметка подошвы 17,0м. Выбираем железобетонные призматические сваи сечением 40Ч40см, длиной 25м, класс бетона В30, арматура класса А3 диаметром 40мм (4 шт.). Головы свай заделываем в ростверк на 0,8м, острие свай находится на отметке -5,50м. Способ погружения свай - забивка. Определяем несущую способность по грунту по формуле:

где - коэффициент работы свай в грунте

R - расчетное сопротивление грунта под концом сваи, кПа, определяемое по СНиП 2.02.03 - 85

U - наружный периметр поперечного сечения сваи, м

- расчетное сопротивление i - го слоя грунта по боковой поверхности сваи, определяется по СНиП 2.02.03 - 85

- толщина i - го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м

и - коэффициенты условий работы грунта соответственно под концом и на боковой поверхности свай, учитывающий способ погружения свай, определяется по СНиП 2.02.03 - 85

А - площадь опирания свай на грунт.

Несущая способность по условию прочности материала определяется по формуле:

где ц - коэффициент продольного изгиба, для низкого ростверка равен 1, для высокого определяется согласно СНиП(,а b=0,40)

R_В - расчетное сопротивление бетона сжатию, МПа, определяемое по СНиП

А_В - площадь поперечного бетонного сечения, см²

R_SС - расчетное сопротивление арматуры сжатию, МПа, определяемое по СНиП

А_А - суммарная площадь сечения арматуры, см²

Сравнивая результаты вычислений приходим к выводу, что дальнейший расчет количества свай будем производить через величину F_м, поскольку, величина несущий способности по материалу превышает несущую способность по грунту:



где Р - расчетная нагрузка передаваемая на сваю;

г_к - коэффициент надежности равный 1,4 так как несущая способность свай определена расчетом, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта.

2.2 Расчет многорядного свайного фундамента по 1 группе предельных состояний методом перемещений

Находим по формуле

ориентировочно число свай, предварительно определив нагрузки в уровне подошвы плиты ростверка.

Подсчитываем:

Вес фундамента

Вес фундамента определяем при следующих данных:

· Высота фундамента - 2,5м.

· Удельный вес бетона г_б = 24 кН/м³, с учетом взвешивающего действия воды = 14 кН/м³

· Размеры плиты ростверка в плане А_min = 69м²

Вес воды на обрезках фундамента

Суммарная вертикальная нагрузка в уровне подошвы фундамента

Расчетный момент

Число свай

F_min = P

Назначаем 24 сваи.

Размещение свай в площади ростверка см. на рисунке 6.

Для удобства вычислений расчет ведем применительно к одному ряду свай (такой прием возможен только при идентичном расположении свай в каждом ряду).

Схема к расчету усилий в сваях приведена на рисунке 7.

Расчетные усилия, приходящиеся на расчетные ряд, составляют:

Расчетная ширина свай определяется по формуле:



где d - размер стороны сваи

К_ф - коэффициент, учитывающий форму поперечного сечения сваи, при квадратном сечении

К_ф = 1,0

Расчетный модуль упругости бетона для В30

Жесткость свай на изгиб и сжатие

Определяем по формуле - глубину в пределах которой учитывается действие отпора (пассивного давления) грунта:

В пределах h_k = 2,9м лежит пылеватый песок средней крупности К = 4500 кН/м⁴ и глина К=4500 кН/м⁴

Определяем по формуле

значение коэффициента деформации:

Подсчитываем приведенную глубину заложения сваи в грунте

Поскольку, значения с_2, с₃ и с₄ определим по следующим формулам

предварительно вычислив длину изгиба свай

.

Здесь l₀ - свободная длина свай,м (в высоком ростверке - расстояние от его подошвы до расчетной поверхности грунта)

К₄ - коэффициент принимаемый из определенных таблиц

Далее находим длину сжатия свай l_N и ее характеристику с₁ по формулам:

так как сваи опираются на глинистые грунты твердой консистенции.

получаем

Определяем коэффициенты канонических уравнений и другие величины, входящие в систему

В расчетах высоких ростверков r₁ = r₂ = r₃ = 0.

Из формул



, где

получаем

Определяем усилия, действующие со стороны плиты ростверка на голову каждой сваи в расчетном ряду по формулам:

Определяем продольные усилия:

Определяем поперечные силы:

Определяем момент:

По следующим формулам проводим проверку:

4312.9? 4313,5

149? 150

2055,7 ? 2055

Проверка выполнена

2.3 Проверка несущей способности многорядного свайного фундамента как условного массивного фундамента

Переходим к проверке несущей способности свайного фундамента как условного массивного фундамента (рисунок 8).

Для построения по формуле

где ц_i и h_i - соответственно углы внутреннего трения и мощности пройденных сваями слоев грунта определяем величину ц_ср:

Поскольку меньше наклона свай, построение условного массива ведем с использованием величины i = 5:1. Определяем размеры подошвы условного массива:

- ширина

- длина

- площадь подошвы

Последовательно определяем:

- момент сопротивления

- объем массива

- объем железобетона, входящего в условный массив:

свай

- объем грунта и воды в условном массиве

- среднее значение удельного веса грунта в пределах условного массива (с учетом взвешивающего действия воды)

- вес условного массива

- сумма вертикальных расчетных нагрузок

Проводим проверку по формуле

где N_c1 - суммарная вертикальная нагрузка, приложенная в уровне подошвы условного массива, определяемая с учетом веса грунта, ростверка и свай в пределах его контура

H_c1, M_c1 - соответственно горизонтальная нагрузка и момент в уровне расчетной поверхности грунта

d_c - глубина заложения условного фундамента по отношению к расчетной поверхности грунта

a_c, в_с - размеры в плане условного массива в направлении, параллельном плоскости действия нагрузки и перпендикулярном ей

К - коэффициент пропорциональности грунта, залегающего в пределах глубины d_с

С_в - коэффициент постели грунта в уровне подошвы условного массива, определяемый по формулам:

· при d ? 10 м

· при d > 10 м



Определяем величину R:

где г - удельный вес грунта в пределах d_с

R₀ - условное сопротивление грунта под подошвой условного массива, определяемое по таблицам

к₁ и к₂ - коэффициенты определяемые по таблицам

г_n - коэффициент надежности, принимаемый равным 1,4

Проверка выполнена.

2.5 Расчет многорядного свайного фундамента по 2 группе предельных состояний

Расчетом по 2 группе предельных состояний определяют горизонтальное смещение верха опоры, осадку свайного фундамента и сравнивают их расчетные значения с предельно допустимыми по нормам. Расчет ведется на расчетные нагрузки, получаемые перемножением нормативных нагрузок (из задания) на коэффициент перегрузки г_f2 = 1.

Горизонтальное смещение верха опоры высотой h₀, см, определяют из формулы

где u и ш - величины определенные раньше

д_x - горизонтальное смещение верха опоры в результате деформации ее тела (в курсовом проекте принять равным 0)

L_Р - длина наименьшего примыкающего к опоре пролета, но не менее 25м.

Умножением на величину 1/ г_f1, где г_f1 = 1,2, осуществляется переход от величин u и ш, определенных в расчете по 1 группе предельных состояний, к величинам u и ш, участвующих в расчете по 2 группе предельных состояний.

Проверка выполнена.

III. Свайный фундамент.

Назначаем минимальные размеры фундамента. Размеры подошвы опоры:

B₀ = 3,6 м, A₀ = 14 м. Грунтовые условия приведены на схеме. В качестве несущего слоя выбираем песок гравелистый. Принимаем железобетонные сваи-оболочки с наружным диаметром d=1.6м, толщиной стенок д=0,16м. Класс бетона оболочек В40, бетона заполнителя - В20. Плоскость обреза ростверка размещаем на 0,5 м ниже ГМВ. Конструктивно высоту ростверка назначаем h_р = 2м. Оболочки заделываем в ростверк на 1.2м, в несущий слой оболочки погружены до отметки 9,50.

Определяем несущую способность оболочки (используем метод вибропогружения) по формуле:

, где

- коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1.

R - расчетное сопротивление грунта под концом сваи, кПа.

u - наружный периметр поперечного сечения сваи.

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности сваи, кПа.

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м.

, - коэффициенты условий работы грунта соответственно под концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие способ погружения сваи.

A - площадь опирания сваи на грунт, м².

м².

Расчетное сопротивление определяем по формуле:

,

где ,,, - безразмерные коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения грунта основания;

- расчетное значение удельного веса грунта, кН/м³, а основании сваи

- осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м³, расположенных выше нижнего конца сваи.

h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая для опор мостов от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке.

= кН/м³.

кПа

Расчетная нагрузка, допускаемая на оболочку, составляет:

кН

- коэффициент надежности (здесь =1,65)

Определяем расчетные значения продольной силы N_i , поперечной силы H_i, и изгибающего момента M_i, приведенных к центру тяжести подошвы ростверка. Для этого вычисляем без учета взвешивающего воздействия воды, что идет в запас прочности:

вес ростверка

вес воды на обрезах

вес оболочки

кН.

H_i = 1.2УH₀/8 = 1.2·1000/8 =150

IV. Расчет шпунтового ограждения.

Глубина котлована 12.1м, считая от уровня воды, глубина воды 6 м. Высота засыпки 6.5 м, используем двухрядные перемычки с песчано-глинистым заполнением. Ширина между шпунтовыми стенками принимаем равной 2 м. Удельный вес грунта засыпки

г_зас =17кН/м³, угол внутреннего трения ц_зас = 25, сцепление с_зас = 0.

1.Определение ординат эпюры активного давления грунта.

Активное давление на отметке 14.00

Активное давление на отметке 12.5

Активное давление на отметке 10.50

Активное давление на отметке 4.9

2.Определение ординат эпюры пассивного давления.

Пассивное давление на отметке 4.9

По данным величинам, применив сложение ординат эпюр активного и пассивного давлений, строим результирующую эпюру, которую разбиваем на одинаковые участки. Находим положение нулевой точки эпюры, считая от дна котлована:

Эпюру давления заменяем сосредоточенными силами, равными по величине площадям от дельных участков.

Вычисление сил распора:

Вычисление сил отпора:

После выполнения графических операций (смотри рисунок 6 и 7), определяем, t₀ равно 5.14м. Окончательно глубина забивки t может быть принята с достаточной точностью для практических целей на 20% больше t₀:

Максимальный момент

Сжимающее усилие в распорке 239.12 кН.

3.Определение толщины шпунта.

Применяем металлический шпунт. Подбираем его профиль с учетом, что R_y =205МПа.Требуемый момент сопротивления 1 пог.м шпунтовой стенки

Момент сопротивления одной шпунтины при ее ширине, равной 0,4м

Принимаем шпунт Л-V с моментом сопротивления W=2962см³

Напряжение в шпунте

4.Расчет распорки.

Распорку шпунтового ограждения рассчитываются на усилие

где R_a = 124,04кН - сжимающее усилие на распорку, приходящееся на 1 пог.м стенки L - расстояние между распорками, принимаем L = 3м

Длину распорки l принимаем равной 6.6м.

Проверку устойчивости проводим по условию центрального сжатия

,

где N_d - продольная сжимающая сила,

R_y - расчетное сопротивление металла сжатию, R_y = 205МПа

А - площадь поперечного сечения распорки (два двутавра).

Задаемся сечением распорки d=30мм.

Коэффициент ц понижения несущей способности центрально-сжатых элементов зависит от расчетной гибкости элемента л:

-

-

Расчетная гибкость л определяется

где l₀ - расчетная длина стержня зависящая от способа закрепления его концов. При шарнирном закреплении концов

l₀ = l =6.6м

r - радиус инерции поперечного сечения одного двутавра

Тогда

Проверка сошлась.

2.6 Объем работ и определение стоимостей конструктивных элементов опускного колодца

Наименование работ	Единица измерения	Количество	Стоимость единицы измерения, руб.	Общая стоимость, тыс. руб.
1. Бетонная кладка фундамента	1 м3 кладки	789,5	60	47,4
2. Опускание колодца в пределах воды при глубине Н(м) 6 метров считая от рабочего горизонта воды в реке	1 пог. перим. ножа колодца	Н=6	270Н	1,1
3. Опускание колодца ниже дна реки с разработкой грунта	1 м3	1518	3,3	2,86

Общая стоимость опускного колодца составляет 51,4 тыс.руб.

2.6 Объем работ и определение стоимостей конструктивных элементов фундамента моста на сваях

Наименование работ	Единица измерения	Количество	Стоимость единицы измерения, руб.	Общая стоимость, тыс. руб.
1. Сваи ж.б. прямоугольного сечения длинной более 16м.	1 м3 сваи	92,74	150	13,91
2. Железобетонные плиты высоких свайных ростверков	1 м3 бетона	144,4	170	24,5
3. Устройство ограждения котлованов, включая стоимость крепления ограждений (верх ограждений принимаем на 0,7м выше рабочего горизонта воды), шпунт ограждений из металла.	1м2 стенки ограж-дения	520 (100шт)	48	24,96

Общая стоимость свайного фундамента составляет 63,4 тыс.руб.

Сравнение вариантов

Сопоставление капитальных затрат по фундаментам приведено в таблице ниже.

Вид опоры	Строительная стоимость моста тыс. руб.
Опускной колодец	51,4 ? 52
Свайный фундамент	62,91 ? 63

Свайный фундамент получился немного дороже опускного колодца. Это связано с устройством металлического шпунтового ограждения. Низкая стоимость является определяющим фактором при выборе варианта. Хотя опускной колодец имеет ряд недостатков: вес колодца недостаточен для его опускания, необходимо предусмотреть меры по снижению сил трения, что создает дополнительные затраты. Но и свайный имеет недостатки: во-первых необходимо устройство ограждения котлована(дорогостоящего), и во-вторых необходимо специальное оборудование для погружения свай. Окончательное решение требует многочисленных согласований с заинтересованными организациями и заказчиком.

Список литературы

1. СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы. - М., 1985

2. СНиП 2.02.03 - 85. Свайные фундаменты. - М., 1986.

3. Фундаменты мелкого заложения. Проектирование и расчет: МУ/Сост. И.В. Ковалев. Л.: ЛИИЖТ,1981.

4. Расчет опускных колодцев под мостовые опоры. МУ/Сост. И.В. Ковалев Л.: ЛИИЖТ,1988.

5. Расчет фундаментов опор мостов на сваях и сваях-оболочках. МУ/Сост. И.В. Ковалев Спб: ЛИИЖТ,1993.

6. Расчет шпунтовых ограждений. МУ/Сост. И.В. Ковалев Л.: ЛИИЖТ,1988.

7. Конспект лекций Н.С. Несмелова

8. Фундаменты опор мостов. МУ(альбом)/Сост. Коллектив преподавателей кафедры, под ред. Н.С. Несмелова. Л.: ЛИИЖТ, 1982.

Размещено на Allbest.ru

...