Проект цеха по производству оконных и дверных блоков

Размещено на http://www.allbest.ru

Содержание

1. Конструктивно - компоновочная схема здания

2. Конструктивные и химические меры по защите деревянных конструкций от гниения и возгорания

2.1 Защита древесины от гниения

2.2 Защита деревянных конструкций от возгорания

3. Расчет ограждающих конструкций покрытия

3.1 Определение типа и размеров поперечного сечения плиты

3.2 Сбор нагрузок на плиту

3.3 Определение расчетных характеристик используемых материалов

3.4 Определение геометрических характеристик поперечного сечения

3.5 Определение максимальных значений момента и поперечной силы

3.6 Расчет по нормальным напряжениям

3.7 Расчет верхней обшивки на действие монтажной нагрузки

3.8 Проверка поперечного сечения плиты на скалывание

3.9 Расчет плиты по деформациям

4. Расчет ограждающих стеновых конструкций

4.1 Конструктивная схема стеновой панели

4.2 Сбор нагрузок на панель

4.3 Определение максимальных значений момента и поперечной силы

4.4 Определение геометрических характеристик поперечного сечения панелей

4.5 Проверка прочности по нормальным напряжениям в растянутой обшивке

4.6 Расчет панели по деформации

5. Расчет стропильной конструкции покрытия

5.1 Определение размеров поперечного сечения стропильной конструкции

5.2 Сбор нагрузок на стропильную конструкцию

5.3 Проверка опорного сечения на скалывание

5.4 Проверка балки на действие нормальных напряжений

5.5 Определение прогиба балки

5.6 Расчет опорного узла балки

6. Расчет поперечника с подбором сечения колонны

6.1 Определение размеров поперечного сечения колонны

6.2 Сбор нагрузок на раму и конструирование колонны

6.3 Раскрытие статической неопределимости поперечной рамы

6.4 Определение расчетных усилий для основной колонны

6.5 Проверка колонны по предельной гибкости

6.6 Проверка устойчивости плоской формы деформирования

7. Конструирование и расчет узла защемления колонны в фундаменте

7.1 Определение требуемого момента сопротивления швеллера

7.2 Назначение расстояния между осями тяжей

7.3 Проверка принятого сечения колонны на скалывание

7.4 Определение усилия, действующего в уровне тяжей и смыкающее поперек волокон древесину

7.5 Определение диаметра тяжей с учетом их ослабления резьбой

7.6 Определение ширины планки из условия работы древесины на смятие поперек волокон

7.7 Определение толщины планки из условия её работы на изгиб

Список использованных источников



1. Конструктивно - компоновочная схема здания

Проектируемый объект - цех по производству оконных и дверных блоков в городе Сочи. Здание имеет размеры в плане 17Ч132,6 м. Здание однопролетное, шаг колонн 7,8 м. Высота от уровня чистого пола до низа несущей конструкции 9,0 м. Тип ограждающих конструкций - клеефанерные плиты покрытия и панели стен заводского изготовления; тип стропильных конструкций - клеедощатые балки прямоугольного поперечного сечения; тип колонн - клеедощатые балки прямоугольного поперечного сечения; фундаменты железобетонные; цокольная панель из легкого бетона, отделанного водо- морозостойким материалом (цокольный виниловый сайдинг). Утеплитель - минераловатный, на основе базальтового волокна толщиной 120 мм.

В торце здания сделан проем для ворот.

Пространственная жесткость здания обеспечивается за счет защемления в фундаментах колонн по осям с помощью натяжных анкеров, поперечное сечение которых определяется расчетом. Продольная жесткость и устойчивость здания с плоскими стойками создается за счет постановки связей по продольным стенам в продольном направлении. Для неизменяемости каркасных торцовых стен в крайних пролетах так же ставятся аналогичные связи. Шаг связевых блоков в продольном направлении обеспечивает расстояние в свету между связевыми блоками не более 24-х метров. деревянный конструкция покрытие стеновой стропильный

Поперечную жесткость здания обеспечивают работающие на изгиб колонны фахверка. Связевые блоки по стенам и фермам расположены в одних и тех же осях. Связи жесткие крестовые, соединяющие попарно несущие конструкции вдоль здания.

Покрытие выполнено из раздельных кровельных панелей, жестких и неизменяемых в своей плоскости в продольном направлении. Поэтому требуется установка монтажных связей, которые прикрепляются непосредственно к основной несущей конструкции.

Рисунок 1 - Плита покрытия поперечного сечения

Крепление панелей покрытия к фермам обеспечивает непрерывное раскрепление верхнего пояса ферм из плоскости. Так же для этих целей служат распорки между верхними и нижними поясами ферм, установленные в каждом шаге несущих конструкций.

Крепление стеновых панелей к продольным колоннам не обеспечивает раскрепление их из плоскости. Несущие колонны продольного ряда раскреплены распорками на всю длину здания из плоскости в середине и в опорных узлах фермы.

2. Конструктивные и химические меры по защите деревянных конструкций от гниения и возгорания

2.1 Защита древесины от гниения

Суть конструкционных мероприятий по борьбе с гниением сводится к тому, чтобы обеспечить воздушно-сухое состояние деревянных элементов здания, что достигается устройством гидро-, пароизоляционных слоев, препятствующих увлажнению древесины грунтовой, атмосферной или конденсационной влагой, или обеспечением надлежащего режима для удаления из древесины влаги.

Конструкционные мероприятия по борьбе с недопустимым увлажнением древесины при эксплуатации следующие:

- предотвращение увлажнения атмосферными осадками, увеличением свесов крыши, надлежащим отводом воды с крыш, устройством достаточно большого (не менее 30 см) разрыва между поверхностью грунта и нижней отметкой расположения деревянных элементов здания для предотвращения увлажнения брызгами падающей сверху воды и др. Деревянная наружная обшивка должна быть по возможности водонепроницаемой, причем при выпадении осадков вода не должна попадать в обшивку и скапливаться там;

- удаление влаги из сырых помещений (что в первую очередь касается подполий). Сюда входит обеспечение достаточно хорошей вентиляции с тем, чтобы средняя относительная влажность воздуха в них была по возможности ниже. Для этой цели необходимо иметь определенное число приточных и вытяжных вентиляционных отверстий (продухов).

По поверхности грунта рекомендуется устраивать гидроизоляцию. При прямом воздействии влаги на деревянные элементы в сырых помещениях, например в душевых, поверхность этих элементов должна быть защищена гидроизоляционным покрытием;

- защита древесины от увлажнения капиллярной влагой, поступающей из соприкасающихся с ней частей здания, устройством гидроизоляции.

- борьба с образованием конденсата состоит в следующем. Многослойные ограждающие строительные конструкции и их элементы должны иметь такой порядок расположения слоев и их толщину, чтобы устранить возможность скопления конденсата. При проектировании необходимо осуществлять поверочный теплотехнический расчет ограждающих конструкций;

- предотвращение увлажнения древесины бытовой влагой, сводящееся к содержанию в надлежащем состоянии систем водоснабжения и канализации (отсутствие протечек), просушке помещений после мытья полов и т. д,

К конструктивным мероприятиям по борьбе с гниением следует отнести правильный подбор породы древесины для изготовления соответствующих деревянных конструкций или элементов.

2.2 Защита деревянных конструкций от возгорания

Для того, чтобы защитить древесину и изделия из нее от воздействия огня, предусмотрен ряд конструктивных и химических мер.

Конструктивные меры предохранения обеспечиваются в процессе планировки и проектировании - на этом этапе должны быть проведены все мероприятия, предусмотренные противопожарными требованиями.

Химические меры защиты древесины от огня предполагают оштукатуривание, заделку тонкими листами асбеста, жести, оклеивание конструкций фольгой, полимерными пленками, а также обработку огнезащитными составами: обмазками, огнестойкими красками и пропиточными составами.

Для того, чтобы защитить от возгорания скрытые конструкции, такие как стропила, прогоны и другие, как правило, применяются обмазки - высыхая, они образуют на поверхности древесины несгораемый слой толщиной в 2-3 см. Необходимо периодически обновлять обмазку, потому что сцеплением обмазочным составов с древесиной относительно слабо.

Кроме того, для защиты древесины от огня широко используются огнестойкие краски. Они бывают силикатными, хлоридными, фосфатными и кремнийорганическими. Кроме непосредственного обеспечения защиты от воздействия огня, такие краски обладают способностью сопротивляться воздействию воды и идеально подходят для деревянных поверхностей, которые подвергаются активному атмосферному воздействию.

Обрабатывать древесину огнестойкими составами можно как поверхностно, так и проникая во внутренние слои.

Глубокая обработка обеспечивают больший эффект от обработки огнезащитными составами и заключается в окунании и пропитки деревянных конструкций в состав.

Сегодня для защиты древесины от огня часто применяют полимеры, обладающие защитным и стабилизирующим эффектом - фенольные, карбомидные, фурановые, кремнийорганические растворы.

Следует помнить, что большинство химических средств защиты от возгорания древесины вредны для организма человека.

3. Расчет ограждающих конструкций покрытия

3.1 Определение типа и размеров поперечного сечения плиты

Материалы - сосновые доски 2-го сорта, фанера ФСФ.

Принимаем ребристую конструкцию плиты с четырьмя продольными ребрами каркаса из сосновых досок второго сорта, обшивки - из плоских листов фанеры марки ФСФ сорта В/ВВ. При стандартной ширине листов фанеры 1490 с учетом обрезки кромок ширину панелей по верхней и нижней поверхностям принимем равной 1500мм, что обеспечивает зазор между панелями 10 мм.

Верхнюю фанерную обшивку примем из семислойной фанеры толщиной д (в.ф.о.)=14 мм; нижнюю фанерную обшивку из пятислойной толщиной д (н.ф.о.)=6 мм.

Ширину крайних и среднего ребер принимаем с учетом сортамента досок и острожки (6 мм с двух сторон) равной 44 мм.

Высота плиты:

(1)

Для продольных и поперечных ребер окончательно принимаем доску 250Ч50 мм. После острожки (6 мм с обеих сторон) b_p =44 мм, h_p=244 мм.

Общая высота плиты составит:

(2)

Принимаем высоту плиты 264 мм.

Утеплитель принимаем минераловатный, на основе базальтового волокна толщиной 120 мм. Расстояние между продольными сплошными рабочими ребрами должно быть не более 500мм. Следовательно, принимаем четыре сплошных продольных ребра.

3.2 Сбор нагрузок на плиту

Вес вспомогательных элементов принимаем в размере 10% от веса основных элементов плиты.

Таблица 1 - Нагрузки на 1 м² плиты покрытия

Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка, qn, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке,гf	Расчетная нагрузка, qr, кН/м2
1	2	3	4
Постоянная: 1. 4-хслойный рубероидный ковер 2. Верхняя фанерная обшивка 3. Продольные ребра 4. Утеплитель 5. Пароизоляция 6. Нижняя фанерная обшивка	20 9,8 14,31 18 5,0 4,2	1,3 1,1 1,1 1,2 1,2 1,1	26 10,78 15,74 21,6 6 4,62
7. Вес основных элементов:	71,31		84,74
8. Вес вспомогательных элементов	7,13		8,47
9. Итого собственный вес 1м2 плиты:	78,44		93,24
Временная: 10. Снеговая	56	1,4	80
11. Всего нагрузка на 1 м2плиты:	134,44		173,21

Расчетная нагрузка на 1 погонный метр плиты составит:

(3)

где b_пл - ширина плиты покрытия;

Нормативная нагрузка на 1 погонный метр плиты составит:

, (4)

3.3 Определение расчетных характеристик используемых материалов

Для сосновых досок 2-го сорта:

1. Верхняя фанерная обшивка:

- Расчетное сопротивление фанеры растяжению -

- Расчетное сопротивление фанеры сжатию -

- Расчетное сопротивление фанеры изгибу -

- Расчетное сопротивление фанеры скалыванию -

2. Нижняя фанерная обшивка:

- Расчетное сопротивление фанеры растяжению -

- Расчетное сопротивление фанеры сжатию -

- Расчетное сопротивление фанеры изгибу -

- Расчетное сопротивление фанеры скалыванию -

3. Для древесины:

- Расчетное сопротивление растяжению -

- Расчетное сопротивление сжатию -

- Расчетное сопротивление изгибу -

- Расчетное сопротивление скалыванию -

4. Модуль упругости фанеры:

5. Модуль упругости древесины:

3.4 Определение геометрических характеристик поперечного сечения

Геометрические характеристики клеефанерной плиты приводим к фанерной обшивке, учитывая соотношение:

(5)

Учитывая неравномерность распределения напряжения по ширине панелей, уменьшаем расчетную ширину фанерной обшивки путем введения в расстоянии между ребрами коэффициент 0,9:

(6)

Определяем площади поперечного сечения:

(7)

- верхней обшивки

- нижней обшивки

- древесины продольных ребер

Приведенная к фанере площадь поперечного сечения панели:

(8)

Приведенный к фанере статический момент сечения относительно нижней плоскости:

(9)

,

Положение нейтральной оси приведенного сечения определяется по формуле:

(10)

Приведенный к фанере момент инерции:

(11)

,

Приведенный момент сопротивления верхней (сжатой) части панели:

(12)

Приведенный момент сопротивления нижней (растянутой) части панели:

, (13)

3.5 Определение максимальных значений момента и поперечной силы

Расчетный пролет плиты:

, (14)

Максимальный момент:

(15)

Максимальная поперечная сила:

(16)

3.6 Расчет по нормальным напряжениям

Напряжения в нижней полке:

, (17)

где - коэффициент, учитывающий соединение листов фанеры по длине панели.

Напряжения в верхней полке:

, (18)

Проверяем сжатую полку на устойчивость:

(19)

При , , тогда

3.7 Расчет верхней обшивки на действие монтажной нагрузки

Фанерную полку расчитываем как пластину, заделанную в местах приклейки к ребрам. Груз Р, считаем распределенным на ширину 100см.

(20)

Изгибающий момент от монтажной нагрузки:

(21)

где Р - вес сосредоточенного груза;

Момент сопротивления:

(22)

,

следовательно, условие выполняется.

3.8 Проверка поперечного сечения плиты на скалывание

Проводим проверку скалывающих напряжений по клеевому шву между шпонами фанеры:

(23)

где S^ф - статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси;

(24)

,

следовательно, условие выполняется.

3.9 Расчет плиты по деформациям

Прогиб панели от нормативной нагрузки:

(25)

Все проверки прочности, устойчивости и деформативности выполняются. Корректировку поперечного сечения в сторону уменьшения производить не нужно, так как поперечное сечение ребра

, (26)

назначено из условия пожаробезопасности, а шаг ребер назначен из условия восприятия монтажной нагрузки.

4. Расчет ограждающих стеновых конструкций

4.1 Конструктивная схема стеновой панели

Конструктивную схему стеновой панели принимаю в соответствии с рисунком 3.

, (27)

Принимаю фанеру 10 мм.

Доска с учетом острожки 44119 мм.

, (28)

Рисунок 3 - Конструктивная схема стеновой панели

4.2 Сбор нагрузок на панель

а) в вертикальной плоскости:

Таблица 2 - Сбор нагрузок на панель

Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка, qn, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке,гf	Расчетная нагрузка, qr, кН/м2
1	2	3	4
Постоянная: 1. Продольные ребра 2. Поперечные ребра 3. Утеплитель 4. Фанерные обшивки 5. Пароизоляция 6. Вес основных элементов 7. Вес вспомогательных элементов	4,36 2,49 12 14 5 37,85 3,79	1,1 1,1 1,2 1,1 1,2	4,80 2,74 14,4 15,4 6 43,34 4,33
Итого - вес одной панели - вес двух панелей	41,64 83,28		47,67 95,34

Расчетная нагрузка на 1 погонный метр плиты:

, (29)

б) в горизонтальной плоскости (ветровая нагрузка):

, (30)

, (31)

где - коэффициент изменение ветрового давления по высоте z;

- аэродинамический коэффициент;

- коэффициент надежности по нагрузке;

- нормативное значение ветрового давления.

4.3 Определение максимальных значений момента поперечной силы

Рисунок 4 - Расчетная схема стеновой панели

, (32)

, (33)



4.4 Определение геометрических характеристик поперечного сечения панелей

В вертикальной плоскости:

, (34)

В горизонтальной плоскости:

Учитывая неравномерность распределения напряжения по ширине панели, уменьшаю расчетную ширину фанерной обшивки путем введения в расстояние между ребрами коэффициента 0,9:

, (35)

Приведенный к фанере момент инерции:

, (36)

Момент сопротивления:

, (37)



4.5 Проверка прочности по нормальным напряжениям в растянутой обшивке

, (38)

Фанера соединяется на ус, следовательно, .

следовательно, проверка прочности выполняется.

4.6 Расчет панели по деформации

При действии нормативной ветровой нагрузки:

, (39)

следовательно, условие выполняется.

Все проверки прочности, устойчивости и деформативности выполняются. Корректировку поперечного сечения в сторону уменьшения производить не нужно, так как поперечное сечение ребра

, (40)

назначено из условия пожаробезопасности, а шаг ребер назначен максимально допустимым из условия стыковки фанерных обшивок.

5. Расчет стропильной конструкции покрытия

5.1 Определение размеров поперечного сечения стропильной конструкции

В качестве несущей конструкции покрытия принимаем двускатные клеедощатые балки прямоугольного сечения. Расчетный пролет балки Для изготовления балки принимаем сосну 2-го сорта.

В соответствии с рекомендуемым отношением высоты балки в середине пролета к величине перекрываемого пролета в пределах принимаю высоту балки:

, (41)

, (42)

Наименьшая ширина балки прямоугольного сечения:

,

принимаю по сортаменту 225 мм.

,

где - высота балки с учётом острожки.

Сечение балки в середине пролета из 44 досок толщиной 34 мм и шириной 225 мм.

Таким образом, с учетом острожки:

, (43)

.

Высота сечения балки на опоре:

, (44)

С учетом толщины доски 34 мм получим:

, (45)

Расстояние от оси опоры двускатной балки до наиболее напряженного сечения при работе на изгиб, принимая нагрузку на балку равномерно распределенной, определяется по формуле:

, (46)

, (47)

5.2 Сбор нагрузок на стропильную конструкцию

Вес от плит покрытия и снега:

- нормативная:

, (48)



- расчетная:

, (49)

Нагрузка от собственного веса стропильной конструкции:

, (50)

, (51)

(52)

(53)

Итого:

(54)

(55)

(56)

5.3 Проверка опорного сечения на скалывание

Проверяем условие:

(57)

где Q - расчетная поперечная сила;

S - статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

I - момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

b - расчетная ширина сечения.

Положение нейтральной линии:

(58)

Статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси:

(59)

Момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси:

(60)

(61)

(62)

Расчетная ширина балки равна .

следовательно, условие выполняется.

5.4 Проверка балки на действие нормальных напряжений

Проверяем условие:

(63)

где - коэффициент, учитывающий влияние размеров поперечного сечения, равен 0,8, так как высота сечения более 120 см;

- коэффициент, учитывающий толщину слоев, равен 0,994, так как толщина слоя 34 мм.

Тогда расчётное сопротивление равно:

(64)

Определяем положение расчетного сечения:

(65)

Изгибающий момент в расчетном сечении:

(66)

Высота расчетного сечения:

, (67)

,

следовательно, условие выполняется.



5.5 Определение прогиба балки

Коэффициент, учитывающий переменность сечения:

, (68)

Коэффициент, учитывающий деформации сдвига:

(69)

Прогиб без учета переменности сечения и деформации сдвига равен:

, (70)

Относительный прогиб:

(71)

Тогда

то есть, условие выполняется.

5.6 Расчет опорного узла балки

Расчет опорного узла балки сводится к проверке ее опорной площади на смятие поперек волокон.

(72)

где площадь опирания балки;

расчетное сопротивление смятию;

A - опорная реакция балки.

, (73)

Принимаю длину площадки опирания равной 40 см.

,

следовательно, условие выполняется и усиление узла не требуется.

6. Расчет поперечника с подбором сечения колонны

6.1 Определение размеров поперечного сечения колонны

Для изготовления колонны принимаем сосну 2-го сорта. Колонна клеедощатая прямоугольного поперечного сечения. Расчетная высота равна:

, (74)

Предварительно определяем требуемую высоту сечения колонны:

, (75)

Принимаем .

Проверяем выполнение условий:

,

Сечение колонны из 18 досок сечением 225х40мм.

Таким образом, с учетом острожки, получаем:

(76)

, (77)

Тогда площадь поперечного сечения колонны:

, (78)

Эксцентриситет приложения нагрузки от веса стеновых панелей (высоту панелей принимаем аналогично плите покрытия):

, (79)

Собственный вес колонны:

, (80)

6.2 Сбор нагрузок на раму и конструирование колонны

Постоянная нагрузка на колонну:

, (81)

Нагрузка от веса стропильных конструкций:

, (82)

Снеговая нагрузка:

, (83)

Нагрузка от веса стен:

, (84)

Ветровые нагрузки:

(85)

, (86)

где w_o -- нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от района строительства (г. Уфа) w_o 0,30 кН/м²;

k -- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления в зависимости от высоты здания ? 10м = 0,65;

Сосредоточенная нагрузка от давления ветра:

(87)

, (88)

6.3 Раскрытие статической неопределимости поперечной рамы

, (89)

, (90)

, (91)

, (92)

6.4 Определение расчетных усилий для основной колонны

Сечение с максимальными сжимающей и поперечной силами и изгибающим моментом находится в заделке.

Расчетные значения М, Q, N определяются с учетом коэффициента сочетания 0,9, который вводится к временный нагрузкам (снеговым, ветровым).

, (93)

, (94)

, (95)

6.5 Проверка колонны по предельной гибкости

В плоскости стены колонны раскреплена распоркой.

Определяем расчетные длины:

, (96)

, (97)

Коэффициент определяем по п. 4.21 СНиП II-25-80.

Фактическая гибкость колонны в плоскости поперечной рамы:

, (98)

Фактическая гибкость колонны из плоскости поперечной рамы с учетом того, что колонна раскреплена из плоскости распорками в середине и в опорном узле фермы:

, (98)

следовательно, условие не выполняется. Вводим дополнительную распорку, которая будет проходить по всей длине здания, тогда:

, (99)

условие выполняется.

6.6 Проверка сечения колонны по нормальным напряжениям

Изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок:

, (100)

где - изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый по деформированной схеме;

коэффициент учитывающий влияние размеров поперечного сечения;

коэффициент учитывающий толщину слоев.

, (101)

Коэффициент , учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента:

, (102)



, (103)

Проверяем условие:

(),

условие выполняется.

7. Конструирование и расчет узла защемления колонны в фундаменте

7.1 Определение требуемого момента сопротивления швеллера

Требуемый момент сопротивления швеллер определим по формуле:

, (104)

Принимаю швеллер №14. (

Проверяем условие:

, (105)

, (106)

,

следовательно, условие выполняется.

7.2 Назначение расстояния между осями тяжей

, (107)

, (108)

, (109)

7.3 Проверка принятого сечения колонны на скалывание

, (110)

, (111)

, (112)

Проверяем условие:

7.4 Определение усилия действующего в уровне тяжей и смыкающее поперек волокон древесину

, (113)

7.5 Определение диаметра тяжей с учетом их ослабления резьбой

, (114)

где коэффициент учитывающий ослабление тяжа резьбой, принимаем равным 0,8;

коэффициент, учитывающий возможное неравномерное натяжение тяжей, вследствие чего усилие в 2-х параллельно работающих тяжах будет не равномерное, принимаем 0,85.

, (115)

Принимаем d = 12 мм.



7.6 Определение ширины планки из условия работы древесины на смятие поперек волокон

из условия работы древесины на смятие поперек волокон равна:

, (116)

где коэффициент, учитывающий переменность ветровой нагрузки, равный 1,4.

Принимаю планку 8 см.

7.7 Определение толщины планки из условия ее работы на изгиб

Рекомендуется назначать толщину планки кратной 2 мм, но не более 10 мм. В случаях, когда более 10 мм принимают уголки.

, (117)

, (118)

, (119)

, (120)

, (121)

Принимаю уголок .

Список использованных источников

1) В.Е. Шишкин «Примеры расчета конструкций из дерева и пластмасс», Москва, Стройиздат, 1974;

2) Г.Н. Зубарев, Ф.А. Бойтемиров, В.М. Головина под редакцией Ю.Н. Хромца «Конструкции из дерева и пластмасс», Москва, издательский центр «Академия»,2008;

3) О.Ф. Заманова, «Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс», Для студентов строительных специальностей очной и заочной форм обучения /сост. О.Ф. Заманова - Кумертау: Кумертауский филиал ГОУ ОГУ, 2010. - 31 с.;

4) СП 2.25-80 «Деревянные конструкции».-М.: 2011;

5) СП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».-М.:2011;

6) Ф.А. Бойтемиров, В.М. Головина, Э.М. Улицкая «Расчет конструкций из дерева и пластмасс», Москва, издательский центр «Академия»,2008

Размещено на Allbest.ru

...