Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Расчет листового настила

По балкам укладываем стальной настил с рифленой верхней поверхностью. Расчетная схема настила приведена на рис. 1. Материал настила - сталь С235.

Рис. 1. Расчетная схема настила

Для выполнения расчета задаемся толщиной настила, которая зависит от величины нормативной временной длительной нагрузки на площадку P_d1ⁿ(табл.1.1)

Таблица 1.1

Pd1n, КПа	? 20	20-30	30-40	? 40
t0, мм	6-8	8-10	10-12	12-14

Назначаем толщину настила t₀= 8мм. Постоянная нагрузка от собственного веса 1м² настила толщиной t₀ :

,

где с=7850 кг/м³ - плотность прокатной стали.

Нормативная нагрузка:

Толщина настила определяется по формуле:

,

Lн - пролет настила (шаг балок настила); Принимаем Lн=1м.

n₀ - предельное значение прогиба.

Принимаем n₀ = 120.

Е1 - приведенный модуль упругости стали;

,

=0,3 - коэффициент поперечной деформации (Пуассона);

Е=2,06·10⁴ мПа-модуль упругости стали.

Принимаем толщину настила равной: t_наст = 8мм

2. Подбор сечения балки настила

Расчетная схема балки настила приведена на рис. 2. Материал балки настила - сталь С245.

Рис. 2. Расчетная схема балки настила

Нормативное значение нагрузок:

Расчетное значение нагрузок:

г_n=1,0 - коэффициент надежности по ответственности;

г_f1=1,2 - коэффициент надежности по нагрузке;

г_f2=1,05 - коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса металлоконструкций;

Максимальный изгибающий момент в балке:

;

Требуемый момент сопротивления сечения балки:

=1,1-коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций в сечении при изгибе;

=1-коэффициент, зависящий от уровня касательных напряжений в балке.

R_y = 24 кН/см²-расчетное сопротивление стали,;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы;

По сортаменту выбираем двутавр №23Б1

t_w=5,6мм; t_f=9мм; R=12мм; h=230мм; b_f=110мм; P_d2ⁿ=0,258Кн/м; I_x=2996cм⁴; W_x=260,5 см³

Нагрузки на балку настила с учетом её собственного веса:

Нормативное значение нагрузок:

Расчетное значение нагрузок:

Уточненный максимальный изгибающий момент:

и максимальная поперечная сила:

3. Проверки выбранного сечения

Уточняем коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций в сечении при изгибе с_xисходя из соотношения

Проверяем подобранное сечение на прочность: - нормальные напряжения в сечении балки вычисляем по формуле:

- условие выполняется

=1,076-коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций в сечении при изгибе;

=1-коэффициент, зависящий от уровня касательных напряжений в балке.

R_y = 24 кН/см²-расчетное сопротивление стали;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

-касательные напряжения в сечении балки вычисляем по формуле:

- условие выполняется

R_s=0,58·R_y=0,58·24=13,92 кН/см²;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

Проверяем сечение на жесткость по формуле:

-предельно допустимый относительный прогиб

- условие выполняется.

Е=2,06·10⁴ мПа-модуль упругости стали.

4. Определение катета сварного шва, соединяющего настил с балками настила

Крепление настила к балкам выполняем ручной сваркой электродами типа Э42. При сварке настила возникает распор, который определяем по формуле:

г_n=1,0 - коэффициент надежности по ответственности;

г_f1=1,2 - коэффициент надежности по нагрузке;

Катет углового шва, прикрепляющего настил к балкам определяется:

-по металлу шва:

-по металлу границы сплавления:

в_f, в_z - коэффициенты для расчета углового шва;

l_w=1 см - расчетная длина шва;

R_wf=18 кН/см² - расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва;

R_wz=0,45R_un=0,45·37=16,7 кН/см² - расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу границе сплавления;

R_un=37кН/см² - временное сопротивление стали С245 разрыву;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы;

Катет углового шва должен быть не менее 4мм и не более 1,2·t_наст=9,6 мм

Принимаем k_f=4мм

5. Подбор сечения вспомогательной балки

Расчетная схема вспомогательной балки приведена на рис. 3. Материал вспомогательной балки - сталь С245.

Рис. 3 Расчетная схема вспомогательной балки

Нормативное значение нагрузок:

Расчетное значение нагрузок:

г_n=1,0 - коэффициент надежности по ответственности;

г_f1=1,2 - коэффициент надежности по нагрузке;

г_f2=1,05 - коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса металлоконструкций;

Максимальный изгибающий момент в балке:

;

Требуемый момент сопротивления сечения балки:

=1,1-коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций в сечении при изгибе;

=1-коэффициент, зависящий от уровня касательных напряжений в балке.

R_y = 24 кН/см²-расчетное сопротивление стали;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

По сортаменту выбираем двутавр№45Б2

t_w=8,4мм; t_f=13,0мм; R=21мм; h=447мм; b_f=180мм; P_d3ⁿ=0,675Кн/м; I_x=28870cм⁴; W_x=1291,9 см³

Нагрузки на вспомогательную балку с учетом её собственного веса:

Нормативное значение нагрузок:

Расчетное значение нагрузок:

=

г_n=1,0 - коэффициент надежности по ответственности;

г_f1=1,2 - коэффициент надежности по нагрузке;

г_f2=1,05 - коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса металлоконструкций;

Уточненный максимальный изгибающий момент:

И максимальная поперечная сила:

Проверки выбранного сечения

Уточняем коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций в сечении при изгибе с_xисходя из соотношения

Проверяем сечение на прочность по формуле:

- условие выполняется

Проверяем сечение на прочность в опорном сечении по формуле:

- условие выполняется

R_s=0,58·R_y=0,58·24=13,92 кН/см²;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

Проверяем сечение на жесткость по формуле:

- условие выполняется

Е=2,06·10⁴ мПа-модуль упругости стали.

Так как на верхний пояс вспомогательных балок опираются балки настила, то необходимо выполнить проверку прочности стенки балки

Определим местное напряжение по формуле:

, где

F=2·Q_max^БН=44,21·2=88,42кН

l_ef=b_f^Б3+2·t_f=9,1+2·3,4=17,8cм

b_f^Б3=9,1cм

t_f=t_f^Б2+R^Б2=1,3+2,1=3,4cм

Прочность стенки вспомогательной балки определяем по формуле:

- условие выполняется.

R_y = 24 кН/см²-расчетное сопротивление стали;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

Предварительно проверяем применимость формулы:

1? ?6 и 15? ?35

1? =2.4<6 и =13,8?15 по примечанию принимаем =15

тогда по формуле (73) таблицы 11 имеем:

общую устойчивость балки проверять не требуется.

6. Проверка прочности балки настила на опоре

-условие выполняется

7. Подбор сечения главной балки

Расчетная схема главной балки приведена на рис. 4. Материал - сталь С255.

Рис. 4 Расчетная схема главной балки

В учебных целях главная балка рассчитывается в упругой стадии как конструкция первой группы в соответствии с Приложением В.

Нормативное значение нагрузок:

=124,63 кН/м

Расчетное значение нагрузок:

=



г_n=1,0 - коэффициент надежности по ответственности;

г_f1=1,2 - коэффициент надежности по нагрузке;

г_f2=1,05 - коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса металлоконструкций;

Максимальный изгибающий момент в балке:

И максимальная поперечная сила:

Требуемый момент сопротивления сечения балки:

R_y = 23кН/см²-расчетное сопротивление стали;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

Задаемся высотой балки h_minиз условия жесткости

Ry = 23кН/см²- расчетное сопротивление стали;

Е=2,06·10⁴ мПа-модуль упругости стали;

-предельно допустимый относительный прогиб;

Определяем оптимальную высоту балки из условия минимального расхода стали:

R_s=0,58·R_y=0,58·24=13,92 кН/см²;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

Принимаем t_w=10мм. Принимаем высоту стенки =125см.Назначаем высоту балки из условий: и .

Ширину полки определяем исходя из условия прочности балки

- требуемый момент инерции сечения относительно оси Х;

- момент инерции стенки.

- требуемый момент инерции полок;

- требуемая ориентировочная площадь сечения полки.

- ширина полки

по сортаменту широкополосной стали принимаем b_f=450мм

по сортаменту широкополосной стали принимаем t_f=1,8cм

=+2=125+21,8=128,6 см-высота главной балки.

-расстояние между осями полок.

-условие соблюдается.

Проверки выбранного сечения

Вычисляем фактические геометрические характеристики сечения балки:

- момент инерции сечения;

- статический момент половины сечения;

- момент сопротивления сечения.

Напряжение в сжатой зоне:

Прочность балки по нормальным напряжениям проверяем по формуле:

- условие выполняется;

R_y = 23кН/см²- расчетное сопротивление стали;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

Прочность балки по касательным напряжениям вычисляем по формуле:

- условие выполняется;

R_s=0,58·R_y=0,58·23=13,34 кН/см²;

г_с=1,0 - коэффициент условий работы.

Условная гибкость стенки главной балки:

Т.к

a=175

Ширину ребра принимаем b_h=70мм, так как

b_r=h_w/30+25=1250/30+25=66,7?70мм

Толщину ребра принимаем t_r=5мм, так как

Ширина участка стены ребра жёсткости:

Площадь сечения условной стойки:

Момент инерции условной стойки относительно центральной оси, параллельно стенке балки:

Радиус инерции условной стойки:

Условная гибкость условной стойки при её высоте h_w

Коэффициент

Коэффициент устойчивости при центральном сжатии:

Расчёт условной стойки:

-условие выполняется

Для стенок балок должны выполняться условия:

?

где - нормальное напряжение в срединной плоскости стенки, параллельное оси балки;

=0- нормальное напряжение в срединной плоскости стенки, перпендикулярное оси балки, в том числе (так как в местах опирания вспомогательных балок установлены поперечные ребра жесткости, то не учитываем);

Изгибающий момент и поперечная сила в расчётном сечении:



- касательное напряжение в стенке балки.

При вычислении средних напряжений и в отсеке принимаем расчетный участок длиной, равной высоте отсека, т.е. ==130см.

Нормальное напряжение в стенке посередине расчетного участка

=

Касательное напряжение в стенке посередине расчетного участка

=

где - статический момент пояса балки относительно нейтральной оси.

-условие выполняется

-условие выполняется.

Так как л_W>3.5, то требуется проверить устойчивость стенки балки:

1

Изгибающие моменты на расчетном участке отсека:

и поперечные силы на расчетном участке

где =300 см-расстояние от опоры до начала расчетного участка.

=425 см-расстояние от опоры до конца расчетного участка.

Среднее значение момента на расчетном участке отсека:

M=(M₁+M₂)/2=(2006,4+2447,6)/2=2227кНм

Средняя поперечная сила на расчетном участке отсека:

Q=(Q₁+Q₂)/2=(445,9+260,1)/2=353 кН

Нормальное напряжение:

Критическое значение нормального напряжения:

=

д=в·(b_f/b_ef)·(t_f/t_w)³=0,8·(42/125)·(1,8/1,0)³=1,57; с_сr=32,526 (табл. 12[1]);

=

=42 см - ширина сжатого пояса балки.

=1,8 см - толщина сжатого пояса балки.

в =0,8 (табл. 22[1]);

= =1,0 см - толщина стенки балки;

= =125 см - высота стенки балки;

-меньшая из сторон пластинки;

-условие выполняется

При равномерно распределенной нагрузке сечение разрезной составной балки можно уменьшить в местах снижения изгибающих моментов (на расстоянии 1/6 пролета балки от опоры). Изменяем ширину пояса главной балки, назначив стык на расстоянии =185 см от опоры. Уменьшенная ширина поясов должна составлять: 0,5; 0,1; 180 мм.

Изгибающий момент и поперечная сила в месте изменения сечения:

Требуемый момент сопротивления сечения:

где - расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию и растяжению по пределу текучести.

Требуемый момент инерции балки в измененном сечении

Момент инерции стенки

Момент инерции, приходящийся на поясные листы:

Требуемая площадь поясных листов:



Ширина пояса. Принимаем = 21 см.

Проверяем прочность по приведенным напряжениям в месте соединения полки и стенки балки:

,, где

; - условия выполняются.

Определяем общую устойчивость балки:

,

где

- условие выполняется.

Прогиб балки с измененным сечением вычисляем по формуле:

- условие выполняется.

Рассчитываем сварные швы, соединяющие стенку и пояса составной двутавровой балки.

Сдвигающее усилие Т, приходящееся на 1 см длины балки:

Сварные швы выполняем автоматической сваркой в лодочку сварочной проволокой Св -08Г2С диаметром d=4 мм. Определяем катет шва, прикрепляющего пояса главной балки со стенкой:

- по металлу шва



-по металлу границы сплавления

где n=2- количество сварных швов.

l_w=1см - расчетная длина шва.

в_f=1,1;

в_z=1,15;

R_wf=21,5Кн\см² ;

R_wz=R_un·0,45=0,45·37=16,65 Кн\см² ;

R_un=37Кн\см²;

г_с=1,0

Принимаем =6 мм(согласно табл 38).

8. Проверка прочности вспомогательной балки на опоре

Прочность вспомогательной балки:

- условие выполняются.

9. Расчет колонны

Расчетная схема центрально-сжатой колонны приведена на рис. 5. Материал колонны - сталь С245.

Рис. 5 Расчетная схема колонны

Расчетная нагрузка на колонну:

N = 2·Qmax =2·891,72=1783,44kH

В соответствии с условиями закрепления концов колонны находим расчетную длину стержня

м_x=1,0; м_y=1,0 - коэффициенты расчетной длины колонны постоянного сечения

Расчет сечения колонны ведем относительно материальной оси х-х. Задаемся условной гибкостью л_x=2 и определяем коэффициент продольного изгиба ц_х=0,826.

Требуемая площадь сечения:



Из сортамента выбираем 2 швеллера № 40: А = 61,5 см² ;i_x = 15,7 см; i_y0 = 3,23 см; h=40 см; b_f=11,5 см; t_f=1,35см; I_yo=642 см⁴; z₀=2,75 см; s=0,8 см.

Определяем гибкость колонны относительно материальной оси х-х по формуле:

_x==38,22=1,3, ц_x = 0,916 (табл. 72 [4]).

Проверки подобранного сечения

Проверяем устойчивость колонны относительно материальной оси х-х:

- условие выполняется



Рис. 6 Составной стержень на планках

Соединение ветвей колонны выполняем планками (рис. 6). Ветви раздвигаем на такое расстояние от свободной оси у-у, чтобы соблюдалось условие:

л_ef<л_х,

-приведенная гибкость стержня сквозного сечения;

40 - гибкость отдельной ветви на участке между планками, относительно собственной оси y₀ - y₀.

Задаемся расстоянием между планками l₀=80cм.

Высота планки определяется из условия ее жесткости:

h_пл=(0,5…0,75)b =>h_пл=24см

Толщина планки определяется из условия местной устойчивости: t_пл>h_пл/15. Принимаем t_пл =16 мм.

Должно выполняться условие:

С учетом принятых размеров планок вычисляем:

- расстояние между осями планок.

Требуемый радиус инерции сечения:

Для 2-ух двутавров:

,

где b₀ - раздвижка ветвей

Принимаем b₀=50см

По технологическим условиям

Проверка устойчивости колонны:

- условие выполняется.

Принимаем сечение колонны bxh = 500x400 мм.

Так как колонна центрально сжата (Q=0), то вычисляем условную поперечную силу Q_s, приходящуюся на планку одной грани:

- условная поперечная сила, постоянная по всей длине стержня.

Рассчитываем планки на перерезывающую силу F_s и момент M_s, возникающие в плоскости планки от действия Q_s:

, где b=b₀-2z₀=50-2·2,75=44,5 см

Крепление планок выполняем полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С диаметром d=2мм.

Принимаем k_f=4мм, так как k_f,min=4мм, а k_f,max=1,2·13,5=16,2 мм , где 13,5 мм - толщина полки швеллера ветви колонны.

Расчет сварных швов на совместное действие поперечной силы F_s и момента M_s

- напряжение в сварном шве (по металлу шва) от действия момента M_s

- напряжение в сварном шве (по металлу границы сплавления) от действия момента M_s

- момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва, где l_w - расчетная длина сварного шва.



- момент сопротивления расчетного сечения по металлу границы сплавления

- напряжение в сварном шве (по металлу шва) от действия поперечной силы Fs

- то же по металлу границы сплавления.

- площадь расчетного сечения по металлу шва.

- площадь расчетного сечения по металлу границы сплавления.

в_f=0,9; в_z=1,05; R_wf=21,5кН\см²; R_wz=16,65кН\см²; R_un=37кН\см² ; г_c=1

Проверки прочности сварного соединения:

- условие выполняется

- условие выполняется

9. Расчет опирания главной балки на колонну

Главная балка опирается на колонну сверху.

Рис. 7 Опирание главной балки на колонну сверху.

Рассчитываем опорное ребро главной балки на смятие торцевой поверхности. Требуемая площадь опорного ребра главной балки из условия смятия торцевой поверхности



где Q=891,72 кН - опорная реакция главной балки.

==36- расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности.

=36- расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению.

=1,0.Назначаем опорные ребра шириной b_r=7см. Толщина ребра (с учетом среза угла на 1,5см):

Принимаем толщину ребра t_р =2,5см.

Крепление опорных ребер к поясам и стенке балки выполняем полуавтоматической сваркой в среде CO₂ сварочной проволокой Св-08Г2С диаметром 2мм. Принимаем k_f=10мм.

Проверяем прочность сварных швов, прикрепляющих опорные ребра к стенке балки:

- по металлу шва

- по металлу границы сплавления

n=4 - количество сварных швов.

в_f=0,9; в_z=1,05; R_wf=21,5кН\см²; R_wz=16,65кН\см²; R_un=37кН\см²; г_c=1.

- условие выполняется

- условие выполняется

Проверяем опорный участок балки на устойчивость из плоскости балки как стойки (условный опорный стержень), нагруженную опорной реакцией

,

c=22 см- расстояние от торца балки до опорного ребра.

Находим коэффициент устойчивости условного опорного стержня. Для этого последовательно находим:

- коэффициенты б и в для типа сечения “b”: б=0,04; в=0,09.

-параметр д по формуле:

- условие выполняется.

10. Расчет базы колонны

Размеры опорной плиты определяются исходя из условия смятия бетона под плитой:

где N = 2·Qmax+G=2·891,72+9,2=1792,64 кН

Ш = 1- при равномерно распределенной нагрузке по площади смятия.

R_b,loc=ц_bR_b=1,05·0,85=0,8925 кН\см² - расчетное сопротивление бетона смятию

ц_b = 1,05 - принимаем предварительно

R_{b =} 0,85 кН\см² - расчетное сопротивление бетона класса В15 сжатию для предельного состояния первой группы.

Минимальная ширина из условия размещения фундаментных болтов (рис.10).

Рис. 10 База колонны

B_pl.min=h+2t+2c=40+2·1,4+2·9=60,8 см

с=3d₀=3·30=90мм

d₀=1,5d =30мм - диаметр отверстия для фундаментного болта

d=30мм - диаметр фундаментного болта

Принимаем B_pl= 63см, тогда размер с=10,1см.

Длина плиты:

Принимаем L_pl= 32 см.

Конструктивно принимаем: B_plxL_pl=630x600мм

Размеры фундамента в плане принимаем на 20см больше в каждую сторону от опорной плиты B_fxL_f= 83x80 см.

,

поэтому перерасчет принятых размеров плиты не требуется.

Определяем толщину плиты. Плита работает на изгиб от равномерно распределенной нагрузки,

Рассмотрим отдельные участки плиты:

Первый участок

М₁ = б₁·q·h²

б₁ = 0,0616- зависит от отношения b/h=(50-2·0,8)/40=1,21

М₁ = 0,0616·0,47·40²= 47,8 кН*см

Второй участок

Отношение b₁/h=5/40=0,125<0,5 - в запас прочности значение M₂ принимаем как для консоли длиной b₁

- ширина II участка.

Третий участок



Материал плиты - сталь С255. Из полученных изгибающих моментов выбираем максимальный момент и считаем толщину плиты по формуле:

Окончательно принимаем t_pl =32мм.

Крепление траверсы к ветвям колонны и опорной плите выполняют полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С диаметром 2мм. Принимаем k_f=10мм.

Высоту траверсы h_t определяем исходя из условия передачи усилия от ветвей колонны на опорную плиту через сварные швы. Длина сварных швов:

- по металлу шва

- по металлу границы сплавления

где n=4 - количество сварных швов,

в_f=0,9; в_z=1,05; R_wf=21,5кН\см²; R_wz=16,65кН\см²; R_un=36кН\см²; г_c=1.

Принимаем h_t= 28см.

Проверяем прочность траверсы на изгиб и срез как балку с двумя консолями. Материал траверсы - сталь С255.

Прочность траверсы на изгиб и срез, как балку с 2-я консолями:

Максимальный изгибающий момент в траверсе:

Максимальная поперечная сила в траверсе:

Прочность траверсы по нормальным напряжениям вычисляем по формуле:

- условие выполняется

- момент сопротивления сечения траверсы

Прочность траверсы по касательным напряжениям:

- условие не выполняется

- статический момент половины сечения траверсы.

- момент инерции сечения траверсы.

Увеличиваем толщину t=1,8см

- условие выполняется.

Изгибающий момент на опоре:

Нормальное и касательное напряжение в этом сечении:

Прочность траверсы:

- условие выполняется.

11. Методы защиты металлических конструкций от коррозии

Современная защита металлов от коррозии базируется на следующих методах:

-повышение химического сопротивления конструкционных материалов,

-изоляция поверхности металла от агрессивной среды,

-понижение агрессивности производственной среды,

-снижение коррозии наложением внешнего тока (электрохимическая защита).

Эти методы можно разделить на две группы. Первые два метода обычно реализуются до начала производственной эксплуатации металлоизделия (выбор конструкционных материалов и их сочетаний еще на стадии проектирования и изготовления изделия, нанесение на него гальванических и иных защитных покрытий). Последние два метода, напротив, могут быть осуществлены только в ходе эксплуатации металлоизделия (пропускание тока для достижения защитного потенциала, введение в технологическую среду специальных добавок-ингибиторов) и не связаны с какой-либо предварительной обработкой до начала использования.

При применении первых двух методов не могут быть изменены состав сталей и природа защитных покрытий данного металлоизделия при непрерывной его работе в условиях меняющейся агрессивности среды. Вторая группа методов позволяет при необходимости создавать новые режимы защиты, обеспечивающие наименьшую коррозию изделия при изменении условий их эксплуатации. Создание новых режимов защиты имеет особо важное значение для защиты готовых изделий, подвергающихся коррозионному разрушению.

Широко распространенный метод гальванического (металлического) антикоррозионного покрытия при больших площадях и объемах обрабатываемых поверхностей становится экономически невыгодным, т.к. требует больших затрат на подготовку процесса. Поэтому различные лакокрасочные покрытия не случайно занимают важное место среди противокоррозионных покрытий. Широкое применение на практике этого способа защиты металлов объясняется удачным сочетанием необходимых для защиты от коррозии свойств (гидрофобности, водоотталкивания, низких газо- и паропроницаемости, препятствующих доступу воды и кислорода к поверхности металла), технологичности и возможности получения различных декоративных эффектов. Другое преимущество лакокрасочных покрытий - их ремонт осуществляется легче и с меньшими экономическими затратами.

Однако, применение большинства широкораспространенных материалов влечет за собой ряд недостатков: неполное смачивание поверхности металла; нарушение адгезии покрытия к металлу, что может привести к накоплению электролита под защитным покрытием и усилит коррозию. Причиной повышения влагопроницаемости является также наличие пор на поверхности создаваемого покрытия. Тем не менее, лакокрасочное покрытие продолжает защищать металл от коррозии даже при частичном повреждении пленки, в то время как гальванические покрытия могут ускорять коррозию железа.

С целью повышения долговечности строительных конструкций, зданий, сооружений проводятся работы в области улучшения противокоррозионной защиты.

Широко применяются следующие основные решения защиты металлических конструкций от коррозии:

1) Защитные покрытия;

2) Обработка коррозионной среды с целью снижения коррозионной активности. Примерами такой обработки могут служить: нейтрализация или обескислороживание коррозионных сред, а также применение различного рода ингибиторов коррозии;

3) Электрохимическая защита металлов;

4) Разработа и производство новых металлических конструкционных материалов повышенной коррозионной устойчивости путем устранения из металла или сплава примесей, ускоряющих коррозионный процесс (устранение железа из магниевых или алюминиевых сплавов, серы из железных сплавов и т.д.), или введения в сплав новых компонентов, сильно повышающих коррозионную устойчивость (например хрома в железо, марганца в магниевые сплавы, никеля в железные сплавы, меди в никелевые сплавы и т.д.);

5) Переход в ряде конструкций от металлических к химически стойким материалам (пластические высокополимерныме материалы, стекло, керамика и др.);

6) Рациональное конструирование и эксплуатация металлических сооружений и деталей (исключение неблагоприятных металлических контактов или их изоляция, устранение щелей и зазоров в конструкции, устранение зон застоя влаги, ударного действия струй и резких изменений скоростей потока в конструкции и др.).

Для гарантированной защиты от коррозии следует использовать материалы с максимальными показателями гидрофобности, водоотталкивания, низких газо- и паропроницаемости, препятствующих доступу воды и кислорода к поверхности металла.

Органосиликатные композиции имеют высокую химическую стойкость, светостойкость, обладают гидрофобными свойствами, имеют низкое водопоглощение. Кроме того, они имеют высокие показатели по адгезии (усилие на отрыв пленки превышает 2,5 Мпа) к бетону, металлу, керамике, атмосферостойкости, морозостойкости и срокам эксплуатации (безремонтный срок эксплуатации - 15 лет). Поэтому ОСК незаменимы в качестве антикоррозионного покрытия для различных, прежде всего металлических, поверхностей.

настил балка металлический колонна

Литература

1) СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81*»

2) Мандриков А.П. «Пример расчета металлических конструкций»

3) Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры.

4) Горев В.В. «Курс металлические конструкции»

5) Маилян Р.Л.; Маилян Д.Р.; Веселев Ю.А. «Строительные конструкции»

6) СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»

7) Э.Б. Лукашевич, Г.Б. Вержбовский, В.А. Саар. «Стальные конструкции»

8) СП 28.13330.2012 «Защита строительных конструкций от коррозии. Актуализированная редакция СНиП 2.03.11-85»

Размещено на Allbest.ru

...