Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания

Размещено на http://allbest.ru

Институт кадастра, экономики и инженерных систем в строительстве

Кафедра «Теплогазоснабжение и инженерные системы в строительстве»

Курсовая работа

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания

по дисциплине: «Строительная теплофизика»

Выполнил:студент Днепровский П.С.

Проверил: ст. преподаватель Цветков Д.Н.

2020 год

1. ВЫБОР ИСХОДНЫХ ДАННЫХ

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций выполняется на примере одноэтажного жилого здания.

На рис. 1.1, 1.2, 1.3, 1.4 приведены: план и фрагмент вертикального разреза здания; конструкция деревянного пола на лагах с утеплением; конструкция чердачного перекрытия на основе пустотных плит с утеплителем и пароизоляцией; конструкция наружной стены в двух вариантах.

Входная дверь в стене западной ориентации имеет размеры 0,9х2,1 м; оконные проемы имеют размеры 1,46х1,47 м.

Рис. 1.1. а) план первого этажа: 1 - кухня, 2 - спальня, 3 - зал, 4 - детская комната, 5 - коридор 21,6 м², ванная 4,8 м², туалет 2,4 м²; б) фрагмент вертикального разреза



Рис. 1.2. Конструкция пола. 1 - сосновые доски, 2 - лаги, 3 - воздушная прослойка, 4 - слой гидроизоляции, 5 - кирпичный столбик, 6 - утеплитель жесткая минплита, 7 - бетонная подушка

Рис. 1.3. Конструкция чердачного перекрытия . 1 - цементно-песчаная штукатурка, 2 - железобетонная пустотная плита, 3 - пароизоляция из 2-х слоев рубероида, 4 - утеплитель минплита, 5 - цементно-песчаная стяжка



Рис. 1.4. Конструкция наружной стены. 1 - цементно-песчаный раствор ( =1800 кг/м³); 2 - кладка из керамического пустотного кирпича ( =1400 кг/м³); 3 - утеплитель из пенополиуретана, ( = 60 кг/м³); 4 - цементно-песчаный раствор по сетке рабица ( =2200 кг/м³, = 1,4 Вт/(м•^оС));

1. Город, климатические данные и расчетные параметры наружного воздуха, табл. 1.1.

Таблица 1.1

Климатические и расчетные параметры наружного воздуха.

Город	Расчетная температура наружного воздуха tн, оС	Продолжительность и средняя температура наружного воздуха отопительного периода	Расчетная скорость ветра v, м/с
		Zот.пер , сут.	tот.пер.oC
Тайга	- 39	240	- 8,0	5,1

Высота потолка, условия эксплуатации ограждений и конструкцию наружной стены, табл. 1.2.



Таблица 1.2

Варианты исходных значений параметров.

Высота потолка Н, м	3
Условия эксплуатации ограждений	А
Вариант конструкции стены	1

Выбранный расчетный вариант приводится в курсовой работе в виде фрагментов табл. 1.1 и табл. 1.2.

2. По табл. П.1 определяются теплотехнические параметры материалов фрагментов ограждающих конструкций в соответствии с выбранным вариантом и рис. 1.2, 1.3, 1.4.

Таблица П.1

Теплотехнические показатели строительных материалов по СП 50.13330.2012

Материал	с, кг/м3	W,%	, Вт/моС	м, мг/мчПа
		А	А	А
Пенополиуретан	60	2	0,036	0,05
Минплита(камен.)	100	2	0,042	0,32
Керамзит	400	2	0,13	0,24
Рубероид	600	0	0,17	0
Железобетон	2500	2	1,92	0,03
Раствор цем. песчаный	1800	2	0,76	0,09
Раствор известковый	1700	2	0,7	0,098
Кирпичная кладка: - обыкн. глиняный - силикатный - керам. пустотный	1800 1800 1400	1 2 1	0,7 0,76 0,52	0,11 0,11 0,16
Сосна, ель	500	15	0,14	0,06
Фанера	600	10	0,15	0,02
Стекло оконное	2500	0	0,76	0
Сухая штукатурка	1050	4	0,34	0,075



Значение теплотехнических параметров материалов ограждения оформляют в виде табл. 1.3.

Таблица 1.3

Исходные значения теплотехнических параметров материалов

№ п.п	Ограждение	Материал	Толщина д, мм	Плотность с, кг/м3	Коэф. теплопр. , Вт/(моС)	Коэф.паропр. м мг/(мчПа)
1	Наружная стена	Внутр. штукат. Кирп. кладка Утеплитель* Наруж. штукат.	20 380 51 30	1800 1400 60 2200	0,76 0,52 0,036 1,4	0,09 0,16 0,05 0,09
2	Пол	Сосновая доска Возд. прослойка Утеплитель* Железобетон	32 40 15 160	500 - 100 2500	0,14 - 0,042 1,92	0,06 - 0,32 0,03
3	Чердачное перекрытие	Внутр. штукат. Пустотная плита Рубероид Утеплитель* Наруж. стяжка	15 220 5 147 25	1800 2500 600 100 1800	0,76 1,92 0,17 0,042 0,76	0,09 0,03 0 0,32 0,09

* - толщина утеплителя определяется расчетом в разделе 3.

2. Расчет нормируемых величин теплозащитной оболочки

Нормами СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий» установлены следующие показатели тепловой защиты зданий:

а) приведенное сопротивление теплопередаче отдельных ограждающих конструкций должно быть не меньше нормируемых значений (поэлементное требование);

б) удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше нормируемого значения (комплексное требование);

в) температура на внутренней поверхности ограждающих конструкций должна быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование).

Требования к тепловой защите будут выполнены при одновременном выполнении требований а), б) и в).

1. Определяется величина градусо-суток отопительного периода (ГСОП), по формуле, ^оСсут:

ГСОП = Z_от.пер(t_в - t_от.пер)=240*(20-(-8))=6720 ^оСсут (2.1)

где t_от.пер, Z_от.пер - средняя температура наружного воздуха, ^оС, и продолжительность, сут, отопительного периода, табл. 1.1; t_в - расчетная температура внутреннего воздуха, принимается минимальной из оптимальной для жилых помещений, табл. П.2.

2. По табл. П. 3 путем линейной интерполяции определяются базовые значения требуемых сопротивлений теплопередаче R₀^тр, м^2оС/Вт, фрагментов ограждающей конструкции в зависимости от величины ГСОП района строительства для:

наружных стен - R₀^тр.ст=3,752 м^2оС/Вт

заполнения окон - R₀^тр.ок=0,636 м^2оС/Вт

чердачного перекрытия - R₀^тр.чер=4,924 м^2оС/Вт

пола - R₀^тр.пол=4,924 м^2оС/Вт

Требуемое сопротивление теплопередаче входной двери определяется по формуле:

R₀^тр.дв = 0,6 R₀^тр.ст=0,6*3,752=2,2512 м^2оС/Вт (2.2)

3. Нормируемое значение сопротивления теплопередаче определяется по формуле (2.3) и оформляются в виде табл. 2.1.

R₀^нор = m R₀^тр, (2.3)

R₀^нор.ст. = m R₀^тр.ст.=0,63*3,752=2,3638 м^2оС/Вт

R₀^нор.ок. = m R₀^тр.ок.=0,95*0,636=0,642 м^2оС/Вт

R₀^{нор.чер.} = m R₀^тр.чер.=0,8*4,924=3,9392 м^2оС/Вт

R₀^{нор.пол.} = m R₀^тр.пол.=0,8*4,924=3,9392 м^2оС/Вт

R₀^нор.дв. = m R₀^тр.дв.=0,8*2,2512=1,801 м^2оС/Вт

где - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В курсовой работе принять: m = 0,63 для стен; m = 0,95 для заполнения окон; m = 0,8 для остальных ограждений.

Таблица 2.1

Нормируемые значения сопротивления теплопередаче

Фрагмент ограждения	Наружная стена	Заполнение окна	Чердачное перекрытие	Покрытие пола	Дверь
R0нор, м2оС/Вт	2,3638	0,642	3,9392	3,9392	1,801

4. Определяется отапливаемый объем здания V_от, м³ по внутреннему обмеру здания.

V_от =12*12*3=432 м³

5. По формулам (2.4) или табл. П.4 определяется нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания k_об^нор в зависимости от отапливаемого объема здания и градусо-суток отопительного периода, Вт/(м^3оС):

k_об^нор = 4,74/(0,00013?ГСОП + 0,61)], если V_от ? 960 м³; (2.4)

k_об^нор = (0,16 + 10/)/(0,00013?ГСОП + 0,61), если V_от > 960 м³

k_об^нор = 4,74/(0,00013?ГСОП + 0,61)]=4,74/((0,00013*6720+0,61)*)=0,422 Вт/(м^3оС)

Результаты определения в отчете оформляются в виде:

V_от = 432м³ ; k_об^нор =0,422 Вт/(м^3оС). (2.5)

6. Определяется температура точки росы для жилых комнат и кухни по формуле, ^оС:

t_т.р = 20,1 - ( 5,75 - 0,00206е)², (2.6)

t_т.р.кух = 20,1 - ( 5,75 - 0,00206е)²,=20,1-(5,75-0,00206*1304,991)=10,7259 ^оС

t_{т.р.ком.} = 20,1 - ( 5,75 - 0,00206е)²,=20,1-(5,75-0,00206*1273,1356)=10,3197 ^оС

где е - парциальное давление водяного пара, Па, по формуле:

е = (ц/100)Е, (2.7)

екух. = (ц/100)Е=(60/100)*2174,985=1304,991Па

еком. = (ц/100)Е=(55/100)*2314,792=1273,1356Па

где Е - давление насыщенного пара при температуре t_в, определяемое по формуле, Па:

Е = 1,8410¹¹ехр -5330/(273 + t) ]. (2.8)

Екух. = 1,8410¹¹ехр -5330/(273 + 19) ]=2174,985Па

Еком. = 1,8410¹¹ехр -5330/(273 + 20) ]=2314,792Па

Температура внутри помещения принимается равной расчетной температуре t_в, относительная влажность принимается для жилых помещений ц = 55%, кухонь ц = 60 %.

Результаты расчета оформляются в виде табл. 2.2.

Таблица 2.2

Температура точки росы в помещениях t_т.р

Помещение	tв, оС	ц, %	tт.р, оС
Кухня	19	60	10,7259
Жилая комната	20	55	10,3197

3. Расчет толщины утеплителя фрагментов ограждений

3.1 Расчет толщины утеплителя наружных стен

Сопротивление теплопередаче наружных стен зависит как от сопротивления теплопередаче однородной глади стены, так и от линейных неоднородностей в виде наружных углов, откосов оконных проемов и входных дверей. теплотехнический утеплитель стена здание

В курсовой работе вклад линейных неоднородностей в сопротивление теплопередаче можно не учитывать.

1. Определяется сопротивление теплопередаче R₀^ст однородной глади стены без утеплителя по формуле, м^2оС/Вт:

R₀^ст = 1/б_в + У д_i /_i + 1/б_н,= (3.1)

где б_н=23 Вт/(м^оС) - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности стены, табл. П.5;

б_в =8,7 Вт/(м^оС) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стены, табл. П.6;

д_i, _i - толщина, м и коэффициент теплопроводности, Вт/(м^оС) материала i-го слоя стены.

Суммирование в (3.1) проводится по всем слоям наружной стены (рис. 1.4) без утеплителя в соответствии с расчетным вариантом.

2. Вычисляется толщина слоя утеплителя д_ут^ст по формуле, м:

д_ут^ст = _ут^ст (R₀^нор.ст - R₀^ст )=0,036*(2,3638-0,937)=0,051м. (3.2)



где _ут^ст=0,036Вт/(м^оС) - коэффициент теплопроводности материала утеплителя стены,

R₀^нор.ст =2,3638 м^2оС/Вт - нормируемое сопротивление теплопередаче стены, табл. 2.1.

3.2 Расчет толщины утеплителя пола

Сопротивление теплопередаче пола рассчитывается по методике двухметровых зон.

Площадь пола разбивается на зоны шириной 2 м параллельные наружным стенам (рис. 3.1). Для небольших помещений зона 4 и даже зона 3 могут отсутствовать, для больших помещений зона 4 занимает всю оставшуюся часть площади.

Рис.3.1

Определяются площади F₁, F₂, F₃, F₄ полученных зон по внутреннему обмеру, при этом для первой зоны участок пола размером 2х2 м, примыкающий к углу, учитывается дважды.

Для полов на грунте либо на основании, изготовленном из материалов с коэффициентом теплопроводности 1,2 Вт/(м ^оС), сопротивление теплопередаче зон принимают равными:

R_1з = 2,1 м^{2 о}С/Вт; R_2з = 4,3 м^{2 о}С/Вт;

R_3з = 8,6 м^{2 о}С/Вт; R_4з = 14,2 м^{2 о}С/Вт.

Сопротивление теплопередаче каждой зоны слоистого пола из материалов с _уп 1,2 Вт/(м^оС) увеличивается на величину сопротивления теплопередаче слоев.

Укладка деревянного пола на лагах дополнительно увеличивает сопротивление теплопередаче на 18 %.

В итоге сопротивление теплопередаче каждой двухметровой зоны деревянного пола на лагах с утеплителем рассчитывается по формуле:

R_iз.у = 1,18(R_iз + _уп^пол_уп^пол + _дрдр). (3.3)

где _др, _др - толщина, м и коэффициентом теплопроводности, Вт/(м^оС) древесины; _уп^пол, _уп^пол - толщина, м и коэффициент теплопроводности утеплителя пола Вт/(м^оС).

Сопротивление теплопередаче пола в целом определится по формуле:

R_0.пр^пол = (F₁+F₂+F₃ +F₄)/(F₁/R_1з.у+F₂/R_2з.у+F₃/R_3з.у+F₄/R_4з.у). (3.4)

Поскольку толщину утеплителя _уп^пол из формулы (3.4) в явном виде определить невозможно, задача по ее определению решается методом последовательных приближений.

1. Пол разбивается на двухметровые зоны, определяется их площадь по вышеописанной методике.

2. Задается толщина утеплителя (например, 0,05 м). По формулам (3.3), (3.4) рассчитывается сопротивление R_0.пр^пол.

3. Сравнивается рассчитанное значение R_0.пр^пол с нормируемым значением R₀^{нор.пол} из табл. 2.1.

Если рассчитанное значение меньше нормируемого, увеличивают толщину утеплителя (например, на 50%) и вновь рассчитывают по формулам (3.3), (3.4) сопротивление теплопередаче.

Если рассчитанное значение больше нормируемого, уменьшают толщину слоя утеплителя (например, на 25 %) и вновь рассчитывают по формулам (3.3), (3.4) сопротивление теплопередаче.

3. Процесс подбора толщины слоя утеплителя продолжают до тех пор, пока рассчитанное значение сопротивления теплопередаче пола будет превышать нормируемое значение не более чем на 5 %.

Выполним расчет толщины утеплителя для пола в рассматриваемом доме.

В помещении размером 12х12 м установлен деревянный пол на лагах по бетонному основанию с утеплением минплитой.

Толщина половой рейки

_др = 32 мм, _др = 0,14 Вт/(м^оС), _уп^пол = 0,042 Вт/(м^оС).

Разбиваем площадь пола на двухметровые зоны:

F₁ = 2?12?2 + 2?12?2 = 96 м²,

F₂ = 8*2*2+4*2*2 = 48 м²,

F₃ = 16м², F₄ = 0.

Четвертая зона отсутствует.

Вычисляем сопротивление теплопередаче зон (3.3):

R_1з.у = 1,18(2,1 + 0,015/0,042 + 0,032/0,14) = 3,17 м^{2 о}С/Вт,

R_2з.у = 1,18(4,3 + 0,015/0,042 + 0,032/0,14) = 5,77 м^{2 о}С/Вт,

R_3з.у = 1,18(8,6 + 0,015/0,042 + 0,032/0,14) = 10,84 м^{2 о}С/Вт,

Определяем приведенное сопротивление пола (3.4):

R_0.пр^пол = (96+48+16)/(96/3,17 + 48/5,77 + 16/10,84) = 3,992 м^{2 о}С/Вт.

R₀^{нор.пол.} =3,9392 м^2оС/Вт*105%=4,13616 м^{2 о}С/Вт.

R₀^{нор.пол.} =3,9392 м^2оС/Вт <R_0.пр^пол = 3,992 м^{2 о}С/Вт.< R₀^{нор.пол.} =3,9392+5%=4,13616 м^{2 о}С/Вт.

Процесс подбора толщины слоя утеплителя продолжают до тех пор, пока рассчитанное значение сопротивления теплопередаче пола будет превышать нормируемое значение не более чем на 5 %.

_уп^пол=0,015м

3.3 Расчет толщины утеплителя чердачного перекрытия

Расчет чердачного перекрытия начинают с определения сопротивления теплопередаче R_0.пр^пп железобетонной пустотной плиты в следующей последовательности.

1. Заменяют круглое сечение пустот плиты на квадратное сечение, эквивалентное по площади, рис. 3.2.

Плоскостями, параллельными тепловому потоку (рис. 3.2а), плиту разделим на два чередующихся участка. Первый трехслойный шириной д₁ по направлению теплового потока состоит из двух слоев бетона и воздушной прослойки. Второй участок однородный, бетонный шириной д₂.

Плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку, (рис 3.2б), плиту разделяют на три слоя. Третий и пятый слои - однородны, бетонные толщиной д₃ и д₅. Четвертый слой толщиной д₄ состоит из чередующихся участков воздушной прослойки и бетона.

Рис. 3.2



Используя значения толщины плиты д_пл=0,22 м, расстояния между центрами пустот д_цен=0,185 м, диаметры пустот d=0,159 м (рис. 1.3), определяем значения величин д₁, д₂, д₃, д₄, д₅, м:

д₁ = 0,886d=0,88* 0,159=0,13992м

д₂ = д_цен - д₁=0,185-0,13992=0,04508м

д₃ = д₅ = (д_пл - д₁)/2=(0,22-0,13992)/2=0,04004м

д₄ = д₁=0,13992м (3.5)

Определяем сопротивление теплопередаче первого и второго участков по формулам:

R₁ = д₃/_б + R_в.п + д₅/_б,

R₁ =0,04004/1,92+0,15+0,04004/1,92=0,19171 м^2оС/Вт

R₂ = д_пл/_б, =0,22/1,92=0,11458 м^2оС/Вт (3.6)

где _б =1,92Вт/(м^оС)- коэффициент теплопроводности бетона; R_в.п=0,15Вт/(м^оС)- сопротивление теплопередаче воздушной прослойки, табл. П.7.

Определяем сопротивление теплопередаче плиты для варианта разбиения а) по формуле:

R_|| = (д₁ + д₂)/(д₁/R₁ + д₂/R₂). (3.7)

R_||=(0,13992+0,04508)/(0,13992/0,19171+0,04508/0,11458)=

=0,164695 м^2оС/Вт

Определяем сопротивление теплопередаче слоев 3, 4, 5 по формулам:

R₃ = _3б=0,04004/1,92=0,02085 м^2оС/Вт

R₆ = _4б=0,13992/1,92=0,072875 м^2оС/Вт

R₄ = (д₁ + д₂)/(д₁/R_в.п + д₂/R₆),

R₄ =(0,13992+0,04508)/(0,13992/0,15+0,04508/0,072875)=0,11925 м^2оС/Вт

R₅ = _5б.=0,04004/1,92=0,02085 м^2оС/Вт (3.8)

Определяем сопротивление теплопередаче плиты для варианта разбиения б) по формуле:

R = R₃ + R₄ + R₅=0,02085+0,11925+0,02085=0,160958 м^2оС/Вт (3.9)

Окончательно сопротивление пустотной плиты определяем по формуле:

R_0.пр^пп = (R_|| + 2R)/3=(0,164695+2*0,160985)/3=0,1622 м^2оС/Вт (3.10)

2. Определяется сопротивление теплопередаче слоистой конструкции чердачного перекрытия R_0.пр^чер без утеплителя:

R_0.пр^чер = 1/б_в + д_ш1/_ш1 + R_0.пр^пп + д_р/_р + д_ш2/_ш2 + 1/б_н(3.11)

R_0.пр^чер =1/8,7+0,015/0,76+0,1622+0,005/0,17+0,025/0,76+1/12=

=0,44251 м^2оС/Вт

где д_ш1=0,015м; _ш1 =0,76Вт/(м^оС)- толщина и коэффициент теплопроводности внутреннего слоя штукатурки;

R_0.пр^пп - приведенное сопротивление пустотной плиты перекрытия; д_р=0,005м;

_р=0,17Вт/(м^оС)- толщина и коэффициент теплопроводности слоя пароизоляции; д_ш2=0,025м;

_ш2=0,76Вт/(м^оС)- толщина и коэффициент теплопроводности наружной стяжки;

б_н =12 Вт/(м^{2 о}С)- по табл. П.5 для чердака.

3. Вычисляется толщина слоя утеплителя д_ут^чер по формуле, м:

д_ут^чер = _ут^чер (R₀^{нор.чер} - R_0.пр^чер )=0,042*(3,9392-0,44251)=0,14686м (3.12)

где _ут^чер =0,042Вт/(м^оС)- коэффициент теплопроводности материала утеплителя чердачного перекрытия, R₀^{нор.чер} =3,9392м^2оС/Вт- нормируемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия, табл. 2.1.

Результаты расчета раздела 3 оформляются в виде табл. 3.1.

Таблица 3.1

Толщина утеплителя д_ут, м

Фрагмент ограждения	Наружная стена	Чердачное перекрытие	Перекрытие пола
дут, м	0,051	0,14686	0,015

4. Расчет показателей тепловой защиты здания

Показатели тепловой защиты здания приведены в разделе 2: приведенное сопротивление теплопередаче элементов ограждения; удельная теплозащитная характеристика здания; температура на внутренней поверхности ограждений.

4.1 Приведенное сопротивление теплопередаче

1. В курсовой работе приведенное сопротивление теплопередаче непрозрачных элементов ограждения (стены, пол, потолок, входные двери) с учетом утепления (раздел 3) принимается равным нормативному значению табл. 2.1,

R_0.прⁱ = R₀^нор.i. (4.1)

2. Для определения сопротивления теплопередаче заполнений оконных проемом выбирается конструкция окна стекло и двухкамерный стеклопакет, переплет дерево или ПВХ- по табл. П.8 с тепловым сопротивлением 0,68(м^{2 о}С)/ Вт, который не менее нормируемого значения 0,642(м^{2 о}С)/ Вт, табл. 2.1. Тепловое сопротивление выбранной конструкции и принимается за приведенное сопротивление теплопередаче оконных проемов.

4.2 Удельная теплозащитная характеристика здания

Удельная теплозащитная характеристика оболочки здания k_об рассчитывается по формуле, Вт/(м^3оС):



,=1*0,33161=0,33161 Вт/(м^3оС) (4.2)

где суммирование по i проводится по фрагментам ограждения здания, образующим замкнутую оболочку; F_i - площадь фрагмента, м²; R_0.прⁱ - приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента; V_от - отапливаемый объем здания, м³.

Коэффициент К_общ называют общим коэффициентом теплопередачи здания и определяют по формуле, Вт/(м^2оС):

(4.3)

К_общ =(129,233/2,3638+1,89/1,801+12,877/0,68+144/4,448+144/3,9392)/

(129,233+1,89+12,877+144+144)=143,58765/432=0,33161 Вт/(м^2оС)

где F_сум - сумма площадей (по внутреннему обмеру) всех фрагментов теплозащитной оболочки здания.

Коэффициент К_комп называют коэффициентом компактности здания и определяют по формуле, м^-1:

К_комп = F_сум/V_от=(129,233+1,89+12,877+144+144)/432=1 м^-1 (4.4)

1. Вычисляется суммарная площадь отдельных фрагментов ограждения здания в соответствии с выбранным вариантом для курсовой работы. Результаты расчетов в расчетно-пояснительной записке оформляются в виде табл. 4.1.



Таблица 4.1

Результаты теплотехнических расчетов

№ п.п	Фрагмент ограждения	Площадь F, м2	R0.прi, м2оС/Вт
1	Наружная стена	129,233	2,3638
2	Входная дверь	1,89	1,801
3	Заполнение оконного проема	12,877	0,68
4	Пол	144	3,9392
5	Чердачное перекрытие	144	3,9392

2. По данным табл. 4.1 и формулам (4.2), (4,3), (4.4) рассчитывается удельная теплозащитная характеристика k_об, общий коэффициент теплопередачи здания К_общ и коэффициент компактности здания К_ком.

В отчете результаты расчета оформляются в виде:

k_об = 0,33161 Вт/(м^3оС); К_общ = 0,33161 Вт/(м^2оС); К_комп = 1 м^-1. (4.5)

3. Сравнивают рассчитанное и нормируемое (2.5) значение удельной теплозащитной характеристики здания. Рассчитанное значение должно быть не больше нормируемого. В противном случае анализируют вклады отдельных фрагментов, выявляют фрагмент с наибольшим вкладом и предлагают варианты его утепления.

k_об = 0,33161 Вт/(м^3оС)< k_об^нор =0,422 Вт/(м^3оС).

4.3 Расчет температуры внутренней поверхности ограждений

Расчет температуры внутренней поверхности ограждений проводится для расчетной температуры наружного воздуха t_н =-39^оС равной температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92, табл. 1.1.

Температура внутри помещения принимается равной расчетной температуре t_в=20 ^оС, относительная влажность для жилых помещений ц = 55%, кухонь 60 %.

Температура внутренней поверхности непрозрачных ограждений должна быть не ниже температуры точки росы, табл. 2.2.

Температура внутренней поверхности окна должна быть не ниже 3 ^оС.

1. Рассчитывается температура t_п отдельно на глади стены, пола, чердачного перекрытия, окна по формуле, ^оС:

t_пⁱ = t_в - (t_в - t_н)/(R_0.прⁱ б_вⁱ), (4.6)

t_п^ст. =20-(20-(-39))/(2,3638*8,7)=17,1 ^оС

t_п^п. =20-(20-(-39))/(3,9392*8,7)=18,3 ^оС

t_п^ч. =20-(20-(-39))/(3,9392*8,7)=18,3 ^оС

t_п^о. =20-(20-(-39))/(0,68*8)=18,5 ^оС

где i - индекс фрагмента оболочки здания.

2. Температура в наружном угле определяется по формуле, ^оС:

t_у = t_п^ст - 0,205(t_в - t_н)/(1 + 0,526R₀^ст), (4.7)

t_у =17,1-0,205*(20-(-39))/(1+0,526*2,3638)=11,7 ^оС

где t_п^ст - температура на глади стены по (4.6); R_0.пр^ст - сопротивление теплопередаче глади стены.

Результаты расчета оформляются в виде табл. 4.2.

Таблица 4.2

Температура поверхности фрагментов ограждения

Фрагмент ограждения	Наружная стена	Пол	Чердачное перекрытие	Наружный угол	Заполнение окна
tп, оС	17,1	18,3	18,3	11,7	9,1
tт.р, оС	10,3	10,3	10,3	10,3	10,3



4. Температура на внутренней поверхности пола, стен и чердачного перекрытия больше температуры росы в помещении. Температура на поверхности заполнения оконного проема составляет 9,1 ^оС, что больше 3 ^оС.

5. Расчет воздухопроницаемости ограждений

Воздухопроницаемость ограждений определяется сопротивлением воздухопроницанию материалов R_в из которых состоит фрагмент ограждения, и разностью давления воздуха p на наружной и внутренней поверхностях.

Нормируемые значения j_в.нор приведены в табл. П. 9.

Разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхности ограждений определяется по формуле, Па:

p = 0,55 *Н_p g* (с_н - с_в) + 0,33с_н v², (5.1)

p = 0,55*3,66*9,81*(1,509-1,205)+0,33*1,509*5,1²=18,95Па

где H_p =3,66 м- расчетная высота здания (от поверхности земли до верха карниза); g = 9,81 м/с² ускорение силы тяжести земли; с_н, с_в - плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м³, определяемая по формулам:

с_н = 353/(273 + t_н)=353/(273+(-39))=1,509 кг/м³

с_в = 353/(273 + t_в)=353/(273+20)=1,205 кг/м³ (5.2)

v - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, определяемая по табл. 1.1.

Требуемое сопротивление воздухопроницанию непрозрачных ограждения R_в^тр, рассчитанного по формуле, м²чПа/кг:

R_в.ст.^тр = p/j_в.нор. =18,95/0,5=37,9 м²чПа/кг (5.3)



Для окон и балконных дверей требуемое сопротивление воздухопроницанию жилых и общественных зданий определяется по формуле, м²чПа/кг:

R_в.ок.^тр = (p/p_o)^2/3/j_в.нор=(18,95/10)^2/3/6=0,255 м²чПа/кг (5.4)

R_в.ок^фак= R_в.ок.^тр =0,255 м²чПа/кг

где p_o = 10 Па - разность давления воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию.

Фактическое сопротивление воздухопроницанию R_в^фак ограждений должно быть не менее требуемого сопротивления.

Для окон и балконных дверей фактическое сопротивление воздухопроницанию является паспортной характеристикой и определяется при разработке конструкции.

Для непрозрачных ограждений фактическое сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле, м²чПа/кг:

R_в.ст.^фак = У R_в.i^фак,=497,3+746+80+13=1336 м²чПа/кг (5.5)

i

где R_в.i^фак - фактическое сопротивление воздухопроницанию i - го слоя ограждения. Если толщина слоя ограждения близка к толщине, приведенной в табл. П.10, за фактическое значение сопротивления принимается значение R_в из табл. П.10.

В противном случае производится перерасчет по формуле:

R_в.i^фак = R_вд_фак/д, (5.6)



Для керамического пустотного кирпича R_в.i^фак=13, а для утеплителя пенополиуретана R_в.i^фак=80 м²чПа/кг.

Для цементно-песчанного раствора толщиной фактическое значение составляет:

для 20 мм: R_в.i^фак = R_вд_фак/д=20•373/15=497,3 м²чПа/кг;

для 30 мм: R_в.i^фак = R_вд_фак/д=30•373/15=746 м²чПа/кг.

где д_фак - фактическая толщина слоя материала, мм;

д - толщина слоя из табл. П.10, мм.

Полученное фактическое значение больше требуемого:

R_{в ст}^фак =1336 > R_{в ст}^тр=37,9 м²•чПа/кг, что удовлетворяет требованиям.

1. По формулам (5.1), и (5.2) определяется разность давления наружного и внутреннего воздуха p.

2. По формуле (5.4) определяется требуемое сопротивление воздухопроницанию окон.

Полученное значение принимается за фактическое R_в.ок^фак.

Рассчитывается количество воздуха, инфильтрующегося в помещение через окна, G_ок, кг/ч:

G_ок = F_ок j_{в.нор.ок} =12,877*6=77,262 кг/ч (5.7)

где F_ок - площадь окон, м²; j_{в.нор.ок} - нормативная воздухопроницаемость окна, кг/(м²ч), табл. П.9.

3. По формуле (5.3) рассчитывается требуемое значение сопротивления воздухопроницанию наружной стены R_в.ст^тр.

По формулам (5.5), (5.6) рассчитывается фактическое сопротивление воздухопроницанию R_в.ст^фак наружной стены здания в соответствии с выбранным вариантом.

Полученное значение сравнивается с требуемым значением R_в.ст^тр. Рассчитывается количество воздуха, инфильтрующегося в помещение через стены, G_ст, кг/ч:

G_ст = F_ст p/ R_в.ст^фак=129,233*18,95/1336=1,83 кг/ч (5.8)

где F_ст - площадь наружных стен, м².

6. Расчет паропроницаемости ограждений

В зимнее время температура наружного воздуха значительно ниже температуры внутреннего воздуха для отапливаемых помещений. Поскольку относительные влажности наружного воздуха и внутреннего обычно близки, то оказывается, что парциальное давление водяного пара внутри помещения больше, чем парциальное давление пара снаружи. Разность может достигать 1000 Па и более.

Разность величин парциальных давлений пара с одной и другой стороны ограждения вызывает поток пара через ограждение.

По аналогии с теплопроводностью для плотности потока водяного пара через фрагмент ограждения j_п, мг/(м²ч), записывают:

j_п = (е_в - е_н )/R_п0, (6.1)

где R_п0 - сопротивление паропроницанию ограждения, м²чПа/мг; е_в, е_н - парциальное давление пара внутри и снаружи помещения, Па.

Сопротивление паропроницанию многослойного ограждения равно сумме сопротивлений отдельных слоев:

(6.2)

где R_пi - сопротивление паропроницанию отдельного слоя. Сопротивлением влагообмену у внутренней и наружной поверхности ограждения можно пренебречь.

Сопротивление паропроницанию слоя материала R_пi определяют по формуле, м²чПа/мг



R_пi = _i/_i. (6.3)

где _i - толщина слоя, м; _i - коэффициент паропроницаемости материала, мг/(мчПа), табл. П.1.

Парциальное давление пара внутри е_в и снаружи е_н помещения определяется по формулам, Па:

е_в = _вЕ_в/100, е_н = _нЕ_н/100, (6.4)

где _в, _н - расчетная относительная влажность воздуха внутри и снаружи помещения в %.

Е_в, Е_н - давление насыщенного пара внутри и снаружи помещения, рассчитывается по формуле, Па:

Е = 1,8410¹¹ехр-5330/(273 + t)], (6.5)

где t - расчетная температура воздуха внутри или снаружи помещения, ^оС.

В соответствии с СП 50.13330.2012 расчет паропроницаемости ограждения включает:

- определение положения в ограждении плоскости максимального увлажнения;

- проверка условия недопустимости накопления влаги в ограждении за годовой период эксплуатации;

- проверка условия ограничения накопления влаги в ограждении за период с отрицательными температурами наружного воздуха.



6.1 Определение плоскости максимального увлажнения

Методика определения положения в ограждении плоскости максимального увлажнения для периода с отрицательными наружными температурами приведена в СП 50.13330.2012.

В курсовой работе следует воспользоваться упрощенным методом, изложенным ниже.

1. По табл. П.2 определяется расчетная температура t_в =20 ^оС внутри помещения, как минимальная из оптимальных, относительная влажность принимается равной 55%, _в = 55.

По формуле (6.5) рассчитывается давление насыщенного пара в помещении Е_в, по формуле (6.4) определяется парциальное давление пара е_в.

Е_в = 1,84·10¹¹·ехр-5330/(273 + 20)]= 2314,792Па;

е_в = 55·2314,792/100=1273,136 Па.

2. За расчетную температуру наружного воздуха t_н =-18 ^оС принимают среднюю температуру наиболее холодного месяца, табл. П.11. По табл. П.12 определяют среднее парциальное давление наиболее холодного месяца е_н= 140 Па.

По формуле (6.5) рассчитывают давление насыщенного пара Е_н, по формуле (6.4) определяют относительную влажность _н.

Е_н = 1,84·10¹¹·ехр-5330/(273 - 18)]=153,9 Па.

Относительная влажность воздуха снаружи:

_н = е_н•100/ Е_н =14000/153,9=91 %

3. Определяют температуру на внутренней поверхности ограждения, на границе слоев и на наружной поверхности по формуле, ^оС:

t_х = t_в - (t_в - t_н)R₀^x/R₀^нор, (6.6)

где х - координата рассматриваемой точки, м; R₀^x - сопротивление теплопередаче всех слоев ограждения от внутреннего слоя до слоя с координатой х; R₀^нор - нормируемое сопротивление теплопередаче наружной стены, табл. 2.1.

Сопротивление теплопередаче R₀^x для четырехслойного ограждения определяется следующим образом:

- внутренняя поверхность ограждения:

х₀ = 0; R₀⁰ = 1/б_в=1/8,7=0,115 м^2оС/Вт

- граница первого и второго слоя:

х₁ = д₁=20мм; R₀¹ = 1/б_в + ₁/₁;=1/8,7+0,02/0,76=0,141 м^2оС/Вт

- граница второго и третьего слоя:

х₂ = д₁ + д₂=20+380=400мм; R₀² = 1/б_в + ₁/₁ + ₂/₂;=1/8,7+0,02/0,76+0,38/0,52=0,872 м^2оС/Вт

- граница третьего и четвертого слоя:

х₃ = д₁ + д₂ + д₃=20+380+51=451мм;

R₀³ = 1/б_в + ₁/₁ + ₂/₂ + ₃/_{3 =}

=1/8,7+0,02/0,76+0,38/0,52+0,051/0,036=2,289 м^2оС/Вт

- наружная поверхность ограждения:

х₄ = д₁ + д₂ + д₃ + д₄=20+380+51+30=481мм; R₀⁴ = 1/б_в + ₁/₁ + ₂/₂ + ₃/₃ + ₄/₄.=1/8,7+0,02/0,76+0,38/0,52+0,051/0,036+0,03/1,4=2,31 м^2оС/Вт

4. По формулам (6.2), (6.3) определяется сопротивление паропроницанию всего ограждения R_п0.

Определяется парциальное давление пара е_х на границе слоев по формуле, Па:

е_х = е_в - (е_в - е_н)R_п^x/R_п0, (6.7)

где R_п^x - сопротивление паропроницанию всех слоев от внутреннего слоя до слоя с координатой х.

Сопротивление паропроницанию R_п^x для четырехслойного ограждения определяется следующим образом:

- внутренняя поверхность ограждения:

х₀ = 0; R_п⁰ = 0;

- граница первого и второго слоя:

х₁ = д₁=20мм; R_п¹ = ₁/м₁;=0,02/0,09=0,222 м²чПа/мг;

- граница второго и третьего слоя:

х₂ = д₁ + д₂=20+380=400мм; R_п² = ₁/м₁ + ₂/м₂=0,02/0,09+0,38/0,16=2,597 м²чПа/мг;

- граница третьего и четвертого слоя:

х₃ = д₁ + д₂ + д₃=20+380+51=451; R_п³ = ₁/м₁ + ₂/м₂ + ₃/м₃;=0,02/0,09+0,38/0,16+0,051/0,05=3,617 м²чПа/мг;

- наружная поверхность ограждения:

х₄ = д₁ + д₂ + д₃ + д₄=20+380+51+30=481мм; R_п⁴ = ₁/м₁ + ₂/м₂ + ₃/м₃ + ₄/м₄=0,02/0,09+0,38/0,16+0,051/0,05+0,03/0,09=3,95 м²чПа/мг;

5. По рассчитанным значениям температуры t_х по формуле (6.5) вычисляется давление насыщенного пара Е_х на поверхностях ограждения и границе слоев.

6. Результаты расчета оформляются в виде табл. 6.1.

Таблица 6.1

Результаты расчета

	Внутри	х0 = 0	х1 =20	х2 =400	х3 =451	х4 =481	Снаружи
R0x	-	0,115	0,141	0,872	2,289	2,31	-
tх	20	18,15	17,73	5,98	-16,8	-17,1	-18
Ех	2315	2061	2006	920	169,7	165,6	153,9
Rпx	-	0	0,222	2,597	3,617	3,95	-
ех	1273	1273	1209	528,1	235,5	140	140

7. По значениям из табл. 6.1 на миллиметровой бумаге формата А4 строится график распределения температур, парциального давления и давления насыщенного пара по толщине ограждения, схема графика приведена на рис. 6.1.

Начало координат х = 0 помещается на внутренней поверхности ограждения. На координатной оси 0-х последовательно в масштабе откладываются толщины слоев ограждения, их границы помечаются вертикальными штриховыми линиями (х₁, х₂, х₃, х₄).

На вертикальной координатной оси наносится шкала для парциального давления е и давления насыщенного пара в интервале от 0 до 2500 Па.

В построенных координатах наносятся значения парциального давления и давления насыщенного пара из табл. 6.1, полученные точки соединяются ломаной линией.

Рисунок 6.1. Распределение t_x(x), E_x(x) и e_x(x).

Слева от шкалы давления строят шкалу температуры в интервале от -20 до 20 ^оС, и строят аналогичный график распределения температуры по сечению ограждения.

Визуально по графику определяется плоскость, в которой разность (Е - е) отрицательна либо имеет минимальное значение. Эту плоскость принимают за плоскость максимального увлажнения.

Для стен с утеплителем эта плоскость обычно лежит вблизи внешней границы утеплителя. Поэтому в курсовой работе за плоскость максимального увлажнения следует принять внешнюю границу утеплителя с координатой х₃.

За величину сопротивления паропроницанию слоя ограждения от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения R_п.в принимается величина R_п³.

За величину сопротивления паропроницанию от плоскости максимального увлажнения до внешней поверхности R_п.н принимается значение ₄/м₄.

R_п.в = ₁/м₁ + ₂/м₂ + ₃/м₃=3,617 м²чПа/мг;

R_п.н = ₄/м₄= 0,03/0,09=0,333 м²чПа/мг. (6.8)

6.2 Проверка условия не накопления влаги за годовой период

Для защиты от переувлажнения ограждения за годовой период эксплуатации необходимо, чтобы сопротивление паропроницанию слоев ограждения от внутренней поверхности по плоскости максимального увлажнения R_п.в было не менее требуемого сопротивления паропроницанию R_п1^тр, определяемого по формуле:

R_п1^тр = R_п.н (е_в - Е_г)/(Е_г - е_н.г), (6.9)

где R_п.н - сопротивление паропроницанию от плоскости максимального увлажнения до наружной поверхности, формула (6.8),

е_в - парциальное давление пара внутри помещения,

е_н.г - среднее парциальное давление пара наружного воздуха за годовой период, Па,

Е_г - давление насыщенного пара в плоскости максимального увлажнения за годовой период эксплуатации, Па.

Величина Е_г определяется по формуле:

Е_г = (Е₁z₁ + Е₂z₂ + Е₃z₃)/12, (6.10)

где Е₁, Е₂, Е₃ - давление насыщенного пара в плоскости максимального увлажнения соответственно зимнего, весенне-осеннего, летнего периодов при средней температуре наружного воздуха соответствующего периода; z₁, z₂, z₃ - продолжительность соответственно зимнего, весенне-осеннего, летнего периодов, целочисленных месяцев.

К зимнему периоду относятся месяцы со средней температурой ниже минус 5^оС; к весенне-осеннему со средней температурой от минус 5^оС до плюс 5^оС; к летнему со средней температурой более плюс 5^оС.

1. По табл. П.11 определяем количество зимних, весенне-осенних, летних месяцев: z₁=5, z₂=2, z₃=5.

2. По данным табл. П.11 определяем среднюю температуру наружного воздуха для зимнего, весенне-осеннего, летнего периода: t_н.1=-13,46^оС, t_н.2=0,4^оС, t_н.3=12,74 ^оС, как среднеарифметическое значение от среднемесячных температур соответствующего периода.

3. По формуле (6.6) вычисляем температуры t₁, t₂, t₃ в плоскости максимального увлажнения (х₃) для каждого периода года, используя в качестве наружной температуры t_н средние температуры соответствующего периода года t_н.1, t_н.2, t_н.3.

При определении температуры t₃ для летнего периода в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха t_в используют максимальное значение из оптимальных для теплого периода, табл. П.2.

Температуры в плоскости максимального увлажнения для каждого периода года:

t₁= t_в - (t_в - t_н1)R₀³/R₀^нор=20-(20-( -13,46))*2,289/2,3638=-12,4 ^оС;

t₂= t_в - (t_в - t_н1)R₀³/R₀^нор=20-(20-0,4)*2,289/2,3638=1,02 ^оС;

t₃= t_в - (t_в - t_н1)R₀³/R₀^нор=25-(25-12,74)*2,289/2,3638=10,22 ^оС;

При расчете t₃ в качестве t_в используется максимальное значение из оптимальных для теплого периода, равное 25 ^оС.

4. По формуле (6.5) по значениям температур t₁, t₂, t₃ вычисляем значение давления насыщенного пара в плоскости максимального увлажнения соответственно зимнего, весенне-осеннего, летнего периодов Е₁, Е₂, Е₃.

Е₁ = 1,8410¹¹ехр-5330/(273 -12,4)]=241Па

Е₂ = 1,8410¹¹ехр-5330/(273 +1,02)]=657Па

Е₃ = 1,8410¹¹ехр-5330/(273 +10,22)]=1235Па

5. По формуле (6.10) вычисляется величина среднегодового давления насыщенного пара в плоскости максимального увлажнения Е_г.

Е_г = (Е₁z₁ + Е₂z₂ + Е₃z₃)/12=(241*5+657*2+1235*5)/12=724,5Па

6. По табл. П.12 (столбец 14) определяется среднее парциальное давление пара наружного воздуха за год е_н.г=610Па.

7. По формуле (6.9) рассчитывается требуемое сопротивление паропроницанию R_п1^тр.

Полученное значение сравнивается с R_п.в.

R_п1^тр = R_п.н (е_в - Е_г)/(Е_г - е_н.г)

R_п1^тр =0,333*(1273-724,5)/(724,5-610)=1,6 м²чПа/мг.

Полученное сопротивление паропроницанию слоя ограждения от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения R_п.в=3,617 м²чПа/мг больше требуемого R_п1^тр =1,6 м²чПа/мг, что защищает ограждение от переувлажнения за годовой период эксплуатации.

Делается вывод о возможности накопления влаги утеплителем в течение года. Результаты расчета оформляются в виде табл. 6.2.



Таблица 6.2

Результаты расчета

Подобные документы

• Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

  Определение влажности воздуха в слоях ограждения. Расчет ограждения по зимним условиям эксплуатации здания. Меры против конденсации влаги на поверхности ограждения и по защите зданий от перегрева. Расчёт температурно-влажностного режима ограждения.
  
  методичка [275,7 K], добавлен 24.02.2011
  

• Теплотехнический расчет ограждающих конструкций производственного здания

  Расчет сопротивления теплопередаче, тепловой инерции и толщины теплоизоляционного слоя наружной стены и покрытия производственного здания. Проверка на возможность конденсации влаги. Анализ теплоустойчивости наружного ограждения. Определение потерь тепла.
  
  курсовая работа [2,3 M], добавлен 13.02.2014
  

• Проектирование восьмиквартирного жилого дома

  Технико-экономические показатели по генеральному плану проектируемого здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций: толщины наружных стен, утеплителя на кровлю, глубины заложения фундамента. Конструктивное решение строительных элементов.
  
  контрольная работа [105,9 K], добавлен 07.02.2011
  

• Проектирование наружных ограждений

  Теплотехнический расчет наружных стен, чердачного перекрытия, перекрытий над неотапливаемыми подвалами. Проверка конструкции наружной стены в части наружного угла. Воздушный режим эксплуатации наружных ограждений. Теплоусвоение поверхности полов.
  
  курсовая работа [288,3 K], добавлен 14.11.2014
  

• Тепловлажностный расчет наружных ограждений

  Теплотехнический расчет наружных ограждений жилого пятиэтажного здания к климатических условиях г. Москвы. Техническая характеристика здания, конструкция ограждений, планы и разрезы. Проверка наружных стен на конденсацию влаги в толще ограждений.
  
  курсовая работа [368,6 K], добавлен 22.09.2011
  

• Реконструкция пожарного депо в селе Молочное

  Заключение о техническом состоянии реконструируемого здания, проверка состояния фундамента, стен и перекрытий. Теплотехнический расчет наружной стены и ограждающих конструкций. Определение коэффициента снеговой нагрузки для зданий с перепадами по высоте.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 09.11.2016
  

• Проектирование систем отоплений гражданских зданий

  Теплотехнический и влажностный расчет наружных ограждающих конструкций. Осуществление проверки отсутствия конденсации водяных паров на внутренней поверхности наружного ограждения. Определение основных тепловых потерь через ограждающие конструкции здания.
  
  курсовая работа [995,9 K], добавлен 03.12.2023
  

• Отопление и вентиляция жилого здания

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Сопротивление теплопередаче наружных стен, чердачного покрытия, перекрытий над подвалом, наружных дверей и ворот, заполнений световых проемов. Аэродинамический расчет систем вентиляции жилого здания.
  
  курсовая работа [196,4 K], добавлен 26.09.2014
  

• Цех металлоконструкций в г. Новокузнецке

  Проект одноэтажного двухпролетного промышленного здания цеха металлических конструкций. Характеристика общих параметров здания. Основные несущие элементы каркаса. Теплотехнический расчёт наружных ограждающих конструкций. Удельные капитальные вложения.
  
  дипломная работа [167,1 K], добавлен 11.10.2013
  

• Система отопления трехэтажного жилого дома

  Тепловой режим здания. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Определение градусо-суток отопительного периода и условий эксплуатации ограждающих конструкций. Расчет системы отопления.
  
  курсовая работа [205,4 K], добавлен 15.10.2013
  

• Теплотехнический расчет ограждающих конструкций двухэтажного жилого дома в г. Казань

  Определение коэффициента термического сопротивления для различных строительных конструкций. Теплотехнический расчет стены, пола, потолка, дверей, световых проемов. Проверка внутренних поверхностей наружных ограждений на возможность конденсации и влаги.
  
  курсовая работа [675,9 K], добавлен 19.06.2014
  

• Теплотехнический расчет наружных стен

  Усиление теплозащитных свойств стеновых ограждающих конструкций зданий жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений в Архангельске. Определение толщины наружной теплоизоляции и дополнительного слоя. Расчет фактического сопротивления теплопередаче.
  
  контрольная работа [160,8 K], добавлен 21.10.2014
  

• Расчет многослойного наружного ограждения для пятиэтажного здания

  Расчет теплового и влажностного режимов ограждающих конструкций здания: толщина утепляющего слоя, воздухопроницание, температурное поле в ограждении, теплоустойчивость. Проверка внутренней поверхности ограждений на паропроницание и конденсацию влаги.
  
  курсовая работа [196,7 K], добавлен 23.11.2014
  

• Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций углового помещения последнего этажа жилого здания

  Расчётная зимняя температура наружного воздуха. Расчёт сопротивления теплопередаче и паропроницанию ограждающих конструкций, относительной влажности воздуха, теплоустойчивости помещения; сопротивления воздухопроницания заполнения светового проёма.
  
  курсовая работа [935,0 K], добавлен 25.12.2013
  

• Теплоснабжение жилого здания

  Теплотехнический расчет наружного ограждения стены, конструкции полов над подвалом и подпольями, световых проемов, наружных дверей. Конструирование и выбор системы отопления. Подбор оборудования для индивидуального теплового пункта жилого здания.
  
  курсовая работа [334,8 K], добавлен 02.12.2010
  

• Проект индивидуального поквартирного отопления жилого дома

  Параметры внутреннего микроклимата в помещениях. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Расчет расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений и бытовых тепловыделений.
  
  дипломная работа [697,8 K], добавлен 10.04.2017
  

• Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

  Подбор конструкции окон и наружных дверей. Расчет теплопотерь помещениями и зданием. Определение теплоизоляционных материалов, необходимых для обеспечения благоприятных условий, при климатических изменениях с помощью расчета ограждающих конструкций.
  
  курсовая работа [29,0 K], добавлен 22.01.2010
  

• Расчет теплозащиты здания в г. Магнитогорск

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения. Определение толщины утепляющего слоя. Расчет теплоустойчивости помещения. Вычисление затрат и проверка ограждающих конструкций на инфильтрацию.
  
  курсовая работа [623,8 K], добавлен 16.09.2012
  

• Теплотехнический расчет жилых и общественных зданий

  Построение графика распределения температуры в стене, конструкции пола и кровли. Теплотехнический расчет многослойной неоднородной ограждающей конструкции кровли. Определение толщины утеплителя, тепловой инерции, средней температуры наружного воздуха.
  
  курсовая работа [574,3 K], добавлен 11.10.2012
  

• Теплотехнический расчет ограждающей конструкции здания

  Анализ теплозащитных свойств ограждения, определяющихся его термическим сопротивлением. Теплотехнический расчет наружных ограждений с целью экономии топлива. Расчет влажностного режима наружных ограждений, возможность конденсации влаги в толще ограждения.
  
  курсовая работа [253,8 K], добавлен 16.07.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам

Величина	Период года
	Зимний	Весенне-осенний	Летний