Технология и техника бурения скважин на месторождении полиметаллов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

ИРКУТСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

ГЕОЛОГОРАЗВЕДОЧНЫЙ ТЕХНИКУМ

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту (работе) по МДК.01.01

«Основы технологии буровых работ»

Технология и техника бурения скважин на месторождении полиметаллов

Выполнил студент Пупырев.В.А

Иркутск 2015 г.

Введение

Главная задача отрасли - дальнейшее повышение эффективности работы, максимальный прирост запасов сырья на каждый рубль затрат. Это можно достигнуть, если увеличить скорость бурения и проходки горно-разведочных выработок, сократить простой техники, устранить непроизводственные расходы, быстрее внедрить новую технику и передовую технологию, максимально механизировать и автоматизировать производственные процессы.

Народно-хозяйственное значение Холоднинского месторождения определяется его крупными запасами свинца, цинка, серы.

Данным проектом предусматривается расширение масштабов месторождения и увеличение разведочных запасов.

Содержание

Введение

1. Географо-экономичсская характеристика района

1.1 Геологическая характеристика

2. Техническая часть

2.1 Выбор способа бурения

2.2 Геолого - технические условия бурения

2.3 Выбор конструкций скважин

2.4 Выбор породоразрушающего инструмента

2.5 Выбор бурового снаряда

2.6 Гидроударное бурение с реверсивным эжекторным снарядом

2.7 Технологuя буренuя

2.8 Очистной агент

2.9 Методы и средства борьбы с вибрациями бурильной колонны

2.10 Специальные работы в скважине

3. Охрана труда

3.1 Пожарная безопасность

4. Специальная часть

Заключение

Список используемых источников

1. Географо-экономичсская характеристика района

В течение с 1975 по 1988 годы в Северном Прибайкалье разведены часть крупного Холоднинского колчеданно-полиметаллического месторождения, запасы которого уже достаточны для создания черно-обогатительного предприятия. При этом геолого-геофизическими работами в районе месторождения выявлен ряд перспективных проявлений свинцово-цинковых руд и геофизических аномалий в аналогичном Холодпинскому месторождению геолого-структурной обстановке. В первую очередь это рудопроявление Овгал, Космонавтов, Аксетуларская геофизических аномалий.

Для определения перспектив развития горнодобывающего предприятия и расширения сырьевой базы цветной металлургии по производству свинца и цинка, необходимо дать предварительную оценку известного Овгальского рудопроявления.

Район проектируемых работ расположен в Северном Прибайкалье, на территории Северобайкальского района республики Бурятия. Холоднинское колчеданно-полиметаллическое месторождение располагается в 70 км к северу от п. Нижнеангарска на водоразделе рек Тыя и Холодная, и характеризуется сглаженными холмистым рельефом, на фоне которого от р. Авкит до оз. Аэлита на 6 км протягивается поднятие над днищем долины Тыи - 360-370 м., реки Холодная -- 500 м.

Участок перевал расположен в 40 км северо-восточнее Холодниского месторождения в среднем течении рек Чая, располагаясь по левому и правому борту. Основной объем горно-буровых работ будет сосредоточен по правому борту р. Чая на склоне северо-западной эсклюзий. Борта долины реки крутые, отмечаются прижимами. Склоны заселены, представлены лиственницей, елью, кедровым стлаником. Подлесок густой, отмечаются буреломами. Все склоны независимо от крутизны, покрыты ягелем, а долины рек (в промежутке от п. Перевал до участка работ) частично заболочены, а там где нет болот, покрыты мхом и кустарником, на площади работ развита вечная мерзлота. Глубина промерзания грунта составляет 3 м. Она способствует большем) количеству болот. Главными водными артериями являются реки Холодная, Тыя и Чая. Это типичные горные потоки с бурными стремительными течениями и быстро меняющимся уровнем воды. Русла их изобилуют перекатами, порогами и водопадами.

Климат района разно континентальный. Температура воздуха: минимальная температура января -55° С до -57° С, максимальная мюля +31 С. Суточные колебания температуры в летнее время могут достигнуть 20. Весна в районе поздняя. 11ачало интенсивного снеготаяния приходится на май, окончательно снеговой покров сходит во второй половине июня на высоте превышающих 1500 м, в углублениях на склонах гор и водоразделах наибольшие снежинки сохраняются на протяжении всего лета.

Свежий снег начинает ложиться в конце первой декады сентября. Среднегодовое количество снега изменяется от 600 до 900 мм.

Живой мир на территории работ представлен почти всеми типичными сибирской фауны. Из хищников встречаются волк, медведь, росомаха, лисица, рысь, соболь, горностай, колонок. Из парнокопытных - лось, изюбр, кабарга, северный олень. В лесах распространены - белка, заяц, бурундук, в горах - тарбаганы.

Приведенная орогидрогеологическая характеристика района и участков характеризует район как наиболее трудный для производства всех видов геологоразведочных работ.

Ближайшими к участку работ населенными пунктами являются поселки Холодная, Перевал, Душкатан. В поселке Перевал базируется Холоднинская ГРП, занимающихся разведкой Холоднинского месторождения. С него же будут производиться буровые работы на участке Перевал.

Для проведения работ на Овгальском проявлении предусматривается строительство домов упрощенного типа для жилья геологов, буровиков, горняков, строителей, а также строительство складов ГСМ, глинцеха, электростанций, бани.

Поселок будет расположен по левому борту долины реки Чая на наиболее удобной выровненной площадке, в 1 км на северо-востоке от него будет расположен кратковременный склад ВМ. Связь с основным участком работ через реку Чая будет осуществляться по мосту, построенном в наиболее удобном для этого месте. Расстояние от базы до поселка Перевал - 49 км.

Часть участка работ с базой экспедиции будет осуществляться автомобильным, гусеничным вездеходами (ГАЗ-71. АТЛ-5) и вертолетами (МИ-2, МИ-6). транспортом. Доставка технических т других грузов до базы экспедиции осуществляется железнодорожным транспортом (в вагонах и контейнерах) от ст Улан-Удэ ВСЖД до ст. Кунера (БАМ) или Нижнеангарская. Возможна доставка грузов из г. Улан-Удэ по автодороге до поселка Усть-Баргузин (285 км), далее по оз.Байкал летом (июнь-сентябрь) на барках (460 км). зимой (февраль -март) по льду автотранспортом (460 км) Кроме того через действующую в Нижнеангарском пристань возможна также доставка грузов водным транспортом от портов Танхой (784 км) и Байкал 825 км)

Hа протяжении всего года Нижнеангарск связан с г.Улан-Удэ и Иркутском, регулярными грузовыми и пассажирскими рейсами самолетов AН-24 и АН-26. Летом из Нижнеангарска в порт Байкал курсирует пассажирский теплоход и катер «Комета».

Перевозка пассажиров и грузов от базы экспедиций до базы партий и участка работ (Нижнеангарск-Перевал-Овгал - 75+49=124 км) будет осуществляться зимой - автомобильным транспортом и гусеничным, летом - вертолетным, гусеничным транспортом. Снабжение лесоматериалом будет осуществляться на мете, а брус, доски, рамы и другое будут завозить с базы экспедиций.Снабжение базы партий электричеством предусматривает осуществлять дизельной электростанцией ДЭС-100.Механические мастерские и лабораторные службы имеются на базе экспедиций.До строительства БАМа Северобайкальский район являлся одним из самых отсталых в экономическом отношении районом Буря гни. Его экономика базировалась в основном на рыб добыче, оленеводстве. В связи строительства БАМа резко возросло население района (до 50 тыс. человек против 15 тыс. человек до 1975 г.), появились специализированные отряды, организации ПО сооружению автодорог, жилых объектов, проходки тоннелей. В районе возникли новые рабочие поселки и г. Северобайкальск, в котором намечается строительство предприятий, легкой и деревообрабатывающей промышленности.

Несмотря на значительный приток в район строителей БАМа, свободной рабочей силы в районе нет.

1.1 Геологическая характеристика

Холоднинское рудное поле приурочено к одному из линзообразных раздувов толщи верхнепротерозойных пород ондонской свиты, слагающих юго-восточное крыло Инянтунской синклинами. Последнее в виде моноклинальной крутопадающей пластины ориентировано по выходам пород авметской ондонской и интикитской свиты на протяжении около 50 м от юго-западного фланга рудного поля за его перевалы до Овгальского рудопроявления. В плане рудного поля оконтуривается по выходам отложений рудовмещающей ондонской свиты, представляют собой упрощенную линзу. В геологическом строении Холоднннского месторождения принимает участие сложнодислоцированные верхнепротерозойские осадочно-метаморфические образования авкнтской, ондонской и итикитской свит, вмещающие многочисленные субпластовые жилообразные и линзовидны тела основных и ультраосновных пород довирснского комплекса, верхнего протерозоя и единичные дайки мезо кайнозойских лампрофиров. По диалогическому составу и стратиграфическому положению рудных залежей возможно разделение свиты на две пачки. Нижняя «черносланцевая» непосредственно рудовмещающая пачка характеризуется переслаиваем нем разнообразных углеродосодержащих карбонатных и бес карбонатных сланцев, кварцитов, кварциго-песчаников. Отложения в целом имеют черносланцевый облик. Однако присутствие в разрезе специфических прослоев, горизонтов и линзовидных будированных тел норфиробластических пород и амфиболитов придает ему чрезвычайную пестроту, что отличает рудовмещающую пачку месторождения от остальных черносланцевых пород свиты, широко распространенных в Аланитской синклинами.

Верхняя (кварцитовая) пачка имеет более монотонное строение и сложена преимущественно светло-серыми кварцитами, квацито-песчаниками я прослоями и линзами гравелитов, с пластами пород содержащих граффито-слюдистые сланцы. Колчеданно-

полиметаллические орудения на площади рудного поля и три пространственные разобщенные рудные зоны. Положение первой рудной зоны в структуре месторождения определяются ее приуроченностью к крутому, моноклинально, залегающему участку пород черносланцевой пачки, осложненному разномасштабными, преимущественно мало амплитудными складками субпродольными кососекушими разрывами, нарушениями. Первую рудную зону образуют три крупные залежи колчеданно-свинцово цинковой руды Основная залежь представляет геологически сложно- пространственное компактное тело сульфидных руд с небольшим количеством пород в виде прослоев. В виде прослоев и прослежена разведочными выработками в контур детальной разведай.

По своим крупным уникальным для колчеданных залежей размером относительно простой морфологии и внутреннему строению, основная залежь относится ко второй группе, а участие ее вклинивания к третьей согласно классификации ГКЗ. Минеральный состав рудных тел слагающих залежь, относительно разнообразен. Изменяется относительно пирита, сфалерита, галентиа,халькопирита, кварца сдачая либо существенно колчеданно-полиметаллические, либо серно-колчеданные руды, в той или иной мере содержащей медь, цинк, реже галенит. Имеет аналогичное строение и участок «Первая». Участок находится на продолжении первой зоны к западу от нее в 10 км. Мощность колчеданно-полиметаллической жилы от 10 до 40 метров на выклиниванию восстанию, так как на выходы на поверхность и подсечено скважиной 774 на участке были проведены поисково-оценочные работы по сети 200 м. По простиранию 500 м по падению скважины 780. Для изучения рудного тела на стадии предварительной разведки проектируется проходка скважины через 200 м по простиранию и 100 м по падению таким образом по профилю № 22 будет пробурено 4 скважины. Общий объем бурения составляет 3020 п/м.

2. Техническая часть

2.1 Выбор способа бурения

По методу разрушения горной породы проектом предусматривается механический вращательный способ бурения, при котором горная порода разрушается воздействием породоразрушающего инструмента (долота, коронки).

По типу породоразрушающего инструмента проектом предусматривается алмазное и шарошечное бурения.

По способу разработки забоя скважины проектом предусматривается бурение сплошным забоем, при котором горная порода разрушается по всему поперечному сечению скважины. Этот способ разработки забоя будет применен при бурении отклонителями непрерывного действия

ТЗ-3-73 с целью бурения скважин по запроектированному направлению.

Кроме того, проектом предусматривается колонковое бурение при котором горная порода разрушается по наружной, кольцевой части поперечного сечения скважины с сохранением колонки породы - керна, так как он является основным материалом при геологическом опробовании. Колонковый способ позволяет вести бурение по породам любых категорий по буримости, под любым углом к горизонту, позволяет применять относительно легкое буровое оборудование при бурении на большую глубину.

2.2 Геолого - технические условия бурения

Бурение скважин на Холоднинском месторождении по данным анализа фактического материала полученного в результате работ в период с 1972 - 1975 годы относится к категории «очень сложные». Определяющим фактором условий бурения скважин является физико - механические свойства горных пород и руд (трещиноватость, абразивность, зернистость, буримость и устойчивость).

Трещиноватость.

По степени трещиноватости породы и руды характеризуется в широких пределах: от монолитных, слаботрещиноватых до сильно трешиноватых, на границах рудных тел с вмещающими породами.

Абразивность.

По степени абразивнасти: от умеренно абразивных (сернистовый сланец), до сильно абразивных (скарн гранатовый, кварциты).

Зернистость.

Зернистость пород так же характеризуется в широких пределах от крупнозернистых - габбро, затронутых выветриванием, до тонкозернистых - кварцитов и мелкозернистых - колчеданных и свинцовоцинковых руд.

Величина не постоянная и зависит как от физико - механических свойств пород, так и от стойкости породоразрушающих инструментов, состояния технологии бурения, организации работ, классификации обслуживающего персонала.

Согласно [ 1 стр. 31, т - 5] механическая скорость бурения для гранатовых скарнов - 1,3 - 1,9 м/час, валунно - галечниковых отложений изверженных пород - 0,5 - 0,75 м/час, кварцитов - 0,3 - 0,5 м/час, сланцев -1,9 - 2,0 м/час; колчеданно - свинцово - цинковых руд - 0,75 - 1,2 м/час.

Геологические осложнения в процессе бурения возникают при обвалах стенок скважин, интенсивном шламообразовании и при частичном или полном поглощении промывочной жидкости, при прохождении сопровождаются весьма значительными азимутальными и зенитными искривлениями, обуславливающими существенное искажение разведочной сети.

Породы, слагающие геологический разрез участка работ, относятся к VIII - Х категориям, поэтому основной объем проходки скважин предусматривается на алмазное бурение с извлечением керна.

2.3 Выбор конструкций скважин

Под конструкцией скважины понимают ее графической изображение, с указанием глубины и диаметра бурения; диаметр и глубина посадки обсадных труб.

Конструкция скважины строения снизу вверх и она зависит от:

Глубина скважины;

Физико - механических свойств горной породы;

Конечного диаметра бурения;

Технических средств применяемых при бурении;

Скважиной геофизической аппаратуры;

В свою очередь конечный диаметр бурения будет зависеть от необходимого диаметра геологического опробования.

Для колчедано-полиметоллической руды минимально допустимый диаметр керна 32 мм. [ 1, с. 11].

Интервал глубины 0 - 10м представляет делювиальными отложениями, в которых могут возникнуть обрушение стенок скважины, бурение данного интервала предусмотрено вести коронками диаметра 93 мм. и дальнейшей постановкой обсадных труб диаметром 89 мм.

Интервал 10 - 40 метров представлен породами коры выветривания, данный интервал предусмотрено бурение коронками диаметром 76 мм. И дальнейшей постановкой обсадных труб диаметром 73 мм.

Интервал глубины от 40 до 820 метров представлен устойчивыми, крепкими породами. Бурение данным курсовым проектом предусмотрено вести коронками 59 мм. без дальнейшей постановки обсадных труб.

В случае возникновения геологических осложнений предусматривается тампонирование.

2.4 Выбор породоразрушающего инструмента

Геологические разрезы по проектируемым скважинам сложены в основном породами с коэффициентом абразивности 1.5 - 2. 2 твёрдыми и трещиноватыми с VIII - Х категории по буримости. Бурение скважины в интервале от 0 - 10 метров представляет собой делювиальные отложения. Проектом предусмотрено бурить резцовыми коронками типа СМ 9 - 93.

Интервал от 10 до 40 м представлен графит-слюдисто-кварцевые породы. Проектом предусматривается вести бурение коронкой типа КСАП-59.

Техническая характеристика резцовой коронки типа СМ 9 - 93 представленна в табл.1.

Техническая характеристика резцовой коронки типа СМ 9 - 93 представлена в таблице 1

Таблица 1 - Техническая характеристика резцовой коронки типа СМ 9 - 93

Тип коронки	Размер, мм	Число резцов	Категория пород по буримости	Осевая нагрузка на основ- ной резец	Окружная скорость
	D	DD1	Базовая модель	Усилен. модель
СМ9-93	93	75	6	8	VII-VIII	0,4-0,6	0,6-4,8
СМ9-76	76	59	5	6	VIII	0,7-0,8	0,6-4,2

Рудные зоны представлены колчеданно-полиметаллическими породами с коэффициентом абразивности 2-2.5 очень твёрдыми и трещиноватыми Х категории по буримости.

Поэтому исходя из условий проходки скважины и технической характеристики алмазного породоразрушающего инструмента проектируется применение при бурении по вмещающим породам алмазных коронок типа КСАП -59 диаметром 59мм.

Техническая характеристика коронки типа КСАП-59 представленна в таблице 2.

Таблица 2 - Техническая характеристика коронки типа КСАП-59

Индекс коронки	Наруж. диаметр	Алмазное сырьё	Размер алмазов шт/кар	Общая Масса Алмазов кар.	Твердость матрицы
			Объем- ных	Подрез- ных
КСАП	59	Синтетический АРС-4	180-90	50-30	14	25-35

Бурение отклонителями непрерывного действия ТЗ - 3 - 59 с целью вывода скважины на проектную трассу будет производиться алмазными долотами, типа «09А3-59»

Техническая характеристика импрегнированных коронок [ 1, с. 154].

2.5 Выбор бурового снаряда

При бурении проектируемых скважин проектируется применение алмазного гидроударного способа бурения т.к. в результате применения этой прогрессивной технологии обеспечивается повышение производительности, снижение удельного расхода алмазов.

Применение гидроударников ГВ-5, ГВ-6 позволяет оптимизировать технологию алмазного бурения:

1.Повысить удельный вес использования высоких частот вращения;

2.Снизить рациональный диапазон нагрузок на породоразрушающий инструмент и за счет этого обеспечить существенный рост технических (производительность) и качественных (выход керна, направленность) показателей.

Этот способ бурения требует значительного расхода промывочной жидкости до 150л/мин., что приводит к большим потерям напора в кольцевом зазоре при максимальном приближении диаметра бурильных труб к диаметру бурения.

Например применение ЛБТН-54 при диаметре бурения 59мм, расходе промывочной жидкости 130л/мин и глубине скважины 300 метров потери напора достигают (более 100кг/см²) которую не в состоянии преодолеть ни один из геологоразведочных буровых насосов. Поэтому в данном проекте предусматривается применение стального ниппельного снаряда диаметром 50мм.

Характеристика колоны бурильных труб [ 1 стр. 374]

Характеристика колоны бурильных труб представленв в таблице 3.

Таблица 3 - Характеристика колоны бурильных труб

Наименование параметров	Труба	Ниппель
Диаметр мм. внутренний	40	50.5
наружный	50	23
Длина, мм	4500	445
Масса, кг	28.1	4.8
Толщина стенок, мм	5	13.5

Техническая характеристика ГВ-6

Техническая характеристика ГВ-6 представленна в таблице 4.

Таблица 4 - Техническая характеристика ГВ-6

Наименование	Показатели
Диаметр корпуса, мм	57
Диаметр скважины, мм	59
Энергия единичного удара, Дж	2500ч3500
Частота ударов, Гц	30-45
Перепад давления, МПа	0,5-0,8
Расход рабочего агента, дм3/мин	80-100
К.П.Д., %	3-8

Увеличение частоты вращения бурового снаряда при алмазном бурении благоприятно сказывается на показателях бурения. Механическая скорость растёт, практически пропорционально увеличению частоты вращения. Однако возможности применения высоких частот ограничено. С одной стороны, в основном используются коронки относительно большого диаметра (59 и 76мм), с другой - буровые станки выпускаются с ограниченной мощностью привода. Поэтому исходя из практического опыта геологоразведочных организаций максимально возможная частота вращения колонны буровых труб в данных условиях может быть не более 410 об\мин. [ 1 стр. 15].

бурение скважина месторождение полиметалл

2.6 Гидроударное бурение с реверсивным эжекторным снарядом

Одним из путей интенсификации процесса бурения, не требующий изменений в методике, техники и организации буровых работ, является применение высокочастотных гидроударных машин, использующих кинетическую энергию потока промывочной жидкости и преобразующих её в ударные импульсы.

Преимущество гидроударного бурения сводится к следующему:

- увеличение механической скорости бурения на 30%;

- сокращение удельного расхода алмазов на 35%;

- увеличение углубки за рейс на 70%;

- снижение искривления скважины на 30%.

Основными недостатками гидроударного бурения с прямой промывкой является то, что увеличение расхода промывочной жидкости до 140л/мин, при бурении в трещиноватых породах приводит к резкому снижению выхода керна.

Сочетание гидроударных машин и эжекторных снарядом обеспечивает в процессе бурения качественно новый эффект. Значительно снижается истирание, дробление и износ кернового материала в колонковой трубе. Средний выход керна достигает 98%.

Рациональные режимы бурения практически не отличаются от рекомендованных для сложных геолого - технических условий при обычном гидроударном бурении с прямой промывкой скважин.

Некоторые особенности бурения с гидроударными эжекторными снарядами заключаются в следующем:

- при бурении в пластичных вязких породах возможно образование пробок в коронке, поэтому необходимо снижать осевую нагрузку и часто расхаживать снаряд

- возможно образование шламовой пробки в колонковой трубе при прекращении циркуляции промывочной жидкости

- зашламование колонковой трубы при спуске снаряда в скважину.

В отличии от одинарных эжекторных снарядов с помощью ГРЭС-59 можно промывать скважину прямым потоком промывочной жидкости. В результате чего снижается опасность зашламовывания колонковой трубы, повышается достоверность кернового опробования.

В настоящем проекте предусматривается применение реверсивно эжекторного снаряда другой конструкции, которая позволит не только промывать скважину при спуске колонны труб, но и бурить с прямой промывкой в начале, середине или в конце рейса в зависимости от количества крупного шлама в колонковой трубе. Применение РЭС позволит расширить возможности гидроударного бурения с эжекторными снарядами в сложных геолого - технических условиях. Как показывает практика бурения РЭС с ГВ-6 при снижении расхода промывочной жидкости до 40л/мин, углубка за рейс, выход керна не сокращается, не повышается расход алмазов.

Устройство и принцип действия РЭС

Снаряд состоит из нижнего переходника, трубы, пружины, среднего переходника, струйного насоса, камеры разряжения и верхнего переходника.

При диаметре насадки и расходе промывочной жидкости до 50л/мин перепад давления составит, в эжекторе 5-6 кг/см ². Пружина, работающая на сжатие с большим усилием (10кг/см²) разжата. Струйный насос находится в крайнем верхнем положении. Окна приёмной камеры и окна среднего переходника не совмещаются. Промывочная жидкость не выходит в затрубное пространство, а по каналам через переходник поступает в колонковую трубу. Таким образом осуществляется прямой поток промывочной жидкости.

При повышении расхода до 80-100л/мин перепад давления в насадке резко увеличивается и струйный насос преодолевая сопротивление пружины опускается в нижнее положение. Окна приёмной камеры и переходника совмещаются. В работу включается струйный насос обеспечивая обратную циркуляцию промывочной жидкости.

2.7 Технологuя буренuя

Исходя из опыта накопленного при бурении скважин на данном месторождении проектом предусматривается забурку скважин про изводить забурочным снарядом. Забурочный снаряд состоит из:

- Породоразрушающий инструмент коронка СМ 9- 93.

- Короткая колонковая труба длиной 0,5 м

Забуриванием скважины, в точке её заложения выкапывается приямок.

Ведущая бурильная труба соединяется со снарядом, установленным в приёмке, особое внимание уделяется правильности установки угла наклона вращателя. Скважина бурится под углом 20°.

Перед забуриванием скважины рассчитывается параметры режима бурения, при забуривании с очистным забоя промывочной жидкости.

Забуривание ведётся коронками диаметром 93 мм.

При забуривании рассчитывается:

- Осевую нагрузку на ПРИ (Р) в пределах до 400 Дан.

- Частоту вращения (п) 1 скорость станка.

- Расход очистного агента (Q) подливают через устье скважины. После забуривания данный интервал крепится обсадными трубами диаметром 89 мм. С цементированием башмака трубы.

Для бурения на интервале глубин от 10 до 40 м с последующим креплением скважины трубами диаметром 73мм. необходимо рассчитать параметры режима бурения алмазной коронкой типа КАСК- 59

Расчеты при бурении коронкой СМ9 - 93 в интервале 0 - 10

Осевая нагрузка определяется по формуле, кН:

Р = Р₀ Ч m, (1)

где Р_0- - осевая нагрузка, кН;

Р₀ = 0,4 (кН) m = 8 шт.

Р = 0,4 Ч 8 = 3,2 (кН)

Частота вращения определяется по формуле;

n = 60u /р D_cp (об/мин) (2)

где n - Дс об/мин

U = 1 (м/с)

D_cp = (0,093+ 0,075) / 2 = 0,084 (м)

n = (60 Ч 1) / (3,14 Ч 0,084) = 60 / 0,26376 = 227 (об/мин)

Расчет при бурении коронкой СМ9 - 76 в интервале 10 - 40м

Частота вращения определяется по формуле;

n = 60u / р Dcp (3)

где u = 0,2 (м/с)

D_cp = (0,076+ 0,059) /2= 0,0675 (м)

n = (60Ч1) / (3,14 Ч 0,0675) = 120 / 0,15 = 283 (об/мин)

Количество промывочной жидкости определяется по формуле;

Q = qD (л/мин) (4)

где q - удельный расход на 1мм коронки, л/мин

q = 0,7 (мм)

D=76(мм)

Q = 0,7 Ч 76 = 53,4 (л/мин)

Бурение скважин в интервале от 40 до 820 метров ведётся алмазными коронками диаметром 59 мм типа КСАП - 59 с применением реверсивного эжекторного снаряда и гидроударника ГВ-6.

Осевая нагрузка при бурении определяется по формуле:

Р = Pу Ч S (Н) (5)

где Ру = 100 (H / см²)

S = 8,5 (см²)

Р = 8,5 Ч 100 = 850 (H) = 8,5 (кН)

Частота вращения при бурении в интервале 40-820 метров составит:

n = 60 - v / n - Дс, об/мин [ 1 стр.133].

V - окружная скорость коронки (1,6ч2,2)

Дс - средний диаметр коронки

n = 60 Ч 2,2 / 3,14 Ч 0,0505=832 об/мин

Расход промывочной жидкости при бурении в интервале 40-820 метров составит:

Q=q - Д, л/мин [ 1 стр. 133].

q - удельный расход на 1мм коронки, л/мин (0,8-;.-1)

Д - наружный диаметр коронки, мм

Q = 0,8 Ч 59 = 47 л/мин

Q = 1 Ч 59 = 59 л/мин

Q = 47 / 59 л/м

2.8 Очистной агент

Промывка скважины - важнейший элемент технологического процесса при вращательном бурении. От её зависит скорость проходки и возможность успешного доведения скважины до проектной глубины.

Выбор промывочной жидкости определяется геологическими гидрогеологическими условиями бурения, составом и способом бурения, опытом буровых работ и экономической эффективностью.

Данным проектом предусматривается применения в качестве очистного агента обычную техническую воду.

Плотность чистой воды с_чв= 1000 кг/м^З

Применение технической воды в качестве очистного агента является самым недорогим и распространенным.

Доставка воды на место работ будет производится автоцистерной на базе автомобиля ЗИЛ-131, оборудованной цистерной ёмкостью 6 м^З. Автоцистерна оборудуется вакуумным насосом для закачки воды из реки Холодная. В буровом посёлке для запаса воды стоит градирка ёмкостью 10 м^З.

По возможности желательно добавление в очистной агент полимеров «Suptmix» или «Superdrel».

Выбор способа промывки скважины

Скорость промывки скважины является одним из самых важных технологических процессов при бурении.

Данным проектам предусмотрено применение прямой системы промывки скважины.

Прямая система промывки заключается в следующем - промывочная жидкость нагнетается буровым насосом по колонне бурильных труб, проходит по кольцевому пространству между колонковой трубой и керном, омывает забой, захватывая при этом продукты разрушения, охлаждая породоразрушающий инструмент и по кольцевому пространству между бурильными трубами и стенками скважины выходят на поверхность.

Достоинства:

1) Простота выполнения

2) Возможность обеспечения процесса бурения в условиях поглощения промывочной скважины.

Недостатки:

1) Повышенный расход промывочной жидкости для создания необходимой скорости потока в затрубном пространстве.

2) Пониженный выход кера в мягких

породах и породах средней крепости.

3) Возможность прихвата бурового снаряда в случае внезапного прекращения циркуляции промывочной жидкости.

Расчёт параметров промывочного насоса

Производительность насоса 36 л/мин - 0,0006 м^З /сек

Q = 0,0006 (м³/сек)

Потери давления при движении промывочной жидкости определяется по формуле;

(МПа) (6)

где л₁- коэффициент гидравлического сопротивления движении жидкости внутри бурильных труб л₁ - 0,03

k = 1,5

P₁ - потери давления при движении жидкости внутри бурильных труб,

с₁ - плотность чистой промывочной жидкости с₁?1000км/м³

L - глубина скважины L = 820 (м)

d_вн - внутренний диаметр бурильных труб d_вн = 0,04 (м)

P₁ = (8,12 Ч 10^-7 Ч 0,03 Ч 1000 Ч 0,000004 Ч 820) / 0,0000000,6 =

(244 Ч 10^-7 Ч 0,0004) / 0,6 Ч10^-7 = 0,6 Ч 10^-7 = 0,097 Ч 10^-7 / 0,6 Ч 10^-7 = 0,14 (МПа)

P₂ - потери давления в кольцевом пространстве

P₂ = (8,12 Ч 10^-7 Чл₂ Ч с₂ ЧQ²L) / (D_скв - d_н)³ (D_скв + d_н)² (МПа),

где л₂ - коэффициент гидравлического сопротивления при давлении промывочной жидкости в кольцевом пространстве.

с₂ - плотность промывочной жидкости обогащенное шламом с₂ - 1050 (кг/м³)

d₂ - наружный диаметр бурильной трубы d_н = 0,050 (м)

D_скв - диаметр скважины D_скв = 0,059 (м)

P₂ = (8,12 Ч 10^-7 Ч 0,003 Ч 1050 Ч 0,0000004 Ч 820) / 0,0000000013 =

256Ч10^-7 Ч 0,0004 / 0,013 Ч 10^-7 = 0,1 Ч 10^-7 / 0,013 Ч 10^-7= 7,6 (МПа)

P₃ - потери при движении промывочной жидкости через соединения бурильных труб.

P₃ = (8,12Ч10^-7 Ч о Ч с₁Q²) / d_вн³ = n_соед (МПа),

где n_соед - число соединений бурильных труб n = 180 шт.

о - коэффициент местного сопротивления

о = a_k Ч ((d_вн / d₀)² - 1)²

a_k - опытный коэффициент, учитывающий особенности конструкций проходимого отверстия числительного a_k = 1,5

d₀ - внутренний диаметр проходимого отверстия числительного d₀ = 0,022

о = 1,5 Ч ((0,026 / 0,022)² - 1)² - 1,5 Ч 2,43 = 3,6 (МПа)

P₃ = ((8,12 Ч 10^-7 Ч 3,6 Ч 1000 Ч 0,0000004) Ч 180) / 0,000002 = 29232 Ч10^-7 Ч 0,25 Ч 202 = 0,14 (МПа)

P₄ - потери давления и колонковом наборе P₄ = 0,35 МПа

P₅ - потери давления при заклинивании керна P₅ = 0,25 МПа

P₆ - потери давления в нагнетательной линии насоса P₆ = 0,15 МПа

(МПа)

Расчет мощности на привод бурового насоса определяется по формуле;

N = (с₂ Ч Q Ч с_z) / з, (7)

Где N - мощность двигателя

с_z - общие потери давления промывочной жидкости

з - коэффициент полезного действия эл. Двигателя з = 0,76

N = (1050 Ч 0,0006 Ч 14) / 0,75 = 12 (кВт)

Выбранный буровой насос НБ4 - 320/63 подходит по всем техническим данным.

Расчёт мощности двигателя на привод буровой установки определяется по формуле;

Мощность двигателя расходуемая в процессе бурения определяется по формуле;

N_бур = N_заб + N_хв + N_ст (кВт) (8)

где N_заб - мощность на забое

N_хв - мощность затрачиваемая на холостое вращение

N_ст - мощность теряющая в буровом станке

Расход мощности на холостое вращение определяется по формуле;

N =1,44 Ч 10^-3 Ч К_с Ч g_с Ч d² Ч n Ч L (кВт) (9)

где К_с - коэффициент учитывающий снижения трения за счет смазки

К_с = 0,9

g_c - вес одного метра снаряда, кг g_c = 4,5

d - диаметр скважины d = 0,059 м

n - число оборотов n = 800 об/мин

L - глубина скважины L - 820 м

N_хв = 1,44 Ч 10^-3 Ч 0,9 Ч 4,5 Ч 0,003 Ч 800 Ч 820 = 13 (кВт)

Расход мощности на станке определяется по формуле;

N_ст = В_с Ч n (кВт) (10)

где B_с - опытный коэффициент для алмазного бурения

B_с = 5 Ч 10^-3

N_ст = 5Ч 10^-3 Ч 800 = 4 (кВт)

Мощность на забое определяется по формуле;

N_заб = 2 Ч 10^-4 Ч Р Ч n Ч D_cp (кВт) (11)

где Р - осевая нагрузка Р = 850 (Дан)

D_cp - средний диаметр D_cp = 0,05

Общие затраты мощности на бурении определяется по формуле;

N_бур = 13 + 4 + 6,8 = 24 (кВт) (12)

Расчёты мощности затрачиваемой на подъём бурового снаряда из скважины определяется по формуле;

N_под = К_пр Ч Р_вес Ч cos и (1 + tgи) Ч Uк (кВт) (13)

где: N_под - мощность на подъём

К_пр - коэффициент учитывающий дополнительное сопротивление подъёму бурового снаряда К_пр = 1,2

Р вес - вес бурового снаряда в скважине Р вес = 41,1 ()

и - зенитный угол скважины и = 80°

Uк - скорость подъёма Uк - 1,5 (м/с)

N_под = 1,2 Ч 41 Ч 0,17 Ч (1 + 0,3 * 5,67) Ч 1,5 = 8,45 Ч 2,7 Ч 1,5 = 35 (кВт)

Расчёт нагрузки на кронблочную раму.

Расчёт мачты определяется по формуле;

Q_о = Q_кр (1 + 2 / m з) (Н) (14)

где Q_o - нагрузка на крон блочную раму

Q_кр - нагрузка на крюке

Q_o = 35382 (1 + 2 / 1,5 Ч 0,9) = 35382 Ч 2,5 = 88455 (Н)

Выбор талевого каната определяется по формуле;

При выборе стальных канатов определяется растягивающая нагрузка на канат.

Q = Q_кр / m Ч з (кН) (15)

Q = 35382 / 2 * 0,9 = 35382 / 1,8 = 19856 = 20 (кН)

Усилие, которое должен выдержать канат не разрываясь определяется по формуле;

Р = Q Ч n (кН), (16)

где P - максимальное усилие каната

P = 20 Ч 6120 (кН)

Согласно (IV стр 239) выбираем канат двойной свивки тип ТК конструкции 6х9

(1 + 6 + 12) + 1_ос

Техническая характеристика каната редставлена в Таблице5

Таблица 5 - Техническая характеристика каната

Диаметр каната	17,5
Диаметр проволоки, мм
Центральной	1,15
В слоях	1,1

Расчёт минимальной допустимой длины каната определяется по формуле;

L_к = m_т Ч Н + 5р Ч D_б (м) (17)

где: L_к - длина каната

m_т - количество струн m_т = 3

D_б - диаметр барабана D_б = 0,5

L_K = 3 Ч 25 + 5 Ч 3,14 Ч 0,5 = 82 (м)

Расчёт высоты мачты определяется по формуле;

Н = К Ч l_св (м) (18)

где: Н - коэффициент учитывающий возможности переподъёма бурового снаряда Н= 1,3

К - высота вышки

l_св - длина свечи l_св= 18,6

Н = 1,3 Ч 18,6 = 24,2 (м)

Выбранная буровая мачта МБТ-5 подходит по данным расчётам

Расчёт нагрузки на крюке определяется по формуле;

Q_кр = k Ч б Ч g Ч g_с Ч L Ч (l - (Р_жид / Р_мет)) (Н) (19)

где: Q_кр - нагрузка на крюке

k - коэффициент учитывающий силу трения k = 1,25

б - коэффициент учитывающий увеличение массы трубы за счет соединения

Ниппельное соединение.

б = 1,05

g - ускорение свободного падения g = 9,81

g_c - вес 1 метра снаряда g_c = 4,5

Р_мет - плотность жидкости Р_мет = 1000 кг/см

Q_кр = 1,2 Ч 1,05 Ч 9,8 Ч 4,5 (1 - (1000 / 2800)) = 54434 Ч 0,65 = 35382 (Н)

Расчёт количества струн талевой оснастки определяется по формуле;

m = Q_кр/ Р_леб Ч з (шт) (20)

где Р_леб - мощность развиваемая лебёдкой Р_леб = 35000 (Н)

m - количество струн

з - коэффициент полезного действия лебёдки з = 0,7

m = 35382 / 35000 Ч 0,7 = 1,5 = 2 струны

Устройство бурового станка СКБ-5 показано на рисунке 1



1 - станина; 2 - электродвигатель; 3 - рукоятка тормоза подъема; 4 - рукоятка тормоза спуска; 5 - рукоятка переключения передач; 6 - рукоятка включения лебедки; 7 - рукоятка включения вращателя; 8 - вращатель; 9 - рукоятка выключения муфты сцепления; 10 -коробка передач с муфтой сцепления; 11 - лебедка.

Рисунок 1 - Устройство бурового станка СКБ-5

Корпус коробки передач имеет в своей нижней части направляющие, скользящие по верхней опорной поверхности рамы, которая крепится с помощью анкерных болтов к основанию буровой установки или какому-либо фундаменту.

Технические характеристики бурового станка СКБ-5 представлена в таблице 6

Таблица 6- Технические характеристики бурового станка СКБ-5

Глубина бурения бурильными трубами, м.:	- стальными диаметром 68мм. 500 - стальными диаметром 50 мм. 800 - легкосплавными диаметром 54 мм. 1,200
Начальный диаметр бурения мм.	151мм
Конечный диаметр бурения, мм.:	- при глубине скважины 500 м. 93 - при глубине скважины 800-1200 м. 59
Частота вращения шпинделя(прямой и обратный ход) об./мин.:	120;257;340;407;539;715;1130;1150
Частота вращения шпинделя при установке съемного редуктора для гидроударного бурения (прямой и обратный ход), об./мин.:	19;40;53;63;5;84;111;176;234

2.9 Методы и средства борьбы с вибрациями бурильной колонны

Вибрации бурового снаряда возникают:

- при неправильной установке и ненадёжном креплении бурового станка;

-при применении искривлённых бурильных труб, вследствие несовместимости соединений бурового снаряда;

- при применении разностенных или эллипсоидальных алмазных коронок;

- при переходе ствола скважины с большого на маленький диаметр;

- в неравномерно искривленной скважине;

- при наличии в скважине керна карстовых пустот.

Вибрирующий буровой снаряд отрицательно влияет на эффективность алмазного бурения.

При работе вибрирующего бурового снаряда, резко возрастает мощность на вращение бурового снаряда, ограничивается возможность применения высоких частот вращения снаряда, возникают частые поломки бурильных труб, происходит быстрое растирание и разрушение алмазов коронки, снижается механическая скорость бурения. Углубление за рейс, и выход керна, происходит повышенный износ бурового оборудования и в целом бурового станка.

Для снижения вибраций бурового снаряда в процессе бурения скважины применяют: механические антивибрационные устройства, опускающихся в скважину в составе бурового снаряда, не нашли практического применения на буровых работах, они сложны по конструкции и извлечении их из скважины при аварии.

Эмульсионные промывочные жидкости являются экономически не выгодным, так как могут возникнуть поглощение промывочной жидкости.

Консистенция антивибрационная смазка (КАВС), разработанная ВИТРом, пользуется широким распространениям. При промывке скважины водой смазка состоит из: пигрола (65%), канифоли экстракционной (20%), битума (10%) и парафина (5%).

Смазка КАВС прочно примыкает к наружной поверхности бурового снаряда и стенками скважины не смывается промывочной жидкостью, резко снижает коэффициент трения о стенки и износ коронки. Способствует уменьшению потери промывочной жидкости в трещиноватых породах.

Применение смазок позволяет вести бурение на высоких частотах вращения бурового снаряда. Резко снизить затраты мощности на вращение снаряда, уменьшить износ коронок, увеличить скорость бурения.

При применении смазок повышается механическая скорость бурения на 25-30% и соответственно увеличивается углубления за рейс.

Возможны применения очистных агентов Supermix и Superdrel, исключают надобность в смазке колонн, по средством добавления в промывочную жидкость (2-3/1000л).

Данным проектом предусматривается борьба с вибрацией консистентной антивибрационной смазкой.

Техническая характеристика насоса НБ4-320/63

Технические характеристики насоса НБ4-320/63 представлены в Таблице 7

Таблица 7 - Техническая характеристика насоса НБ4-320/63

Наименование	Показатели
Тип насоса	Горизонтальный, трёхплунжерный одинарного действия.
Число ступеней подачи	6
Подача, л/мин	32; 55; 105; 125; 180; 320.
Давление, МПа	6,3; 5,5; 3,0.
Приводная мощность, кВт	22
Число двойных ходов в 1 минуту.	95; 140; 260.
Масса агрегата без рамы и двигателя, кг	885
Способ регулировки подачи.	встроенной трёхступенчатой коробкой скоростей и сменной плунжерных пар.

Выбор буровой мачты

Глубина скважин при разведке зоны Холоднинского месторождения составляет 800м, поэтому проектом предусматривается использование следующей буровой мачты:

Наибольшая нагрузка на крюке определяется по формуле;

Q_кр = ц Ч Q, (кг), (21)

где: Q - вес наиболее тяжёлой колонны труб в скважине, кг

ц- коэффициент, учитывающий силы трения колонны о стенки скважины и прихват её породой при расчетах принимается 1,5 - 2,0

Q = б Ч g Ч Ј, кг (22)

где б - коэффициент, учитывающий увеличение веса труб ниппельного соединения. б =1,05

g - вес одного метра бурильных труб, кг (6,24)

Ј - глубина скважины, м

Q = 1,05 Ч 6,24 Ч 800 = 5241,6 кг.

Q_кр = 1,5 Ч 5241,6 = 7862,4 кг.

По технической характеристике выбираем установку колонкового бурения УКБ-5П с грузоподъёмностью мачты 8 тонн.

Количество струн талевой оснастки определяем по формуле

m = Q_кр / в Ч P_л Ч Ю, где (23)

в = 1,35 - возможная перегрузка для электродвигателя.

Ю - К.П.Д. талевой системы, Ю = 0,97

P_л - грузоподъёмность лебёдки, кг

m = 7863 / 1,35 Ч 3500 Ч 0,97 = 1,8 ? 2 стр.

Буровая установка удовлетворяет требования в данных геологотехнических условиях за исключением бурового насоса НБ3-120/40, который подлежит замене т.к. имеет рабочее давление ниже необходимого при гидроударном алмазном способе бурения в данных условиях на НБ4-320/63.

Установка колонкового бурения УКБ-5П

Технические характеристики УКБ-5П представлена в Таблице 8

Таблица 8 - Технические характеристики УКБ-5П

Наименование	Показатели
Начальный диаметр бурения, мм	151
Номинальная глубина бурения, м	800
Частота вращения бурового снаряда, об/мин наименьшая не более наибольшая не менее	160 1500
Угол бурения, градус	70-90
Тип вращателя	шпиндельный поршневой гидравлический с автоперехватом.
Диаметр бурильных труб, мм	500 65 85
Механизм подачи	трубчатая
Грузоподъёмность лебёдки, кН Мачта Грузоподъёмность, кН номинальная максимальная	2400 5200 6380 5300 17500

Вспомогательное оборудование

Технические характеристики Элеватора МЗ 50/80-2 представлены в Таблице 9

Таблица 9 - Технические характеристики Элеватора МЗ 50/80-2

Наименование	Показатели
Грузоподъёмность
Номинальная	75
Диаметр проходного отверстия, мм
Корпуса	87
Бурильных труб	42; 50; 54.
Габаритные размеры, мм	239х230х660
Масса, КГ	30

Технические характеристики Вертлюжной скобы типа БИ 249-147-00 представлены в Таблице 10

Таблица 10 - Технические характеристики Вертлюжной скобы типа БИ 249-147-00

Наименование	Показатели
Грузоподъёмность,т	10
Длина штока, мм	80
Габариты, мм	835х174х132
Масса, КГ	44,95

Техническая характеристика контрольно измерителього прибора "Курс 613" представленна в Таблице 13

Таблица 13 - Техническая характеристика контрольно измерителього прибора "Курс 613"

Наименование	Показатели
Верхние пределы измеряемых параметров:
Усилие на крюке, кН	200
Осевая нагрузка на породоразрушающий
инструмент, кН	30
Частота вращения, об/мин	750 и 150
Давление промывочной жидкости, МПа	10
Крутящий момент, Н*м	1500
Расход промывочной жидкости, л/мин	150-130
Механическая скорость бурения, м/ч	3 и 15
Размеры пульта показывающих приборов, мм	810х650х300
Масса пульта показывающих приборов, кг	60
Напряжение питания, В	380±76
Частота, Гц	50±7
Потребляемая мощность, В * Л	300
Температура окружающего воздуха, С о	-10+40
Вибростойкость, Гц	5±80

Техническая характеристика контрольно измерителього прибора "ОМ - 40" представленна в Таблице 14

Таблица 14

Наименование	Показатели
Предел измерения крутящего момента, Н*м	0-2500
Предел измерения нагрузки на крюке
(при 4 струнной оснастке), кН	0ч250
У становки сигнализации перегрузки при бурении, Н*м	250;500;750;1000;1250;1500;
Установки сигнализации перегрузки при подъёме	25;50;75;125;150;1000.
бурового снаряда, кН
	1000.
Основная предельная погрешность измерения, %	И=380В, В±20
	[=50Гц, Гц±5
Допустимая температура окружающей среды, С°	от -40 до +50
Масса пульта прибора, кг	15

2.10 Специальные работы в скважине

Инклинометрия

Правильное геологическое заключение на основе проведённых буровых работ можно сделать, только зная пространственное положение ствола скважины и значение зенитных и азимутальных углов.

Проектом предусматривается применение одноточечного инклинометра ОК-40У. Замеры проводятся в процессе бурения скважины через 50 метров и по окончанию бурения.

Гамма-каротаж (ГК)

Является основным методом в комплексе работ на скважинах. По опыту выполнения ГК в скважинах на месторождении информативность его результатов достаточно высока; турмалиновые жилы выделяют понижением фона естественного гамма-излучения до 2-4мкр/час, зоны прожилкования, представляемые сериями прожилков, в целом, гамма-фоном, с локальным понижением до 2-8мкр/час, соответствующим конкретным прожилкам. Выполнение ГК проектируется во всех скважинах.

Гамма-гамма-каротаж

Проектируется как дополнительный метод, для более уверенного и однозначного определения пород в разрезах скважин, получения дополнительной информации о свойствах пород разреза, выделения ослабленных и трещиноватых зон, возможно кварцевых жил и зон прожилкования.

Кавернометрия

Проектируется как сопровождающий ГГК метод, для отбраковки аномалий, вызванных трещинами, кавернами, изменением диаметра скважины, попутное изучение технического состояния стволов скважин по окончанию бурения. Выполнение кавернометрии проектируется только в скважинах сложного геологического разреза.

Расчёт количества тракторов для перевозки буровой установки одним блоком

Тяговое усилие трактора определяется по формуле:

Р_т= 9,81 Ч М_уст Ч (sin а + f_T Ч cosб) (кН) (23)

где М_уст - масса буровой установке М_уст = 18000 кг

f_T- коэффициент трения полозьев о почву f_T= летнее 0,5

sinб и cosб - угол подъёма и угол спуска Lб = 30°

Р _т - тяговое усилие

Р_т = 9,81 Ч 18000 (0,27 + 0,5 Ч 0,94) = 176580 Ч 0,74 = 130679 (Н)

Расчёт количества тракторов определяется по формуле:

П_тр = (РЧ U_тр) / (W_тр Ч з) (24)

где U_тр - скорость трактора U_тр = 1 (м/с)

П_тр количество тракторов

W_Tp - мощность тракторов W_Tp= 100 (кВт)

з - коэффициент полезного действия з = 0,8

П_тр = (130669 Ч 1) / (73600 Ч 0,8) = 130669/ 58880 = 3 тр

Для перевозки УКБ-5П необходимо 3 трактора с мощностью двигателя 100кВт.

Проэктом предусматривается применение тракторов марок Т - 100 и Т - 140.

Ликвидация скважины тампонированием

Данным проектом предусматривается ликвидация скважины тампонированием.

Ликвидационному тампонированию подлежат скважины всех типов после того, как миновала надобности в ней. Основное назначение тампонирования предупреждение проникновения через стволы скважины поверхностных и подземных вод и газа.

Работа по ликвидационному тампонированию скважины предусмотрено выполнить строго соответствии с проектом тампонирования. Который разрабатывается геологоразведочной организацией, осуществляющей бурение этих скважин, и утверждается главным инженером этой организации. Ответственность за качество тампонирования скважины и соответствии с утвержденным проектом возлагается на руководителя экспедиции, осущес...