Расчёт выпарной установки

что соответствует заданному значению Рбк.

По давлениям паров находим их температуры кипения и теплоты и рения растворителя [1]:

При определении температуры кипения растворов в аппаратах исходят из следующих допущений. Распределение концентраций раствора в выпарном аппарате с интенсивной циркуляцией практически соответствует модели идеального перемешивания. Поэтому концентрацию кипящего раствора принимают равной конечной в данном корпусе и, следовательно, температуру кипения раствора определяют при конечной концентрации.

Изменение температуры кипения по высоте кипятильных труб происходит вследствие изменения гидростатического давления столба жидкости. Температуру кипения раствора в корпусе принимают соответствующей температуре кипения в среднем слое жидкости. Таким образом, температура кипения раствора в корпусе отличается от температуры греющего пара в последующем корпусе на сумму температурных потерь от температурной () гидростатической () и гидродинамической () депрессий ( = + + ).

Гидродинамическая депрессия обусловлена потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Обычно в расчетах принимают = 1,0--1,5 град на корпус. Примем для каждого корпуса = 1 град. Тогда температуры вторичных паров в корпусах (в °С) равны:

Сумма гидродинамических депрессий

По температурам вторичных паров определим их давления. Они равны соответственно (в МПа): Pвп1 = 0,745; Рвп2 = 0,378; Рвп3 = 0,0154.

Гидростатическая депрессия обусловлена разностью давлений в среднем слое кипящего раствора и на его поверхности. Давление в среднем слое кипящего раствор Рср каждого корпуса определяется по уравнению

(4.3)

где Н--высота кипятильных труб в аппарате, м; р--плотность кипящего раствор кг/м³; --паронаполненне (объемная доля пара в кипящем растворе), м³/м³.

Для выбора значения Н необходимо ориентировочно оценить поверхность теплопередачи выпарного аппарата Fор. При кипении водных растворов можно принять удельную тепловую нагрузку аппаратов с естественной циркуляцией (q = 2000 - 50000 Вт/м², аппаратов с принудительной циркуляцией q = 40000--80000 Вт/м². Примем q = 40000 Вт/м². Тогда поверхность теплопередачи 1-го корпуса ориентировочно равна:

где r1 -- теплота парообразования вторичного пара, Дж/кг.

По ГОСТ 11987--81 [2] (см. Приложение 4.2) трубчатые аппараты с естествен циркуляцией и вынесенной греющей камерой (тип 1, исполнение 2) состоят из кипятильных труб высотой 4 и 5 м при диаметре dн = 38 мм и толщине стенки cт = 2 мм. Примем высоту кипятильных труб H = 4 м.

При пузырьковом (ядерном) режиме кипения паронаполнение составляет = 0,4--0,6. Примем = 0,5. Плотность водных растворов, в том числе раствора КОН (см. Приложение 4.3), при температуре 15°С и соответствующих концентрациях в корпусах равна:

1 = 1062 кг/м³, 2 = 1104 кг/м³, 3 = 1399 кг/м³.

При определении плотности растворов в корпусах пренебрегаем изменение её с повышением температуры от 15°С до температуры кипения ввиду малого значения коэффициента объемного расширения и ориентировочно принятого значения .

Давления в среднем слое кипятильных труб корпусов (в Па) равны:

Этим давлениям соответствуют следующие температуры кипения и теплоты и рения растворителя [1]:

Определим гидростатическую депрессию по корпусам (в °С):

Сумма гидростатических депрессий

Температурную депрессию определим по уравнению

(4.4)

где Т -- температура паров в среднем слое кипятильных труб, К; -- температурная депрессия при атмосферном давлении [3] (см. Приложение 4.4). Находим значение / по корпусам (в °С);

Сумма температурных депрессий

Температуры кипения растворов в корпусах равны (в °С):

1.3 Полезная разность температур

Общая полезная разность температур равна:

Полезные разности температур по корпусам (в °С) равны:

Тогда общая полезная разность температур

Проверим общую полезную разность температур:

1.4 Определение тепловых нагрузок

Расход греющего пара в 1-й корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определим путем совместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки:

(4.8)

(4.9)

(4.11)

где 1,03 -- коэффициент, учитывающий 3% потерь тепла в окружающую среду; C 1, C 2, C 3 -- теплоемкости растворов соответственно исходного в первом и во втором корпусах, кДж/(кгК) [3]; Q 1конц, Q 2 конц, Q 3 конц-- теплоты концентрирования по корпусам, кВт; t н -- температура кипения исходного раствора при давлении в 1 -м корпусе;

(где -- температурная депрессия для исходного раствора);

где -- производительность аппаратов по сухому КОН, кг/с; -- разность интегральных теплот растворения при концентрациях и , кДж/кг [З].

Тогда

Решение этой системы уравнений дает следующие результаты:

Результаты расчета сведены в таблицу:

Наибольшее отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых (w1 = 2,95 кг/с, w2 = 3,24 кг/с, w3 = 3,53 кг/с) не превышает 3%, поэтому не будем пересчитывать концентрации и температуры кипения растворов по корпусам. Если же расхождение составит более 5%, необходимо заново пересчитать концентрации, температурные депрессии и температуры кипения растворов, положив в основу расчета новое, полученное из решения балансовых уравнений, распределение нагрузок по испаряемой воде.

1.5 Выбор конструкционного материала

Выбираем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора КОН в интервале изменения концентраций от 5 до 40% [б]. В этих условиях химически стойкой является сталь марки Х17. Скорость коррозии ее не менее 0,1 мм/год, коэффициент теплопроводности ст = 25,1 Вт/(мК).

1.6 Расчет коэффициентов теплопередачи

Коэффициент теплопередачи для первого корпуса определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений:

(4.13)

Далее рассчитаем коэффициент теплопередачи для второго корпуса К2. Для этого найдем:

Как видим, Определим K2:

Рассчитаем теперь коэффициент теплопередачи для третьего корпуса K3:

Как видим, . Найдем K3:

При кипении растворов в пленочных выпарных аппаратах коэффициент теплоотдачи рекомендуется [10] определять по уравнению

(4.16)

Здесь -- теплопроводность кипящего раствора, Вт/ (м К); -- толщина пленки (в м), рассчитываемая по уравнению

(4.17)

где v--кинетическая вязкость раствора, м²/с; Re = 4 Г / -- критерий Re для пленки жидкости; Г = Gj / П -- линейная массовая плотность орошения, кг/(мс); Gj -- расход раствора, поступающего в j-й корпус, кг/с; = dвн n= Fср / H -- смоченный периметр, м;

-- вязкость кипящего раствора, Пас; q--тепловая нагрузка, которую в расчете принимают равной 1t1, Вт/м².

Значения коэффициентов и показателей степеней в уравнении (4.16);

при q< 20 000 Вт/м²: с = 163,1, п = -- 0,264; m = 0,685;

при q> 20 000 Вт/м²: c=2,6, n = 0,203, m=0,322.

В аппаратах с вынесенной зоной кипения, а также аппаратах с принудительной циркуляцией обеспечиваются высокие скорости движения растворов в трубках греющей камеры и вследствие этого -- устойчивый турбулентный режим течения. Принимая во внимание, что разность температур теплоносителей (греющего пара и кипящего раствора) в выпарном аппарате невелика, для вычисления коэффициентов теплоотдачи со стороны жидкости используют эмпирическое уравнение [7]:

(4.18)

Физические характеристики растворов, входящие в критерии подобия, находят при средней температуре потока, равной

(4.19)

1.7 Распределение полезной разности температур

Полезные разности температур в корпусах установки находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи:

(4.20)

где -- соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для j-го корпуса. Подставив численные значения, получим:

Проверим общую полезную разность температур установки:

Теперь рассчитаем поверхность теплопередачи выпарных аппаратов по формуле (4.1):

выпарный установка теплопередача конденсатор

Найденные значения мало отличаются от ориентировочно определенной ранее поверхности Fop. Поэтому в последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппаратов (высоты, диаметра и числа труб).

Сравнение распределенных из условий равенства поверхностей теплопередачи и предварительно рассчитанных значений полезных разностей температур tп представлено ниже:

Второе приближение

Как видно, полезные разности температур, рассчитанные из условия равного перепада давления в корпусах и найденные в 1-м приближении из условия равенства поверхностей теплопередачи в корпусах, существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределить температуры (давления) между корпусами установки. В основу этого перераспределения температур (давлений) должны быть положены полезные разности температур, найденные из условий равенства поверхностей теплопередачи аппаратов.

1.8 Уточненный расчет поверхности теплопередачи

В связи с тем, что существенное изменение давлений по сравнению с рассчитанным в первом приближении происходит только в 1-м и 2-м корпусах (где суммарные температурные потери незначительны), во втором приближении принимаем такие же значения для каждого корпуса, как в первом приближении.

Полученные после перераспределения температур (давлений) параметры растворов и паров по корпусам представлены ниже:

Рассчитаем тепловые нагрузки (в кВт):

.

Расчет коэффициентов теплопередачи, выполненный описанным выше методом, приводит к следующим результатам в Вт / (м2К): К 1.= 2022; К 2 = 1870; К 3 = 1673.

Распределение полезной разности температур:

Проверка суммарной полезной разности температур:

Сравнение полезных разностей температур t п полученных во 2-м и 1-м приближениях, приведено ниже:

Различия между полезными разностями температур по корпусам в 1-м и 2-м приближениях не превышают 5%. Если же разница превысит 5%, необходимо выполнить следующее, 3-е приближение, взяв за основу расчета t п из 2-го приближения, и т.д., до совпадения полезных разностей температур.

Поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

По ГОСТ 11987--81 [2] выбираем выпарной аппарат со следующими характеристиками (см. Приложение 4.2):

2. Определение толщины тепловой изоляции

Толщину тепловой изоляции и находят из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции от поверхности изоляции в окружающую среду:

(4.21)

где -- коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Вт/(м²К) [7]; tст2 -- температура изоляции со стороны окружающей среды (воздуха); для аппаратов, работающих в закрытом помещении, t ст2 выбирают в интервале 35--45°С, а для аппаратов, работающих на открытом воздухе в зимнее время -- в интервале 0--10°С; t ст1 -- температура изоляции со стороны аппарата; ввиду незначительного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции tст1 принимают равной температуре греющего пара tr1; tв температура окружающей среды (воздуха), °С; и -- коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/(мК). Рассчитаем толщину тепловой изоляции для 1-го корпуса:

В качестве материала для тепловой изоляции выберем совелит (85 % магнезии + 15% асбеста) [II], имеющий коэффициент теплопроводности и = 0,09 Вт/(мК). Тогда получим

Принимаем толщину тепловой изоляции 0,055 м и для других корпусов.

3. Расчет барометрического конденсатора

Для создания вакуума в выпарных установках обычно применяют конденсаторы смешения с барометрической трубой. В качестве охлаждающего агента используют воду, которая подается в конденсатор чаще всего при температуре окружающей среды (около 20°С). Смесь охлаждающей воды и конденсата выливается из конденсатора по барометрической трубе. Для поддержания постоянства вакуума в системе из конденсатора с помощью вакуум-насоса откачивают неконденсирующиеся газы.

Необходимо рассчитать расход охлаждающей воды, основные размеры (диаметр и высоту) барометрического конденсатора и барометрической трубы, производительность вакуум-насоса.

3.1 Расход охлаждающей воды

Расход охлаждающей воды Gв определяют из теплового баланса конденсатора:

(4.22)

где Iб.к. -- энтальпия паров в барометрическом конденсаторе, Дж/кг; tн -- начальная температура охлаждающей воды, °С; tк -- конечная температура смеси воды и конденсата, °С.

Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3--5 град. Поэтому конечную температуру воды tк на выходе из конденсатора примем на 3 град ниже температуры конденсации паров:

Тогда

4.3.2.

Диаметр конденсатора

Диаметр барометрического конденсатора dбк определяют из уравнения расхода:

(4.23)

где -- плотность паров, кг/м³; -- скорость паров, м/с.

При остаточном давлении в конденсаторе порядка 104 Па скорость паров v = 15--25 м/с. Тогда

По нормалям НИИХИММАШа [12] подбираем конденсатор диаметром, равным расчетному или ближайшему большему. Определяем его основные размеры.

Выбираем барометрический конденсатор диаметром dбк = 1600 мм (см. Приложение 4.5).

3.2 Высота барометрической трубы

В соответствии с нормалями [12] /внутренний диаметр барометрической трубы dбк равен 300 мм. Скорость воды в барометрической трубе

Высота барометрической трубы

(4.24)

где В -- вакуум в барометрическом конденсаторе, Па; -- сумма коэффициентов местных сопротивлений; -- коэффициент трения в барометрической трубе; 0.5 -- запас высоты на возможное изменение барометрического давления, м.

где вх, вых -- коэффициенты местных сопротивлений на входе в трубу и на выходе из нее.

Коэффициент трения зависит от режима течения жидкости. Определим режим течения воды в барометрической трубе:

Для гладких труб при Re = 536000 коэффициент трения = 0,013 [I]. Подставив в (4.24) указанные значения, получим:

Отсюда находим Hбт = 10,1 м.

4. Расчет производительности вакуум-насоса

Производительность вакуум-насоса Gвозд определяется количеством газа (воздуха), который необходимо удалять из барометрического конденсатора:

(4.25)

где 2,510--5 -- количество газа, выделяющегося из 1 кг воды; 0,01 -- количество газа, подсасываемого в конденсатор через неплотности, на 1 кг паров. Тогда

Объемная производительность вакуум-насоса равна:

(4.26)

где R-- универсальная газовая постоянная, Дж/(кмольК); М возд -- молекулярная масса воздуха, кг/кмоль; tвозд -- температура воздуха, °С; Рвозд -- парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе, Па. Температуру воздуха рассчитывают по уравнению

Давление воздуха равно:

где Pп -- давление сухого насыщенного пара (Па) при tвозд = 27°С. Подставив, получим:

Тогда

Зная объемную производительность Vвозд и остаточное давление Рбк, по каталогу [13] подбираем вакуум-насос типа ВВН-25 мощностью на валу N = 48 кВт (см. Приложение 4.6).

В дальнейшем расчету и подбору по нормалям, каталогам и ГОСТам могут подлежать следующие аппараты и их параметры:

1) объем и размеры емкостей для исходного и упаренного растворов;

2) требуемый напор и марка насосов (см. гл. 1);

3) конструкция и поверхность теплообменника-подогревателя (см. гл. 2);

4) диаметры трубопроводов и штуцеров (см. гл. 1);

5) конденсатоотводчики (см. гл. 2);

6) циркуляционные насосы для выпарных аппаратов (см. гл. 1). Более полно методы расчета, моделирования и оптимизации выпарных установок, включающих аппараты, указанные в Приложении 4.1, а также выпарные аппараты других конструкций и вспомогательное оборудование, изложены в специальной литературе [14--22].

Литература

1. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов. Л.: Химия, 1976. 552 с.

2. ГОСТ 11987 -- 81. Аппараты выпарные трубчатые.

3. Справочник химика. М. -- Л.: Химия, Т. 3, 1962. 1006 с. Т. 5, 1966. 974с.

4. Каталог УКРНИИХИММАШа. Выпарные аппараты вертикальные трубчатые общего назначения. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1979. 38 с.

5. Мищенко К.П., Полторацкий Г. М. Термодинамика и строение водных и неводных растворов электролитов. Изд. 2-е. Л.: Химия, 1976. 328 с.

6. Воробьева Г.Я. Коррозионная стойкость материалов в агрессивных средах химических производств. Изд. 2-е. М.: Химия, 1975.816 с.

7. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии. Изд. 9-е. М.: Химия, 1973. 750 с.

8. Викторов М.М. Методы вычисления физико-химических величин и прикладные расчеты. Л.: Химия, 1977. 360 с.

9. Чернышов А.К., Поплавский К.Л., Заичко Н.Д. Сборник монограмм для химико-технологических расчетов. Л.: Химия, 1974. 200 с.

10. Тананайко Ю.М., Воронцов Е.Г. Методы расчета и исследования пленочных процессов. Киев: Техника, 1975. 312 с.

11. Теплотехнический справочник. Т. 2. М.: Энергия, 1972. 896 с.

12. ОСТ 26716 - 73. Барометрические конденсаторы.

13. Вакуумные насосы. Каталог - справочник. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1970. 216 с.

14. Калач Т.А., Радун Д.В. Выпарные станции. М.: Машгиз, 1963. 400 с.

15. Чернобыльский И.И. Выпарные установки. Киев: Изд. Киевского ун-та, 1960. 262 с.

16. Лебедев П.Д., Щукин А.А. Теплоиспользующие установки промышленных предприятий. М.: Энергия, 1970. 408 с.

17. Таубман Е.И. Расчет и моделирование выпарных установок. М.: Химия, 1970. 216 с.

18. Олевский В.М., Ручинский В.Р. Роторно-пленочиые тепло- и массообменные аппараты. М.: Химия, 1977. 206 с.

19. Удыма П.Г. Аппараты с погружными горелками. М.: Машиностроение, 1965. 192 с,

20. Попов Н.П. Выпарные аппараты в производстве минеральных удобрений. М.: Химия, 1974. 126 с.

21. Кичигин М.А., Костенко Г.Н. Теплообменные аппараты и выпарные установки. М.: Госэнерго-издат, 1955. 392 с.

22. Таубман Е.И. Выпаривание. М.: Химия, 1982. 327 с.

Приложения

Приложение 1

Типы выпарных трубчатых аппаратов (по ГОСТ 11987 -- 81)

Шаг и размещение трубок в греющих камерах должно соответствовать размерам, указанным ниже:

Приложение 2

Основные размеры выпарных аппаратов (по ГОСТ 11987 -- 81)

F -- номинальная поверхность теплообмена; D -- диаметр греющей камеры; D1 -- диаметр сепаратора; D2 -- диаметр циркуляционной трубы; H -- высота аппарата; H1 -- высота парового пространства; d -- диаметр трубы; l -- длина трубы; М -- масса аппарата

Техническая характеристика выпарного аппарата с естественной циркуляцией и соосной греющей камерой (тип 1, исполнение 1)

Примечания. 1.

Высота парового пространства H1 -- не более 2000 мм. 2. Условное давление в греющей камере -- от 0,014 до 1,6 МПа, в сепараторе -- от 0,0054 до 1,0 МПа. 3. Диаметр трубы d = 38 2 мм.

Техническая характеристика выпарного аппарата с естественной циркуляцией и вынесенной греющей камерой (тип 1, исполнение 2)

Примечания. 1. Высота парового пространства H1 -- не более 2500 мм. 2. Условное давление в греющей камере -- от 0,014 до1,0 МПа, в сепараторе -- от 0,0054 до 1,0 МПа. 3. Диаметр трубы d = 38 2 мм.

Техническая характеристика выпарного аппарата с естественной циркуляцией, соосной греющей камерой и солеотделением (тип 1, исполнение 3)

Примечания. 1. Высота парового пространства H1 -- не более 2500 мм. 2. Условное давление в греющей камере -- от 0,014 до 1,6 МПа, в сепараторе -- от 0,0054 до 1,6 МПа. 3. Диаметр трубы d = 38 2 мм.

Техническая характеристика выпарного аппарата с принудительной циркуляцией и вынесенной греющей камерой (тип 2, исполнение 1)

Примечания. 1. Высота парового пространства H1 -- не более 2500 мм. 2. Условное давление в греющей камере -- от 0,014 до 1,6 МПа, в сепараторе -- от 0,0054 до 1,0 МПа. 3. Диаметр трубы d = 38 2 мм, длина l = 6000 мм.

Техническая характеристика выпарного аппарата с принудительной циркуляцией с сосной греющей камерой (тип 1, исполнение 2)

Примечания. 1. Высота парового пространства H1 -- не более 3000 мм. 2. Условное давление в греющей камере -- от 0,014 до 1,6 МПа, в сепараторе -- от 0,0054 до 1,6 МПа. 3. Диаметр трубы d = 38 2 мм, длина l = 6000 мм.

Техническая характеристика выпарного аппарата с восходящей пленкой (тип 3, исполнение 1)

Подобные документы

• Расчет трехкорпусной выпарной установки непрерывного действия

  Технологическая схема выпарной установки. Выбор выпарных аппаратов и определение поверхности их теплопередачи. Расчёт концентраций выпариваемого раствора. Определение температур кипения и тепловых нагрузок. Распределение полезной разности температур.
  
  курсовая работа [523,2 K], добавлен 27.12.2010
  

• Выпарная установка непрерывного действия

  Предварительное распределение выпариваемой воды по корпусам установки. Определение температурного режима работы установки. Уточненный расчет поверхности теплопередачи и выбор выпарных аппаратов. Расчет барометрического конденсатора, вакуум-насоса.
  
  курсовая работа [615,9 K], добавлен 14.03.2012
  

• Трехкорпусная выпарная установка для упаривания водных растворов NaNOз

  Сущность и основные способы выпаривания, их преимущества и недостатки. Описание принципиальной и технологической схемы прямоточной трехкорпусной выпарной установки. Технологический расчёт выпарных аппаратов и выбор вспомогательного оборудования.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 22.10.2009
  

• Проектирование трёхкорпусной выпарной установки для концентрирования водного раствора

  Определение поверхности теплопередачи выпарных аппаратов. Распределение концентраций раствора по корпусам установки и соотношение нагрузок по выпариваемой воде. Применение конденсатора смешения с барометрической трубой для создания вакуума в установках.
  
  курсовая работа [101,7 K], добавлен 13.01.2015
  

• Конструирование выпарной установки

  Приведение принципиальной схемы двухкорпусной выпарной установки. Расчет диаметров трубопроводов и штуцеров, толщины теплоизоляционных покрытий, теплообменника исходной смеси для конструирования выпарного аппарата. Выбор вспомогательного оборудования.
  
  курсовая работа [366,2 K], добавлен 09.05.2011
  

• Трехкорпусная вакуум-выпарная установка

  Представление принципиальной схемы вакуум-выпарной установки, ее технологические характеристики. Расчет вспомогательного оборудования, барометрического конденсатора, теплообменного аппарата, штуцеров. Проверка на прочность и устойчивость аппаратов.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 20.01.2011
  

• Производство трехкорпусной выпарной установки

  Процесс выпаривания водных растворов. Многокорпусные выпарные установки. Расчет схемы трехкорпусной выпарной установки. Вспомогательные установки выпарного аппарата. Концентрации растворов, удельные показатели использования вторичных энергоресурсов.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 01.08.2011
  

• Расчет выпарной установки

  Использование современных выпарных установок в целлюлозно-бумажной промышленности. Определение температурного режима и схемы работы установки. Расчет вспомогательного оборудования. Основные технико-экономические показатели работы выпарной установки.
  
  курсовая работа [217,2 K], добавлен 14.03.2012
  

• Расчет процесса выпаривания трехкорпусной установки раствора К2CO3

  Признаки классификации выпарных аппаратов. Уравнения материального баланса простого выпаривания. Технологическая схема, преимущества и недостатки прямоточной и противоточной многокорпусных выпарных установок. Расчёт выпарного аппарата по корпусам.
  
  курсовая работа [712,8 K], добавлен 27.11.2013
  

• Проектирование многоступенчатой выпарной установки

  Классификация и выбор многоступенчатой выпарной установки (МВУ). Выбор числа ступеней выпаривания. Определение полезного перепада температур по ступеням МВУ. Поверхность теплообмена выпарных аппаратов. Определение расхода пара на первую ступень МВУ.
  
  курсовая работа [507,4 K], добавлен 27.02.2015
  

• Выпарная установка непрерывного действия с равными поверхностями нагрева

  Определение основных размеров выпарной установки (диаметра и высоты), балансов, подбор дополнительного оборудования. Принципиальная схема аппарата. Определение поверхности теплопередачи, тепловых нагрузок и производительности по выпариваемой воде.
  
  курсовая работа [355,8 K], добавлен 20.01.2011
  

• Расчет однокорпусной вакуум-выпарной установки для выпаривания раствора NaNO3

  Проект вакуум-установки для выпаривания раствора NaNO3. Тепловой расчет выпарного аппарата с естественной циркуляцией, вынесенной греющей камерой и кипением в трубах. Выбор подогревателя исходного раствора, холодильника, барометрического конденсатора.
  
  курсовая работа [375,9 K], добавлен 25.12.2013
  

• Расчет установки для выпаривания водного раствора нитрата кальция

  Теоретические основы процесса выпаривания, устройство выпарных аппаратов. Области применения и выбор выпарных аппаратов. Современное аппаратурно-технологическое оформление процесса выпаривания. Расчет выпарной установки с естественной циркуляцией.
  
  курсовая работа [849,1 K], добавлен 20.11.2009
  

• Выпарной аппарат фосфорной кислоты

  Способы производства экстракционной фосфорной кислоты. Установки для абсорбции фтористых газов. Конструктивный расчет барометрического конденсатора. Определение диаметра абсорбера. Автоматизация технологической схемы производства фосфорной кислоты.
  
  дипломная работа [30,2 K], добавлен 06.11.2012
  

• Трехкорпусная вакуум-выпарная установка для концентрирования дрожжевой суспензии

  Исследование областей применения выпарных аппаратов. Выбор конструкционного материала установки. Определение температуры кипения раствора по корпусам, гидравлической депрессии и потерь напора. Расчет процесса выпаривания раствора дрожжевой суспензии.
  
  курсовая работа [545,8 K], добавлен 14.11.2016
  

• Ректификационная установка непрерывного действия для разделения 4,5 т/ч смеси натрий-хлор

  Производительность установки по выпариваемой воде. Определение температур кипения растворов. Выбор конструкционного материала. Распределение полезной разности температур. Поверхность теплопередачи выпарных аппаратов. Расчёт толщины трубной решётки.
  
  курсовая работа [487,4 K], добавлен 19.01.2014
  

• Расчет двухкорпусной выпарной установки непрерывного действия

  Определение количества выпарной воды в двухкорпусной выпарной установке. Расчет расхода греющего пара, поверхности теплообмена одного корпуса. Расход охлаждающей воды на барометрический конденсатор смешения. Производительность вакуумного насоса.
  
  контрольная работа [872,4 K], добавлен 07.04.2014
  

• Тепловые и массообменные процессы

  Испытание двухкорпусной выпарной установки. Материальный баланс установки. Коэффициенты теплопередачи по корпусам. Тепловой баланс установки. Испытание процесса ректификации. Экстракция. Описание установки и порядок выполнения работы. Абсорбция.
  
  методичка [677,0 K], добавлен 17.07.2008
  

• Выпарной аппарат с вынесенной греющей камерой

  Сравнительная характеристика выпарных теплообменных аппаратов, физико-химическая характеристика процесса. Эксплуатация выпарных аппаратов и материалы, применяемые для изготовления теплообменников. Тепловой расчет, уравнение теплового баланса аппарата.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 03.10.2010
  

• Расчет вакуумно-выпарной установки

  Исследование процесса выпаривания дрожжевой суспензии. Расчет двухкорпусной прямоточной вакуум-выпарной установки с вынесенной зоной нагрева и испарения и принудительной циркуляцией раствора в выпарных аппаратах для концентрирования дрожжевой суспензии.
  
  курсовая работа [183,9 K], добавлен 19.06.2010
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам