Разработка высокоресурсных плазменных теплозащитных покрытий на основе оксида циркония для камер сгорания ГТД

Размещено на http://www.allbest.ru/

На правах рукописи

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

РАЗРАБОТКА ВЫСОКОРЕСУРСНЫХ ПЛАЗМЕННЫХ ТЕПЛОЗАЩИТНЫХ ПОКРЫТИЙ НА ОСНОВЕ ОКСИДА ЦИРКОНИЯ ДЛЯ КАМЕР СГОРАНИЯ ГТД

Специальности: 05.07.05 - Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов; 05.02.01 - Материаловедение (машиностроение)

Абосделл Алажале Мох. Мосбах

Казань, 2006

Работа выполнена в Казанском государственном техническом университете им. А.Н. Туполева.

Научные руководители:

доктор технический наук, профессор Лунев Александр Николаевич,

кандидат технических наук, доцент Ильинкова Татьяна Александровна.

Официальные оппоненты

доктор технический наук, профессор Гафуров Руханил Абдулкадырович,

доктор технический наук, профессор Хабибуллин Иршат Гиниатович.

Ведущее предприятие: ОАО Казанское моторостроительное производственное объединение (КМПО).

Защита состоится "24" января 2007г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.079.02 в Казанском государственном техническом университете им. А.Н. Туполева по адресу: 420111, г. Казань, ул. К. Маркса, д. 10.

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке Казанского государственного технического университета им. А.Н. Туполева.

Автореферат разослан "24" декабря 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук, доцент Каримова А.Г.

Общая характеристика работы

Актуальность. Актуальной научно-технической проблемой является проблема снижения воздействия высокой температуры на основной металл деталей камеры сгорания, сопловых, рабочих лопаток турбины ГТД. Решение этой проблемы способствует повышению надежности и ресурса всего изделия. Снижение рабочей температуры материала камеры сгорания возможно за счет применения теплозащитных покрытий (ТЗП), которые чаще создаются двухслойными: внешний слой, собственно теплозашитный из оксидной керамики и подслой из жаростойкого сложнолегированного сплава на никелевой основе.

Наиболее приемлемым способом нанесения ТЗП на внутреннюю поверхность камеры сгорания, имеющую большую площадь, можно считать метод воздушно-плазменного напыления. Этот вид покрытия позволит значительно снизить температуру и устранить местные перегревы на внутренней поверхности камеры сгорания, стенках жаровых труб, газосборнике двигателя. Применяющая в настоящее время окраска этих поверхностей жаростойкими эмалями не позволяет повысить работоспособность этих деталей.

Работоспособность покрытия в значительной степени зависит от характеристик применяемых порошковых материалов, в частности состава, размера и формы порошков, а также параметров напыления.

Кроме этого, работоспособность покрытия зависит от условий эксплуатации и назначения изделия. В отличие от ракетных двигателей, назначенный ресурс которых измеряется в минутах, газотурбинный двигатель должен работать сотни и тысячи часов. В современных авиационных газотурбинных двигателях используются камеры сгорания с большим ресурсом. Именно в таких камерах сгорания конструкторами ставится задача нанесения "толстых" ТЗП с толщиной теплозащитного слоя 300 мкм и более. Однако с увеличением толщины возрастает количество дефектов в покрытии, а также уровень остаточных напряжений, что резко снижает долговечность покрытий. Таким образом, проблема совершенствования технологии нанесения ТЗП, обеспечивающей повышение толщины покрытия при сохранении качества является актуальной.

Целью работы является разработка "толстых" теплозащитных покрытий большого ресурса, напыленных воздушно-плазменным методом, для камеры сгорания ГТД.

В соответствии с поставленной целью в работе необходимо было решить следующие задачи:

* разработать методику комплексного исследования порошков и системы "основной металл - композиционное теплозащитное покрытие";

* установить взаимосвязь характеристик порошковых материалов со свойствами покрытий и системы в целом;

* установить закономерности деградации и разрушения ТЗП в условиях термоциклирования и изотермической выдержки, связанные с характеристиками порошков и покрытий;

* установить виды механизмов разрушения изученных систем покрытий;

* разработать расчетные модели теплопроводности и напряженно-деформированного состояния покрытий на защитном экране камеры сгорания ГТД;

* осуществить научно-обоснованный выбор порошкового материала для напыления толстых ТЗП большого ресурса.

Научная новизна:

* Методика комплексного исследования новых порошковых материалов и системы "основной металл - композиционное теплозащитное покрытие".

* Установленные взаимосвязи характеристик новых порошковых материалов со свойствами покрытий и системы в целом.

* Закономерности деградации и разрушения исследованных ТЗП в условиях термоциклирования и изотермической выдержки, связанные с характеристиками порошков и покрытий.

* Установленные виды механизмов разрушения изученных систем покрытий.

* Расчетные модели теплопроводности и напряженно-деформированного состояния покрытий на защитном экране камеры сгорания ГТД.

Практическая ценность работы:

1. Разработана методика комплексного исследования системы "основной металл - композиционное теплозащитное покрытие", позволяющая осуществить научно-обоснованный выбор порошковых материалов для ТЗП, а также создать в производственных условиях ТЗП высокой работоспособности с толщиной не менее 400 мкм с применением отечественного серийного оборудования для плазменного напыления.

2. Результаты исследований использованы при разработке нового технологического процесса нанесения ТЗП детали камеры сгорания НК-38СТ.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на:

- XII и XIV Международных молодежных научных конференциях, "Туполевские чтения", Казань. КГТУ им. А.Н. Туполева, 2004, 2006 гг.;

- Международной научно- технической конференции "Машиностроение и техносфера ХХ 1 века", Донецк, 2005;

- XVII Всероссийской Межвузовской научно-технической конференции "Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика, приборы и методы контроля природной среды, веществ, мат-лов и изделий", Казань, 2005;

- 1-й и 2-й Научно-технических конференциях зарубежных аспирантов и магистрантов КГТУ им. А.Н. Туполева, 2005, 2006 гг.;

- VIII Всероссийской студенческой конференции "Королевские чтения", Самара, 2005 г.;

- Международной специализированной выставке и Международной научно-практической конференции "Авиакосмические технологии и оборудование", Казань, 2006 г.

Публикации. По материалам и результатам исследований опубликовано 11 работ, список которых приведен в конце автореферата.

Структура и объём диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, общих выводов, содержит 148 страниц текста, в том числе 79 рисунков, 35 таблиц, библиография насчитывает 142 наименования.

Содержание работы

Во введении обосновывается актуальность решаемых в диссертационной работе проблем, а также формулируются ее цели и задачи.

В первой главе представлен обзор источников информации о ТЗП, применяемых в авиационных двигателях. В большей части современных ТЗП используется система "оксид циркония, стабилизированный 6-8 % оксидом иттрия" Zr₂O₃-6-8 Y₂O₃, которая имеет низкую теплопроводность и близкий к никелевым сплавам коэффициент термического расширения (КТР). Теплопроводность керамического слоя зависит от фазового состава, объема и морфологии пор, а также метода напыления. Толщина керамического слоя находится в пределах от 200 до 500 мкм. Однако в работах [Adesanya O.A., Gualco C, Houben J, Khor K, McPherson R., Ohmori A., Schlichting K, Singheiser L., Steffens H., Takahashi.S] утверждается, что с увеличением толщины покрытия возрастает количество дефектов: появляются микротрещины, расслоение и отслоение керамики от подслоя, что резко снижает долговечность покрытий.

ТЗП обычно наносят на подслои, представляющие собой жаростойкие сплавы типа алюминид никеля (NiAl), (Ni,Pt)Al или MCrAlX (где M - Ni, Co, Fe; X - Y, Hf, Zr, Si), для увеличения адгезии "керамика - основа, а также защиты основы от окисления и коррозии.

В обзоре проанализированы работы Thompson J.A., Kingery W.D, Singh J.P., Evans A. G, Schwingel D, посвященные изучению механизмов разрушения керамического слоя ТЗП, связанные в основном с процессами окисления подслоя, из которых следует, что даже при небольшой разности в КТР основы, подслоя и покрытия необходимо создавать вязкие ТЗП для повышения их сопротивления напряжениям, возникающим в результате спекания керамического слоя покрытия при эксплуатации.

Работы Steffens H.D., Babiak Z., Gramlich M посвящены снижению жесткости покрытий, а также остаточных напряжений при оптимизации шероховатости поверхности раздела подслой-керамика толстых ТЗП. На практике этого можно достигнуть путем контроля параметров напыления, а также температур основы и покрытия при его напылении.

Работоспособность ТЗП в значительной степени зависит от применяемого метода напыления. Наиболее экономичный способ нанесения ТЗП - воздушно-плазменный, который формирует ТЗП с пониженной теплопроводностью, по сравнению с другим распространенным методом - электронно-лучевым. Свойства плазменных ТЗП в свою очередь тесно связаны с составом и свойствами применяемых порошков, а также режимами напыления. Исследованиями данного процесса занимались [Berndt C., Rigney D.V, Verbeek A., Wigren J].

На основе проведенного анализа сформулированы цели и задачи работы. теплозащитное покрытие газотурбинный сгорание

Во второй главе описаны применяемые в работе материалы, техника и технология приготовления образцов для исследования, методы исследования порошков и покрытий.

В качестве материала основы использовался жаропрочный листовой сплав ВХ-4А (ЭП 648), применяемый для изготовления деталей камер сгорания ГТД.

В качестве материала подслоя был выбран порошок на основе никеля марки ПВ - НХЮ 6Ит по ТУ 14-22-34-90.

Для напыления внешнего керамического слоя использовались порошки оксида циркония, стабилизированного 7-8 % оксида иттрия: ЦИО-7-10-50 по ТУ 1-595-2-659-2002 и ЦрОИ - 7 по ТУ-48-0502-01-89.

Для исследования гранулометрического состава и текучести порошков использовались стандартные методы. Химический состав порошка в объеме и в каждой частице определялся микрорентгеноспектральным анализом - методами интегрального и поточечного анализа на энергодисперсионной приставке INCA ENERGY 300.

Исследование структуры порошков и покрытий осуществлялось методом анализа изображений во вторичных электронах на растровом электронном микроскопе марки JSM 6460-LV, а также на оптическом микроскопе "Неофот-21".

Подготовка образцов с покрытиями осуществлялась в производственных условиях с применением роботизированного комплекса на базе плазменной установки УПУ-8М по оптимальным режимам.

Перед нанесением подслоя поверхность пластин из сплава ЭП 648 обрабатывали струей корунда мелкой грануляции до шероховатости поверхности Ra 6-12 мкм. После напыления обоих слоев покрытия образцы подвергали двойной термической обработке: а) диффузионный отжиг в вакууме при температуре 1050?С в течении 4-х часов - для восстановления объемных свойств материала основы; б) окислительный отжиг на воздухе при температуре 850⁰С в течение 20-ти часов - для восстановления стехиометрического состава оксида циркония в покрытии.

После напыления замерялась шероховатость подслоя и керамики на профилографе-профилометре.

Измерения микротвердости осуществлялись по ГОСТ 9450-76 на микротвердомере ПМТ-3 на продольных и поперечных шлифах по зонам.

Определение пористости и плотности керамического слоя осуществляли по ГОСТ 18898-89 (ИСО 2738).

Прочностные и деформационные характеристики покрытий и системы в целом оценивались в условиях статического четырехточечного изгиба на разрывной машине FPZ 1/100 при комнатной температуре и скорости деформации 2,5 Н/C. Для этой цели было разработано специальное приспособление. Испытания проводились на прямоугольных образцах и осуществлялись по методикам Berndt C., Senturk U., Lima R.S., Lima C.R. C., Beghini M., Benamati G., Bertini L., Frendo F.

Испытания на термостойкость проводили при 1100 ⁰С в печи в условиях термоциклирования и изотермической выдержки. ТЗП через каждые 7 часов подвергались внешнему осмотру. Через каждые 30, 60, 100, 150, 200, 320 и 450 часов исследовались пористость, микроструктура, микротвердость покрытий. Комплекс применяемых методик согласован с СНТК им. Н.Д. Кузнецова - разработчиком изделия НК-38СТ.

В третьей главе приведены результаты исследований структуры и свойств новых порошковых материалов и покрытий на их основе. Исследование морфологии и микрохимического состава исходных порошков разных производителей, используемых для нанесения ТЗП, показало значительное различие в характеристиках исследованных керамических порошков. Так порошок ЦИО-7-10-50 имеет шаровидное строение частиц с размерами, в основном, от 9 до 45мкм. Микрохимический состав частиц: Zr, O-основа; Y - до 7,27 %вес. и Hf до 2,2 %вес. Установлено, что поверхностные слои частиц несколько обогащены Y и Hf по сравнению с сердцевиной частицы.

Порошок ЦРОИ-7-имеет нерегулярную "глыбообразную" форму частиц. Размеры частиц более крупные по сравнению с ЦИО-7-10-50 и составляют в основном от 34 до 68 мкм. Микрохимический состав частиц: Zr, O-основа; Y - до 3,6 %вес и Hf до 2,6 % вес. Получена неравномерность в распределении химических элементов, как по телу частиц, так и от частицы к частице.

Оптимальная толщина покрытия оценивалась по критериям микротвердости и напряжения появления расслоения покрытия при статическом четырехточечном изгибе.

Установлена корреляция между микротвердостью покрытий и напряжением, вызывающим разрушение покрытий в условиях четырехточечного изгиба. Чем выше микротвердость покрытий (а она, в свою очередь, связана с толщиной), тем ниже напряжение, вызывающее разрушение (отслоение) покрытий.

Сопоставление данных по толщине покрытий, их микротвердости и напряжения расслоения покрытий представлено на рис. 1.

Для исследованных покрытий напряжение, при котором происходит расслоение керамики, составляет 500-1000 МПа, что сопоставимо с результатами, полученными авторами работ [Izquierdo P - Singheiser L.].

Рис. 1. Влияние толщины керамики на среднюю микротвердость и напряжение расслоения

В керамическом слое исследованных покрытий с увеличением толщины свыше 400 мкм, вследствие возникновения высоких остаточных напряжений, возникали магистральные продольные трещины. Поэтому в дальнейшем исследования проводились на покрытиях с керамическим слоем толщиной не более 400 мкм.

Исследования микроструктуры обоих покрытий, представленные на рис. 2, показали, что оба керамических слоя имеют пористую структуру с сеткой микротрещин обеспечивающую теплозащитные свойства покрытий. Покрытие ЦрОИ-7 содержит более мелкие поры и в меньшем количестве.

Размеры пор в покрытиях оценивали методом секущих на оптическом микроскопе при увеличении 250х. Средний размер пор для ЦрОИ-7 составляет 12,4 мкм и для ЦИО - 7-10-50-18,8 мкм. Однако отмечено, что в покрытии ЦрОИ-7 имеются значительные по размерам несплошности - скопления пор. Общая пористость составляет 13,4 % для ЦрОИ-7 и 19,9 % для ЦИО - 7-10-50. Плотность керамики находится в пределах 5,3 для ЦИО - 7-10-50 и 6 г/ см ³ для ЦрОИ-7. Данные сопоставимы с зарубежными аналогами [Brindley, Mancini C, Portinha A, Sharafat].

а ЦрОИ-7

б ЦИО-7-10-50

Рис. 2. Микроструктура покрытия: а) ЦрОИ-7 и ЦИО-7-10-50 б Х 250

При этом покрытия стали обладать более низкой микротвердостью (от 6900 до 8000 H /мм ² для покрытия ЦИО - 7-10-50 и от 7400 до 8600 H /мм² для покрытия ЦрОИ-7). Анизотропия свойств, выраженная в различии микротвердости в продольном и поперечном направлениях, также значительно снизилась.

Средняя шероховатость подслоя составила Ra 5,7 мкм, поверхности керамики - Ra 5,6 мкм для ЦИО - 7-10-50 и Ra 6,5 мкм - для ЦрОИ-7.

Определение модуля упругости подслоя и керамического слоя, жесткости системы "основа - подслой - керамический слой" показало, что покрытие ЦИО - 7-10-50 имеет меньшие значения как модуля упругости, так и жесткости всей системы по сравнению с ЦрОИ - 7 (таблица 1).

Полученные данные по абсолютному значению коррелируют с данными авторов Thompson J.A., Miller R.A., Beghini M., Takahashi.S., Zhangxiong Ding.

Таким образом, покрытия на основе порошка ЦИО-7-10-50 имеют повышенную пористость, пониженную микротвердость, модуль Юнга, жесткость. Данные покрытия являются более стойкими к зарождению трещин и расслоению в условиях статического изгиба, по сравнению с покрытиями ЦрОИ-7.

В четвертой главе выполнено исследование деградации разработанных покрытий в условиях изотермической выдержки (1100°С/7ч) и термоциклирования (1100 єC / 1ч).

С целью установления кинетики деградации покрытий производился отбор образцов через 2, 30, 60 320 часов и 450 ч. выдержки по обоим режимам и определялись следующие характеристики: долговечность ТЗП (время до разрушения), характер разрушения ТЗП, микроструктура, микротвердость, пористость керамических слоев, фазовый анализ в подслое, микрохимический анализ отдельных слоев системы, в том числе на границе раздела "керамика-подслой, микроструктура поверхностей разрушения (фрактографический анализ).

В результате проведенных исследований установлено, что долговечность покрытий и характер их разрушения зависит от вида порошка, толщины и плотности керамического слоя. Установлено, что в целом покрытия ЦИО-7-10-50 показывает более высокую долговечность, чем покрытия на основе порошка ЦрОИ -7 (см. рис. 3 и 4).

Рис. 3. Зависимость числа часов до разрушения от толщины покрытия ЦрОИ-7 при термоциклировании и изотермической выдержке

Рис. 4. Зависимость числа часов до разрушения от толщины покрытия ЦиО-7-10-50 при термоциклировании и изотермической выдержке

Сравнение полученных результатов с литературными данными убедительно свидетельствует о высокой работоспособности исследованных покрытий на основе порошка ЦИО-7-10-50 (см. рис. 5).

Обе системы покрытий разрушаются по различным механизмам в зависимости от структурного состояния. Установлены наиболее типичные виды разрушения: полное отслоение керамического слоя от подслоя по границе раздела керамика-подслой; частичное отслоение керамического слоя по границе раздела керамика - подслой (ЧОК-1); частичное отслоение керамического слоя по границе раздела подслой - основа (ЧОК-2); частичное расслоение керамики (ЧРК). Установленные виды разрушений происходят вследствие развития трещин, возникших при напылении, а также появления новых. Наиболее типичные виды трещин, возникшие при термических испытаниях: сегментальные трещины, вертикальные трещины.

Рис. 5. Результаты исследований термостойкости YSZ-покрытий различных технологий

Ниже приведена разработанная на основе фрактографических исследований, схема разрушений ТЗП по различным механизмам (см. рис. 6).

Установлено, что микротвердость керамического слоя обоих покрытий за 450 часов выдержки в печи увеличивается с 7000 до 9300 H /мм ² у покрытия ЦрОИ-7 и с 6000 до 9350 H /мм ² у покрытия ЦИО - 7-10-50, т.е. процессы упрочнения в последнем покрытии происходят более интенсивно. Процессы уплотнения, выражающиеся в нарастании плотности керамики в обоих покрытиях происходят примерно с одинаковой скоростью. Пористость уменьшается через 320 часов выдержки на 23-26 %, по сравнению с исходной.

Рис. 6. Схема разрушений ТЗП по различным механизмам

С помощью модели теплопроводности рассчитана кинетика изменения теплопроводности керамических слоев обоих покрытий. Получено, что даже после выдержки в 320 часов теплопроводность обоих типов покрытий остается достаточно низкой 0,73-0,98 Вт/мК, по сравнению с требуемой (2,9 Вт/мК), установленной конструктором изделия.

В процессе испытаний на поверхности подслоя формируются и увеличиваются по толщине оксиды типа Al₂О_3, NiO, Cr₂O₃, а также шпинели Ni[Cr, Al]₂O₄. Однако в исследованных покрытиях оксиды растут с различной скоростью. Для покрытия ЦИО - 7-10-50 его толщина не превышает 5-8 мкм, в то время как для покрытия ЦрОИ-7 его толщина составляет в среднем 10-15 мкм.

Проведен микрохимический анализ подслоев покрытий различного типа, в результате которого установлено, что в обоих видах покрытий содержание никеля, алюминия уменьшается; содержание хрома и кислорода увеличивается. Однако эти процессы обеднения или, наоборот, обогащения различными элементами происходит в исследованных покрытиях в разной степени. Система с покрытием ЦрОИ -7 после 450 циклов испытаний имеет в своем составе большее количество кислорода и значительно меньшее количество алюминия, по сравнению с системой ЦиО 7-10-50, что свидетельствует о более интенсивном окислении подслоя в этой системе, а также обеднении алюминием, который идет на образование TGO - оксидной пленки, выращенной на поверхности подслоя в процессе испытаний.

В пятой главе представлены расчеты граничных условий работы защитного экрана камеры сгорания ГТД с ТЗП. На основании полученных экспериментальных данных с помощью программного продукта ANSIS, реализующего метод конечных элементов, разработаны модели теплопроводности и напряженно-деформированного состояния защитного экрана камеры сгорания ГТД с ТЗП. Установлено, что в наиболее нагруженной части защитного экрана максимальная температура под ТЗП составляет 1100⁰С. С увеличением наработки до 320 часов снижается температурный градиент через ТЗП примерно на два градуса. При этом, вследствие роста термических напряжений, постепенно увеличивается деформация в керамическом слое - примерно до 1,24 %. Полученные данные свидетельствуют о хорошей работоспособности покрытий.

В шестой главе даны технологические рекомендации для разработки технологического процесса нанесения ТЗП на детали камеры сгорания ГТД.

Выводы исследований

* Разработана методика комплексного исследования порошков и системы "основной металл - композиционное теплозащитное покрытие".

* Установлена взаимосвязь характеристик порошковых материалов со свойствами покрытий и системы в целом. Установлено, что исследованные системы ТЗП находятся на уровне мировых аналогов.

* Установлены закономерности деградации и разрушения ТЗП в условиях термоциклирования и изотермической выдержки при 1100 ⁰С, связанные с характеристиками порошков и покрытий.

* Предложены виды механизмов разрушения изученных систем покрытий.

* Предложена расчетная модель теплопроводности, распределения температуры и НДС в покрытиях и защитном экране камеры сгорания ГТД, обосновывающая условия проведения эксперимента на термостойкость.

* Осуществлен научно-обоснованный выбор порошкового материала для напыления. Порошок марки ЦИО-7-10-50 можно рекомендовать для внедрения в серийный процесс создания теплозащиты на детали камеры сгорания ГТД. Даны технологические рекомендации для разработки технологического процесса.

Основные результаты диссертации опубликованы в работах

1. Абосделл А.М. Применение термобарьерных покрытий в современных газовых турбинах. I. Термобарьерный слой / Абосделл А.М., А.М. Ильинкова. Т.А., Лунев А.Н. // Известия ВУЗов, Авиационная техника, 2005. -№ l- С. 60-64.

2. Абосделл А.М. Применение термобарьерных покрытий в современных газовых турбинах. II. Подслой для ТБП / Абосделл А.М., Ильинкова. Т.А., Лунев, А.Н. // Известия ВУЗов, Авиационная техника, 2005. - № 3 - С. 47-50.

3. Абосделл А.М. Расчетная оценка деформационных характеристик теплозащитных покрытий /Абосделл А.М., Ильинкова Т.А., Ильинков А.В.// Сборник трудов Донецкого нац. техн. университета, выпуск.30, Донецк,2005. -т.1. - С. 3-9.

4. Абосделл А.М. Разработка теплозащитных покрытий на детали ГТД наземной энергетической установки / Абосделл А.М., Ильинкова Т.А., Ильинков А.В. //Электромех. и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика, приборы и методы контроля природной среды, веществ, мат-лов и изделий. Сб. мат-лов ХVII Всерос. Межвуз. Н-т - конф. Казань, 2005. - С. 149-150.

5. Абосделл А.М. Поведение теплозащитных покрытий в условиях термоциклирования/ Абосделл А.М., Сафин Р.Д., Кашапова Э.К.// 1-я н-т конф.зарубежных аспирантов и магистрантов КГТУ им. А.Н. Туполева, 2005. - С. 17.

6. Абосделл А.М. Влияние морфологии и микроструктуры термобарьерных покрытий на их свойства // VIII Королевские чтения: Всероссийская студенческая конф. Самара, 2005. -С. 197-198.

7. Абосделл А.М. Повышение работоспособности высокотемпературных деталей авиационных газотурбинных двигателей //II-я н-т конф. зарубежных аспирантов и магистрантов КГТУ им. А.Н. Туполева. 2006. -С. 4-8.

8. Абосделл А.М. Деградация термобарьерных покрытий при высоких температурах //3-я Международная специализированная выставка и Международная научно-практическая конференция "Авиакосмические технологии и оборудование. Казань, 2006. -С. 147-148.

9. Абосделл А.М. Механические и термические характеристики теплозащитных плазменных покрытий //XIV Туполевские чтения Международная молодежная научная конференция. Казань, КГТУ им. А.Н. Туполева. 2006. том 1- С. 134-135.

10. Абосделл А.М. Анализ взаимосвязи микротвердости, пористости и прочности теплозащитных плазменных покрытий // Вестник КГТУ, 2006. -№ 4-С 14-18.

11. Абосделл А.М. Влияние параметров напыления на свойства теплозащитных покрытий теплозащитных покрытий/ Абосделл А.М., Т.А. Ильинкова, Р.Р. Валиуллин, Н.А. Протасова, В.М. Савельев. // Авиационная техника, Известия ВУЗов, - 2006. -№ 4- С. 75-77.

Размещено на Allbest.ru