Проект релейной защиты понижающего трансформатора ТРДН-32000/35

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Назначения релейной защиты и предъявляемые к ней требования

2. Выбор устройств релейной защиты понижающих трансформаторов

3. Расчёт токов короткого замыкания

4. Расчёт токовой дифференциальной токовой защиты с реле типа РНТ-565

5. Расчёт дифференциальной токовой защиты с реле ДЗТ-11

6. Расчёт максимальной токовой защиты с пуском по напряжению от коротких замыканий

7. Расчёт максимальной токовой защиты от перегрузки

Заключение

Список используемой литературы

Приложение

Введение

Энергетическая программа на длительную перспективу предусматривает дальнейшее развитие ЕЭС. Ввод в эксплуатацию линий электропередач высокого и сверхвысокого напряжения, электростанций большой мощности, интенсивное развитие основных и распределительных сетей чрезвычайно усложнили проблему управления.

В связи с этим идет непрерывный процесс развития и совершенствования техники релейной защиты. Создаются и вводятся в эксплуатацию новые защиты для дальних ЛЭП, для крупных генераторов, трансформаторов и энергоблоков. Разрабатываются новые виды полупроводниковых дифференциально-фазных защит, которые проще и надежнее в эксплуатации.

Релейная защита является основным видом электрической автоматики, без которой невозможна надежная работа современных энергетических систем. Она осуществляет непрерывный контроль за состоянием и режимом работы всех элементов энергосистемы и реагирует на возникновение повреждений и ненормальных режимов. При возникновении повреждений защита выявляет и отключает от системы поврежденный участок. При возникновении ненормальных режимов защита выявляет из и в зависимости от характера нарушения производит операции необходимые для восстановления нормального режима или подает сигнал дежурному персоналу.

В современных электрических системах релейная защита тесно связана с электрической автоматикой, предназначенной для быстрого автоматического восстановления нормального режима и питания потребителей.

Основные требования предъявляемые к релейной защите:

Селективность.

Быстрота действия.

Чувствительность.

Исходные данные для проектирования.

Защищаемые трансформаторы - ТРДН - 32000/35.

Номинальные данные трансформатора:

Пределы регулирования:

Рисунок 1 - Главная электрическая схема подстанции, для стороны высшего напряжения.



Рисунок 2 - Схема стороны низшего напряжения подстанции 35 кВ

1. Назначения релейной защиты и предъявляемые к ней требования

В энергетических системах возникают повреждения и ненормальные режимы работы электрооборудования электростанций и подстанций, их распределительных устройств, линий электропередачи и электроустановок потребителей электрической энергии.

Повреждения в большинстве случаев сопровождаются значительным увеличением тока и глубоким понижением напряжения в элементах энергосистемы.

Повышенный ток выделяет большое количество тепла, вызывающее разрушение в месте повреждения и опасный нагрев неповреждённых линий и оборудования, по которым этот ток проходит.

Понижение напряжения вызывает нарушение нормальной работы потребителей электроэнергии и устойчивость параллельной работы генераторов и энергосистемы в целом.

Ненормальные режимы обычно приводят к отклонению величин напряжения, тока и частоты от допустимых значений. При понижении частоты и напряжения создаётся опасность нарушения нормальной работы потребителей и устойчивости энергосистемы, а повышение напряжения и тока угрожает повреждением оборудования и линий электропередачи.

Таким образом, повреждения нарушают работу энергосистемы и потребителей электроэнергии, а ненормальные режимы создают возможность возникновения повреждений или расстройства работы энергосистемы.

Релейная защита является основным видом электрической автоматики, без которой невозможна нормальная и надёжная работа современных энергетических систем. Она осуществляет непрерывный контроль за состоянием и режимом работы всех элементов энергосистемы и реагирует на возникновение повреждений и ненормальных режимов.

При возникновении повреждений защита выявляет и отключает от системы повреждённый участок, воздействуя на специальные силовые выключатели, предназначенные для размыкания токов повреждения.

При возникновении ненормальных режимов защита выявляет их и в зависимости от характера нарушения производит операции, необходимые для восстановления нормального режима, или подаёт сигнал дежурному персоналу.

Релейная защита должна удовлетворять следующим требованиям:

1. Селективность - основное требование к РЗ. Заключается в способности РЗ отключать при к.з. только поврежденный элемент, хотя ток к.з. протекает и по другим неповрежденным элементам энергосистемы. Для различных типов защит селективность обеспечивается различными способами. При селективной работе РЗ не происходит излишних отключений оборудования и потребителей, тем самым минимизируется ущерб от аварийной ситуации

2. Быстродействие - способность работать с минимально допустимой выдержкой времени. Без выдержек времени могут работать только защиты, обладающие абсолютной селективностью (дифференциальные, высокочастотные, первые ступени токовых защит - токовые отсечки). Для сетей с уровнем номинального напряжения 110-220 кВ предельное время отключения коротких замыканий составляет 0,3 - 0,5 с. Такие жесткие ограничения по скорости отключения коротких замыканий в сетях высокого напряжения определяются в первую очередь условиями обеспечения динамической устойчивости в энергосистеме. На низких напряжениях (6-35 кВ) время отключения к.з. может достигать нескольких секунд.

3. Чувствительность - способность релейной защиты реагировать на те отклонения от нормального режима, которые возникают в результате повреждения. Коэффициент чувствительности защиты характеризует отношение величины контролируемого параметра в режиме к.з. к величине порога срабатывания защиты.

4. Надежность - способность защиты безотказно действовать в пределах установленной для нее зоны и не работать ложно в режимах, при которых действие РЗ не предусматривается. Для повышения надежности работы РЗ используются устройства диагностики - тестового контроля и функционального диагностирования.

2. Выбор устройств релейной защиты понижающих трансформаторов

В соответствии с правилами электроустановок (ПУЭ) и руководящими указаниями по релейной защите (РУ по РЗ) на понижающих трансформаторах устанавливаются следующие типы защит:

- дифференциальная токовая защита;

- газовая защита;

- максимальные токовые защиты с комбинированным пуском по напряжению от коротких замыканий;

- максимальная токовая защита от перегрузки;

- реле тока автоматики охлаждения трансформатора

Дифференциальная токовая защита - является основной быстродействующей защитой трансформатора от всех видов КЗ в обмотках и на их наружных выводах. Подключается она к ТТ на сторонах высшего и низшего напряжений трансформатора и действует на отключение всех его выключателей и на сигнал без выдержки времени.

В целях повышения надёжности действия и чувствительности защиты рекомендуется трёхфазное трёхрелейное исполнение с использованием дифференциальных реле типа РНТ-565 без торможения или реле типа ДЗТ-11 с торможением.

Дифференциальная защита с реле РНТ и ДЗТ-11 используется на трансформаторах мощностью до 40 МВА включительно, причём защита с реле ДЗТ-11 обеспечивает, как правило, более высокую чувствительность.

Дифференциальная защита с реле ДЗТ-21 используется на трансформаторах мощностью 63 МВА и выше. Она обеспечивает более высокую чувствительность при КЗ на выводах низшего напряжения трансформатора по сравнению с защитой с реле ДЗТ-11.

Дифференциальная защита с использованием микропроцессорных терминалов может применяться на трансформаторах мощностью не менее 10 МВА.

Газовая защита используется от всех видов повреждений внутри бака трансформатора, сопровождается выделением газа из трансформаторного масла, а также от понижения уровня масла в баке.

Газовая защита выполняется с помощью:

- газового реле типа BF-80/Q, реагирующего на повреждение в баке трансформатора;

- газового реле типа RS-1000 (или URF-25/10), действующего при повреждениях в контакторном объёме устройства регулирования напряжения под нагрузкой (РПН) трансформатора.

Газовое реле бака трансформатора содержит два элемента: сигнальный и отключающий. Сигнальный элемент срабатывает при повреждениях, сопровождающихся слабым газообразованием (например, витковые замыкания и повреждение изоляции между листами стали магнитопровода), а также при понижении масла в трансформаторе до его уровня. Действует он на сигнал без выдержки времени.

При повреждениях, вызывающих бурное выделение газа (например, при коротких замыканиях), повышается давление внутри бака и создаётся переток масла в сторону расширителя, воздействующий на отключающий элемент. Последний срабатывает при превышении заданной на реле скорости движения потока масла. Отключающий элемент реле срабатывает также при снижении масла в трансформаторе до его уровня. Действует он на отключение всех выключателей трансформатора и на сигнал без выдержки времени.

Газовое реле отсека РПН имеет один отключающий контакт, срабатывающий при повреждениях внутри бака и действующий на полное отключение трансформатора и на сигнал без выдержки времени.

Максимальные токовые защиты с пуском по напряжению являются защитами от сверхтоков, обусловленных внешними междуфазными короткими замыканиями. Устанавливаются они на сторонах высшего и низшего напряжений трансформатора. Защиты выполняются двухфазными с использованием токовых реле типа РТ-40.

Для повышения чувствительности МТЗ имеют комбинированный пусковой орган по напряжению, состоящий из фильтра-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М и реле напряжения типа

РН-54, включённого на междуфазное напряжение. Питание пусковых органов по напряжению осуществляется от трансформаторов напряжения секций сборных шин 10 кВ.

МТЗ стороны низшего напряжения трансформатора, установленные к секциям шин 10 кВ, подключаются к трансформаторам тока и выполняются двухфазными. Предназначены они для отключения коротких замыканий на шинах 10 кВ и для резервирования отключения коротких замыканий на элементах, присоединённых к этим шинам.

МТЗ высшего напряжения трансформатора подключена к трансформаторам тока соединённым в треугольник. Такое выполнение защиты предотвращает неселективное действие её при замыканиях на землю, когда нейтраль трансформатора заземлена. Предназначена она для резервирования отключения короткого замыкания на шинах низшего напряжения, а также для резервирования основных защит трансформатора. Защита действует на сигнал и на отключение всех выключателей трансформатора с выдержкой времени, равной большей выдержке времени МТЗ стороны низшего напряжения трансформатора.

При микропроцессорном исполнении защит МТЗ подключаются на сторонах высшего и низшего напряжения, имеют трёхфазное трёхрелейное исполнение. Для повышения чувствительности они могут иметь комбинированный пусковой орган по напряжению.

МТЗ от перегрузки устанавливаются на стороне низшего напряжения, подключены к трансформаторам тока, выполнены с использованием тока одной фазы и одного токового реле типа РТ-40. Защиты действуют на сигнал с выдержкой времени.

На двухобмоточных трансформаторах без расщепления вторичной обмотки или при параллельном соединении частей вторичной обмотки МТЗ от перегрузки устанавливается со стороны высшего напряжения.

При микропроцессорном исполнении защит МТЗ от перегрузки устанавливают со всех сторон трансформатора, имеют однорелейное исполнение и действуют на сигнал с выдержкой времени.

3. Расчёт токов короткого замыкания

Расчёт токов короткого замыкания является важнейшим этапом проектирования релейной защиты. По данным расчёта токов короткого замыкания производится выбор параметров релейной защиты и автоматики. Выполняется он при замыканиях на стороне низшего напряжения трансформатора для максимального и минимального режимов работы системы и различных режимов работы трансформатора.

Максимальный режим работы системы характеризуется включённым состоянием всех элементов схемы электрической сети, а минимальный - отключением какого-либо элемента, в наибольшей степени влияющего на величину тока короткого замыкания.

Определение параметров элементов схемы замещения производится следующим образом.

Сопротивление системы в максимальном режиме работы равно:

Сопротивление системы в минимальном режиме работы равно:

Сопротивление трансформатора определяется:

Значение тока внешнего короткого замыкания в максимальном режиме системы при раздельной работе трансформаторов:

Значение тока внутреннего короткого замыкания в минимальном режиме системы при раздельной работе трансформаторов:

Значение тока двухфазного короткого замыкания в минимальном режиме системы при раздельной работе трансформаторов:



Значение тока двухфазного короткого замыкания в максимальном режиме системы при раздельной работе трансформаторов:

Суммарное значение тока внутреннего короткого замыкания в минимальном режиме системы и при параллельной работе трансформаторов:

Суммарное значение тока внешнего короткого замыкания в максимальном режиме системы и при параллельной работе трансформаторов:

Значение тока внутреннего короткого замыкания в минимальном режиме системы и при параллельной работе трансформаторов:

Значение тока внешнего короткого замыкания в максимальном режиме системы и при параллельной работе трансформаторов:

Значение тока двухфазного короткого замыкания в минимальном режиме системы и при параллельной работе трансформаторов:

Значение тока двухфазного короткого замыкания в максимальном режиме системы и при параллельной работе трансформаторов:

4. Расчёт токовой дифференциальной токовой защиты с реле типа РНТ-565

1. Первичные токи на сторонах высшего и низшего напряжения трансформатора и вторичные в плечах защиты:

Расчёт и его результаты приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Расчёт первичных и вторичных токов в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
		35 кВ	10,5 кВ
Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, А
Схема соединения трансформатора тока	-
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
Вторичные токи в плечах защиты, А

2. Максимальный первичный ток небаланса:

где - составляющая, обусловленная погрешностью трансформатора тока,

- составляющая, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора под нагрузкой.

Составляющие полного тока небаланса дифференциальной защиты:

где - коэффициент апериодичности, учитывающий апериодическую составляющую тока

- коэффициент однотипности трансформатора тока

е - относительная погрешность трансформатора тока (е = 0,1).

Составляющая, обусловленная погрешностью трансформатора тока:

где - относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на защищаемом трансформаторе

Максимальный первичный ток небаланса:

3. Ток срабатывания защиты:

- Отстройка от броска намагничивающего тока при включении трансформатора на холостом ходу:

где k - коэффициент, используемый для отстройки от броска намагничивающего тока при выполнении защиты с реле серии РНТ (k = 1,3).

- Отстройка от расчётного максимального первичного тока небаланса при внешних коротких замыканиях:

где - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности реле, ошибки расчёта и небольшой запас

Принимаем наибольшее значение

4. Предварительное определение коэффициента чувствительности для минимального значения тока короткого замыкания:

Согласно РУ по РЗ для дифференциальных защит трансформаторов мощностью до 80 МВА допускается иметь значение не менее 1,5.

> 1,5

Поскольку полученное значение коэффициента чувствительности больше требуемого, то расчёт защиты с реле РНТ-565 можно продолжить.

5. Ток срабатывания реле для основной стороны, число обмоток БНТ для реле РНТ-565 для основной и неосновной сторон, полный ток небаланса, окончательное значение тока срабатывания защиты для основной стороны и коэффициент отстройки.

За основную сторону принимается сторона 35 кВ, так как вторичный ток в плечах защиты на этой стороне имеет большее значение.

Число витков обмотки БНТ реле, соответствующее току срабатывания защиты , для основной стороны:

где - магнитодвижущая сила срабатывания реле

Если число витков получается дробным, то принимается ближайшее меньшее целое число витков.

Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:

где - вторичные токи в плечах защиты для основной и неосновной её сторон в нормальном режиме.

В случаях, когда число витков получается дробным, принимается ближайшее целое число витков.

Полный первичный ток небаланса при расчётном внешнем коротком замыкании:

Ток срабатывания защиты, соответствующий принятому числу витков БНТ реле для основной стороны:



Окончательное значение коэффициента отстройки:

Если значение , то расчёт защиты заканчивается.

Расчёт и его результаты приведены в таблице 2.

Таблица 2 - Расчёт основных параметров защиты.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны:
- Расчётное выражение
- Предварительно принятое		10
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:
- Расчётное выражение		10
- Предварительно принятое
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчётного числа витков неосновной стороны для расчётного случая повреждения, А
Первичный расчётный ток с учётом составляющей , А		815,82 + 117,78 = 933,6
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А
Коэффициент отстройки защиты (окончательное значение)		? 1,3

Полученное в результате расчёта не соответствует требуемому, поэтому необходимо уменьшить на один виток принятое значение и повторять расчёт до тех пор, пока не будет достигнуто требуемое значение

Таблица 3 - Расчёт основных параметров защиты.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны: Принятое		9
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:
- Расчётное выражение
- Предварительно принятое		9
Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением расчётного числа витков неосновной стороны для расчётного случая повреждения, А
Первичный расчётный ток с учётом составляющей , А		815,82 + 117,46 = 933,28
Ток срабатывания защиты на основной стороне, А
Коэффициент отстройки защиты (окончательное значение)		> 1,3

В результате пересчёта значение соответствует требуемому, поэтому принимаем для установки на обмотки БНТ реле РНТ-565 следующие числа витков:

- для основной стороны

- для неосновной стороны .

6. Окончательное определение коэффициента чувствительности защиты:

> 1,5

Значение удовлетворяет требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно, дифференциальная защита может быть выполнена с реле РНТ-565.

На рисунке 3 показана схема подключения реле РНТ-565. В этой схеме у БНТ реле РНТ-565 используются обмотки: на основную сторону подключена обмотка , а на неосновную .



Рисунок 3 - Подключение реле РНТ-565 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой.

5. Расчёт дифференциальной токовой защиты с реле ДЗТ-11

1. Первичные токи на сторонах высшего и низшего напряжения трансформатора и вторичные в плечах защиты:

Расчёт и его результаты приведены в таблице 4.

Таблица 4 - Расчёт первичных и вторичных токов в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
		35 кВ	10,5 кВ
Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, А
Схема соединения трансформатора тока	-
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
Вторичные токи в плечах защиты, А

За основную сторону принимается сторона 35 кВ, так как вторичный ток в плечах защиты на этой стороне имеет большее значение.

2. Минимальный ток срабатывания защиты для основной стороны:

где - коэффициент надёжности, учитывающий погрешности реле, ошибки расчёта и небольшой запас

3. Ток срабатывания реле на основной стороне, число витков рабочей обмотки БНТ реле ДЗТ-11 для основной стороны 35 кВ и для неосновной стороны 10 кВ.

Таблица 5 - определение тока срабатывания реле и числа обмоток реле ДЗТ-11.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Ток срабатывания реле на основной стороне, А
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны:
- Расчётное значение
- Принятое значение		14
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:
- Расчётное значение
- Принятое значение		15

Принимается к установке на БНТ реле ДЗТ-11 следующее число витков: для основной стороны витков, для неосновной стороны витков.

Это соответствует току срабатывания защиты для основной стороны:

4. Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11, полный первичный ток небаланса при внешнем трёхфазном коротком замыкании в максимальном режиме системы и при раздельной работе трансформаторов.

Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11:

где tg б - тангенс угла наклона касательной к оси абсцисс при (tg б = 0,75).

- тормозной ток реле, который принимается равным току внешнего короткого замыкания.

- коэффициент надёжности ( = 1,5).

В случаях витков получилось дробным, принимается ближнее большее целое число витков.

Их расчёт и результаты приведены в таблице 6.

Таблица 6 - определение числа витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей при КЗ на шинах НН, А
Число витков тормозной обмотки БНТ реле:
- Расчётное
- Принятое		9

5. Чувствительность защиты при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы, когда торможение отсутствует (раздельная работа трансформаторов):

>1,5

6. Первичные токи, соответствующие токам в реле на отдельных сторонах защищаемого трансформатора, и ток в тормозной обмотки БНТ реле при коротком замыкании на выводах низшего напряжения защищаемого трансформатора для случая, когда имеется торможение.

Ток короткого замыкания при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы при наличии торможения, приведённый к стороне низшего напряжения:

Ток, протекающий через тормозную обмотку реле, которая включена на низшее напряжение трансформатора:

7. Рабочая МДС и тормозная МДС БНТ реле в рассматриваемых случаях короткого замыкания:

где - тормозной ток, подводимый к реле.

- число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

8. Рабочая МДС срабатывания реле:

Рабочая МДС срабатывания реле определяется графически по характеристике реле, соответствующей максимальному торможению.



Рисунок 4 - Тормозные характеристики ДЗТ-11: 1 - зона срабатывания, 2 - зона срабатывания или торможения, 3 - зона торможения.

9. Коэффициент чувствительности при наличии торможения:

> 1,5

Значения удовлетворяют требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно дифференциальная защита трансформатора может быть выполнена с реле ДЗТ-11.

Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой приведена на рисунке 5.



Рисунок 5 - Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой.

6. Расчёт максимальной токовой защиты с пуском по напряжению от коротких замыканий

1. Первичные номинальные токи на сторонах высшего и низшего напряжений защищаемого трансформатора.

Расчёт и его результаты приведены в таблице 7.

Таблица 7 - Расчёт первичных и вторичных токов в плечах защиты

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовое значение
		35 кВ	10,5 кВ
Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, А
Схема соединения трансформатора тока	-
Коэффициент трансформации трансформаторов тока
Вторичные токи в плечах защиты, А

2. Токи срабатывания защиты и реле для сторон высшего и низшего напряжения трансформатора:

где - коэффициент надёжности, учитывающий ошибку реле и небольшой запас

- коэффициент возврата реле

Для максимальной токовой защиты стороны высшего напряжения трансформатора:

Для максимальной токовой защиты стороны низшего напряжения трансформатора:

Определение уставок по току и выбор токовых реле защиты серии РТ-40:

- Для стороны высшего напряжения , тип реле РТ-40/10.

- Для стороны высшего напряжения , тип реле РТ-40/6.

Напряжение срабатывания реле и защиты, с учётом того, что пуск по напряжению подключается к ТН секции шин 10 кВ.

- Для минимального реле напряжения (типа РН-54), включённого на межфазное напряжение:

где - коэффициент отстройки

- коэффициент возврата реле

- Для отстройки от напряжения самозапуска при включении от АПВ или АРВ заторможенных двигателей нагрузки:

- Для фильтра реле напряжения обратной последовательности (типа РНФ-1М):

где - коэффициент трансформации трансформатора напряжения.



Для минимального реле напряжения:

Для фильтра реле напряжения обратной последовательности:

Определение уставок по напряжению и выбор реле напряжения:

, тип реле РН-54/160.

, тип реле РНФ-1М.

3. Чувствительность защиты для токовых реле определяется:

Согласно ПУЭ значение должно быть не менее 1,5 для максимальной токовой защиты, установленной на стороне низшего напряжения трансформатора, и не менее 1,2 для максимальной токовой защиты, на стороне высшего напряжения.

Для максимальной токовой защиты высшего напряжения:

 > 1,2

Для максимальной токовой защиты низшего напряжения:

> 1,5

Значение удовлетворяет требованиям ПУЭ.

4. Выдержки времени максимальной токовой защиты трансформатора:

- Время срабатывания первой ступени максимальной токовой защиты на стороне низшего напряжения отстраивается от наибольшего времени срабатывания защит секционных выключателей шин 10 кВ, время срабатывания которых согласуется с временами защит присоединений секций шин 6 - 10 кВ.

- Время срабатывания второй ступени максимальной токовой защиты на стороне низшего напряжения и время срабатывания максимальной токовой защиты на стороне высшего напряжения:

7. Расчёт максимальной токовой защиты от перегрузки

1. Токи срабатывания защиты и реле:

где - коэффициент отстройки

- коэффициент возврата

По расчётному значению выбирается ток уставки и тип реле:

, тип реле РТ-40/6.

Заключение

В данном курсовом проекте была спроектирована релейная защита понижающего трансформатора ТРДН-32000/35. В соответствии с правилами устройств электроустановок (ПУЭ) и руководящими указаниями по релейной защите (РУ по РЗ) к защищаемому трансформатору применяем:

Был произведён выбор устройств релейной защиты для понижающих трансформаторов с указанием их назначения и выполняемых действий.

Был произведён расчёт токов короткого замыкания для максимального и минимального режимов работы трансформаторов на подстанции.

Был произведён расчёт следующих устройств релейной защиты трансформаторов:

- дифференциальной токовой защиты;

- максимальной токовой защиты с пуском по напряжению от коротких замыканий на сторонах высшего и низшего напряжений трансформаторов;

- максимальной токовой защиты от перегрузки.

ток замыкание трансформатор релейный

Список используемой литературы

1. Проектирование релейной защиты понижающих трансформаторов: Методические указания к курсовой работе / Л.Ф. Богданова, В.П. Федотов. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2007.

2. Чернобровов Н.В. Релейная защита. Энергия, 1974.

3. Требования к содержанию и оформлению выпускных квалификационных работ и курсовых проектов: Методические указания к курсовой работе / В. П. Федотов. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2009.

4. Электроснабжение и оборудование на предприятии: Методические указания по выполнению домашнего задания по дисциплине “Электроснабжение предприятия и его оборудование” / Е.П. Шалина. Екатеринбург: УРФУ 2011.

Приложение

Размещено на Allbest.ru

...