Расчет теплового баланса котла ДКВр-6,5-23-370

Размещено на http://www.allbest.ru/

УПРАВЛЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ПАВЛОДАРСКОЙ ОБЛАСТИ

Екибастузский колледж инженерно-технического института

имени академика Сатпаева

Курсовой проект по дисциплине

«Котельные установки систем теплоснабжения»

специальность: 0907000 «Теплотехническое оборудование и системы теплоснабжения»

Выполнил: студент гр. ТТ-31/9

Падров И.

Проверил преподаватель:

Алишева Р.Т.

Экибастуз 2013



Содержание

Введение

1 Характеристика котлоагрегата

2 Расчет топлива

2.1 Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

2.2 Определение количества продуктов сгорания

2.3 Определение энтальпии продуктов сгорания

3 Расчет теплового баланса котла

4 Тепловой расчет топки

5 Поверочный тепловой расчет конвективных поверхностей котла

6. Расчет конвективного пароперегревателя

7 Расчет водяного экономайзера

8 Расчет воздухоподогревателя

Список использованной литературы



Введение

Проекты в энергетики Казахстана - это имидж страны, ностальгия по прошлому или удовлетворение реальной потребности в электроэнергии и тепле растущей экономики Казахстана, просчитанные, современные и необходимые в нужное время и в нужном месте. Но в последнее время в Казахстане много разговоров об очередных суперпроектах, теперь уже в энергетике. При огромном незадействованном потенциале нашей генерации мы уже импортируем около 6% электроэнергии!

Для повышения эффективности работы энергосистемы нужно в первую очередь развитие сетей и ввод новых пиковых (ГЭС, ГАЭС), а не базовых мощностей. Все имеющиеся мощности ГЭС Восточного Казахстана, а это 1700 МВт, должны работать в пиковом, а не базовом, как сейчас, режиме, а для этого нужно опять развитие сетей и строительство Булакской ГЭС - контр регулятора для Шульбинской ГЭС. «По состоянию на 1 января 2009 г. производство электрической энергии в Казахстане осуществляют порядка 60 электростанций общей установленной мощностью 18 992,7 МВт. Однако располагаемая мощность электростанций составляет 14 558 МВт, что на 23,3 % меньше установленной мощности, а реальная рабочая мощность - всего около 12500 МВт».

В Казахстане нет общего дефицита мощностей по электроэнергии, а есть очень плохое их использование, плохая структура (излишек базовых мощностей на востоке, но дефицит на юге и дефицит пиковых мощностей везде, кроме района Усть-Каменогорска) и неравномерное их расположение по регионам. То есть нам не нужны новые ГРЭС, ТЭС, а на востоке или юго-востоке тем более.

Единственная атомная электростанция в Казахстане находилась в городе Актау с реактором на быстрых нейтронах с мощностью в 350 МВт. АЭС работала в 1973--1999 годах. В настоящий момент атомная энергия в Казахстане не используется, несмотря на то, что запасы урана в стране оценены в 469 тысяч тонн. Основные залежи находятся на западе в Мангыстау, на востоке Казахстана и между реками Чу и Сырдарья. Сейчас рассматривается вопрос о строительстве новой атомной электростанции мощностью 1900 МВт около озера Балхаш.

По мнению экспертов - сейсмологов данная местность находится в зоне повышенного сейсмического риска, что показало Баканасское землетрясение 1979 года магнитуды Ms=6. Сам проект является "наследственно-лоббируемым", так как остался как наследство от проекта военной АЭС, разработанной в советское время для полигона ПРО "Сарышаган-Приозерск", предназначенного для импульсной работы, то есть кратковременных пусков системы лазерной ПРО, то есть совершенно непригодный для гражданских нужд, но ныне лоббируемый Атоммашем РФ, так как уже разработан и готов к продаже.



1. Характеристика котлоагрегата ДКВр-6,5-23-370

Паровой котёл ДКВр-6,5-23-370 с встроеным пароперегривателем, температура на входе перегретого пара из котла - 250 °С. Котёл двухбарабанный, вертикально-водотрубныей предназначен для выработки насыщенного или слабоперегретого пара, идущего на технологические нужды промышленного предприятия, в системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Угольный паровой котёл ДКВр 6,5-23-370 С комплектуется топкой типа ТЛЗМ-2-2,7/3,0.

Паровой котёл угольный ДКВр-6,5-23-370 С ТЛЗМ-2-2,7/3,0 имеет экранированную топочную камеру и развитый кипятильный пучок из гнутых труб. Для устранения затягивания пламени в пучок и уменьшения потерь с уносом и химическим недожогом топочная камера котла ДКВр-6,5-23-370 С делится шамотной перегородкой на две части: собственную топку и камеру догорания. На котлах ДКВр-10 камера догорания отделена от топки трубами заднего экрана. Между первым и вторым рядом труб котельного пучка всех котлов также устанавливается шамотная перегородка, отделяющая пучок от камеры догорания.

Внутри котельного пучка имеется чугунная перегородка которая делит пучок на первый и второй газоходы и обеспечивает горизонтальный разворот газов в пучке при поперечном омывание труб.

Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла - асимметричные.

При наличие пароперегревателя часть кипятильных труб не устанавливается; пароперегреватели размещаются в первом газоходе после второго-третьего рядов кипятильных труб. Котлы имеют два барабана - верхний (длинный) и нижний (короткий) - и трубную систему. Для осмотра барабанов и установки в них устройств, а также для чистки труб шарошками на днищах имеются овальные лазы размером 325х400 мм.

Барабаны котла ДКВр-6,5-23-370 С, рабочим давлением 1,4 или 2,4 МПа, изготавливается из стали 16ГС, 09Г2С, стенка толщиной 13 или 20 мм соответственно. Контроль качества продукции, обеспечивается за счёт провидения ультразвуковой диагностики сварных швов барабана. На котёл ДКВр-6,5-23-370 С с топкой ТЛЗМ-2-2,7/3,0 выдаётся паспорт, присваивается заводской номер котла. Прилагается сертификаты и разрешения на применение выданное "Федеральной службой по экологическому, технологическому и атомному надзору ". Экраны и кипятильные пучки котлов выполнены из стальных бесшовных труб. Для удаления шламов в котлах имеются торцевые лючки на нижних камерах экранов, для периодической продувки камер имеются штуцера Ш 32х3 мм.

Пароперегреватели котлов типа ДКВр, расположенные в первом по ходу газов газоходе, унифицированы по профилю для котлов одинаковых давлений и отличаются для котлов разной производительности лишь числом параллельных змеевиков.

Пароперегреватели - одноходовые по пару - обеспечивают получение перегретого пара без применения пароохладителей. Камера перегретого пара крепится к верхнему барабану; одна опора этой камеры делается неподвижной, а другая - подвижной.

Котлы имеют следующую циркуляционную схему: питательная вода поступает в верхний барабан по двум питательным линиям, откуда по слабообогреваемым трубам конвективного пучка поступает в нижний барабан. Питание экранов производится необогреваемыми трубами из верхнего и нижнего барабанов. Фронтовой экран котла ДКВр-10 питается водой из опускных труб верхнего барабана, задний экран - из опускных труб нижнего барабана. Пароводяная смесь из экранов и подъемных труб пучка поступает в верхний барабан.

Угольный паровой котёл ДКВр -6,5- 23- 370 С снабжен внутрибарабанным паросепарационным устройствам для получения пара.

Угольный котёл ДКВр 6,5 23 370 С с топкой ТЛЗМ-2-2,7/3,0 поставка которого может осуществляться одним транспортабельным блоком и в разобранном виде, имеют опорную раму сварной конструкции, выполненную из стального проката. Котлы типа ДКВр 10 опорной рамы не имеют. Неподвижной, жестко закрепленной точкой котла является передняя опора нижнего барабана. Остальные опоры нижнего барабана и камер боковых экранов выполнены скользящими. Камеры фронтового и заднего экранов крепятся кронштейнами к обдувочному каркасу. Камеры боковых экранов крепятся к опорной раме.

Котел снабжен контрольно-измерительными приборами и необходимой арматурой. На котлах типа ДКВр устанавливается следующая арматура: предохранительные клапаны, манометры и трехходовые краны к ним; рамки указателей уровня со стеклами и запорными устройствами указателей уровня; запорные вентили и обратные клапаны питания котлов; запорные вентили продувки барабанов, камер экранов, регулятора питания и пароперегревателя; запорные вентили отбора насыщенного пара (для котлов без пароперегревателей); запорные вентили для отбора перегретого пара (для котлов с пароперегревателями); запорные вентили на линии обдувки и прогрева нижнего барабана при растопке котлов (для котлов ДКВр-10); вентили для спуска воды из нижнего барабана; запорные вентили на линии ввода химикатов; вентили для отбора проб пара. Для котлов типа ДКВр-10 поставляются также запорный и игольчатый вентили для непрерывной продувки верхнего барабана.

Для обслуживания газоходов на котлах устанавливается чугунная гарнитура.

Многочисленные испытания и длительный опыт эксплуатации большого числа котлов ДКВр подтвердили их надежную работу на пониженном по сравнению с номинальным давлении. Минимальное допустимое давление (абсолютное) для угольного парового котла ДКВр-6,5-23-370 С ТЛЗМ-2-2,7/3,0 равно 0,7 МПа (7 кгс/см²). При более низком давлении значительно возрастает влажность вырабатываемого котлами пара, а при сжигании сернистых топлив (Sпр > 0,2%) наблюдается низкотемпературная коррозия. С уменьшением рабочего давления КПД котлоагрегата не уменьшается, что подтверждено сравнительными тепловыми расчетами котлов на номинальном и пониженном давлениях. Элементы котлов рассчитаны на рабочее давление 1,4 МПа (14 кгс/см²), безопасность их работы обеспечивается установленными на котле предохранительными клапанами.

Техническая характеристика котла ДКВР 6,5-23-370 приведена в таблице 1.1.

Таблица 1.1 Техническая характеристика котла КЕ-6,5-14С

Параметр	Значение
Рабочее давление (избыточное), Р., МПа	1,3
Температура питательной воды:
До экономайзера, tпв1, єС	100
За экономайзером, tпв2, єС	135
Температура воздуха, поступающего в топку:
До воздухоподогревателя, tв1, єС	30
За воздухоподогревателем, tв2, єС	165
Паропроизводительность	6,5 т/ч.
Давление	23 кгс/см2
Температура пара	370 єС.
Поверхность нагрева конвективного пучка	151 м2.
Поверхность нагрева пароперегревателя	10,6 м2.
Тип топочного устройства	ТЛЗМ-2,7-3,0
Площадь зеркала горения	5,3 м2.
Габаритные размеры котла (с площадками и лестницами):
- длина	8950 мм;
- ширина	3855 мм;
- высота	7660 мм.
Масса котла	14513 кг.



2. Расчет топлива

Вид топлива: бурый уголь, месторождение - Ангренский, марка - Б.

Характеристика топлива:

S^P = 1,3%

С^? = 39,8%

W^P = 34,5%

N^P = 0,2%

А^P = 13,1%

H^P = 2,0%

O^P = 9,1%

Низшая теплота сгоранияQ_н^р = 13827 кДж/кг .

2.1 Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

Теоретическое количество сухого воздуха, необходимого для полного сгорания топлива V^o_B, мі/кг, определяется по формуле:

V^o_B = 0,0889 (С^P + 0.375 S^Po+k) + 0.265 H^P - 0.0333 O^P), (2.1)

V^o_B = 0.0889 ( 39,8 + 0.375·1,3) + 0,265· 2,0 - 0,0333·9,1 = 3,6 мі/кг.

Объем трехатомных газов, V^o_RO2 , м³/кг, определяется по формуле:

V^o_RO2 = 0,0186 (C^P + 0,375 · S^р) , (2.2)

V^o_RO2 = 0.0186 ( 39,8 + 0.375 1,3) = 0,75 мі/кг

Объем азота в продуктах сгорания: V^o_N2 , м³/кг, определяется по формуле:

V^o_N2 = 0, 79 · V°_B + 0,008 N^P, (2.3)

V^o_N2= 0.79 3,6 + 0.008 ·0,2 = 2,84 мі/кг

Объем водяных паров: V^o_H2O , м³/кг, определяется по формуле:

V^o_H2O = 0,111 · H^P + 0, 0124 W^P + 0, 0161 V^o_B, (2.4)

V^o_H2O = 0.111 2,0 + 0.0124 · 34,5 + 0.0161 · 3,6 = 0,70 мі/кг

Полный объем газов: V^o_Г, м³/кг, определяется по формуле:

V^o_Г = V^o_RO2 +V_N2+ V^o_H2O, (2.5)

V^o_Г = 0,75 + 3,01 + 0,71 = 5,05 мі/кг

2.2 Определение количества продуктов сгорания

Результаты расчета приведены в таблице 2.2.

Таблица 2.2 Объемы продуктов сгорания в поверхностях нагрева

Наим. показателя	размерность	топка	КП	ВЭК
Коэф. расхода воздуха	-	1,15	1,2	1,4
Средний коэф. расхода воздуха	-	1,15	1,175	1,35
Действительный объем водяных паров	м3/кг	0,708	0,710	0,720
Действительный объем азота	м3/кг	6,468	6,781	7,104
Действительный объем газов	м3/кг	3,972	4,037	4,497
Объемные доли трехатомных газов	-	0,188	0,185	0,166
Объемные доли водяных паров	-	0,178	0,175	0,160
Суммарная объемная доля излучающих газов	-	0,366	0,360	0,326
Доля золы топлива, уносимая с продуктами сгорания	-	0,95
Концентрация частиц золы	кг/кг	0.00104	0.0010061	0.00087

2.3 Определение энтальпии продуктов сгорания

Этот расчет выполняется согласно рекомендации [1,стр.40].

Расчет энтальпий продуктов сгорания приведен в таблице 2.3

Таблица 2.3. Энтальпия продуктов сгорания

Поверхность нагрева	Температура после поверхности нагрева С0	Iв0 ,кДж/м3	Iг0 ,кДж/м3	Iизб. кДж/м3	I, кДж/м3
Верх топочной камеры, фестон? ?т =1.3	2000 1900 1800 1700 1600 1500 1400 1300 1200 1100 1000 900	11066,4 10461,6 9856,8 9266,4 8679,6 8089,2 7498,8 6908,4 6336 5760 5184 4626	14844.87 14021.26 13192.05 12374.95 11562.74 10754.19 9959.89 9159.94 8374.94 7603.14 6838.07 6079,53	1659.96 1569.24 1478.52 1389.96 1301.94 1213.38 1124.82 1036.26 950.4 864 777.6 693.9	16519.50 15809.21 14684.35 13776.55 12875.32 11978.55 11093.39 10203.94 9331.91 8474.2 7621.48 6777.75
Конвективные Пучки к = 1.35	1000 900 800 700 600 500	5184 4626 4013 3535 2995 2469	6838.07 6079.53 5332.39 4591.36 3887.54 3198.34	777.6 693.9 613.98 530.28 449.28 370.44	7621.48 6777.75 5950.09 5125.34 4339.68 3571.01
Пароперегреватель	700 600 500 400 300 200	3535 2995 2469 1954,8 1454 961	4591.36 3887.54 3198.34 2519,02 1861,67 1223,99	530.28 449.28 370.44 293,22 218,16 144,18	5125.34 4339.68 3571.01 2814,36 2080,72 1368,11
Водяной Экономайзер	400 300 200	1954,8 1454 961	2519,02 1861,67 1223,99	293,22 218,16 144,18	2814,36 2080,72 1368,11
Воздухоподогреватель	200 100	961 478	1223,99 729,4	218,16 71,82	1368,11 801,75

3. Расчет теплового баланса котла

Располагаемое тепло на 1 кг твердого топлива определяется соответственно по формуле:

(3.1)

= 13827 кДж/кг.

Потеря тепла с уходящими газами, ,%, определяется по формуле:

, (3.2)

.

, (3.3)

Потеря от механической неполноты сгорания, ,%, . При сжигании газообразного и жидкого топлив = 0. Значение при слоевом сжигании твердых топлив принимается по таблице 1.6. [2]

= 6 %,

Потеря тепла от химической неполноты сгорания %. При слоевом и камерном сжигании твердых топлив определяется по таблице 1.6. [2]

=0,7%,

Потеря тепла от наружного охлаждения ,%, для стационарных теплогенераторов определяется по табл.2.2 [2]

=2,3%,

Потери с физическим теплом шлака определяется по формуле:

, (3.3)

Коэффициент полезного действия котла (брутто), %, определяется по формуле:

(3.4)

Коэффициент сохранения тепла, определяется по формуле:

,(3.5)

Тепло, полезно отданное в котле, определяется в общем случае из выражения:

(3.6)

кВт.

Расход топлива, подаваемого в топку, определяется по формуле:

(3.7)

кг/с.

Для подсчета суммарных объемов продуктов сгорания, воздуха и теплоты, отданной газами в поверхностях нагрева, вводится расчетный расход топлива, вычисляемый с учетом механической неполноты сгорания q₄ по формуле:

, (3.8)

кг/с



4. Тепловой расчет топки

Температура газов на выходе из топки.

, (4.1)

= 950 ⁰С.

Определение адиабатической температуры горения .

Предварительно определяется полезное тепловыделение в топке для котлов низкого давления по формуле:

, (4.2)

где - теплота, вносимая в топку воздухом, кДж/кг, рассчитывается по формуле:

,(4.3)

кДж/кг,

кДж/кг.

По известному значению находят .

В итоге адиабатическая температура горения определится

, (4.4)

Определение средней суммарной теплоемкости продуктов сгорания 1 кг топлива производится по формуле:

(4.5)

кДж / (кг⁰С).

Определение ограждающей поверхности стен топочной камеры . Определяется по чертежу.

=54м².

Определение параметра М.

Параметр М определяется в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки.

При слоевом сжигании всех видов топлив, определяется по формуле:

М = 0,59 - 0,5 , (4.6)

М = 0,59-0,5*0,14=0,52.

Примечания:

для слоевых топок при сжигании топлива в тонком слое (топки с пневмомеханическими забрасывателями) принимают х_т=0;

Определение среднего коэффициента тепловой эффективности

экранов . Определяется по формуле:

(4.7)

.

Определение степени черноты топки a_т.

Степень черноты экранированных слоевых топок определяется по формуле:

, (4.8)

где - соотношение между площадью зеркала горения и полной поверхностью стен топки

,

, (4.9)

.

Входящая в формулу (3.6) эффективная степень черноты факела а_ф определяется по формуле:

,(4.10)

где k - коэффициент ослабления лучей топочной средой рассчитывается по формуле:

+µ_зл + _{1 2}, (4.11)

4,5*0,3663+0,08*0,95+0,5=2,244.

Коэффициент ослабления лучей для трехатомных газов определяется по номограмме:

(4.12)

Суммарная объемная доля трехатомных газов для топок, работающих без наддува, определяется по формуле:

P_n = P^. r_п = 0,1 ^. r_{п ,} (4.13)

P_n = 0,1*0,201=0,02 .

Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами определяется по формуле:

,(4.14)

.

Эффективная толщина излучающего слоя в топке вычисляется по формуле:

S=3,6,(4.15)

S=3,6.

Степень черноты экранированных камерных топок определяется по формуле:

,(4.16)

.



5. Поверочный тепловой расчет конвективных поверхностей котла

Основными уравнениями при расчете конвективного теплообмена являются:

уравнение теплопередачи

Q_т=kHДt_ср, кВт; (5.1)

Уравнение теплового баланса рассчитываем по формуле:

, (5.2)

кВт.

Площадь поверхности нагрева, расположенная в рассчитываемом газоходе, определяется по формуле:

Н = р dln , (5.3)

Н = 3,14*51*2,5=400 .

Температура загрязненной стенки t₃, ^оС, рассчитывается по выражению:

t₃ = t_H + Дt, (5.4)

t₃ = 135+60=195 ^оС.

Коэффициент теплопередачи от газов к нагреваемой среде, подсчитывается из выражения

k=шб₁, (5.5)

где - суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева определяется по формуле:

, (5.6)

Вт/(м^2оС),

k=0,65*193,54=35,53.

Расчет считается завершенным при выполнении равенства

Q_т =Q_б или = ,(5.7)

= ,

Q_т = Q_б = 3022 = 2817,5.



6. Расчёт конвективного пароперегревателя

Для двух выбранных температур продуктов сгорания определить теплоту, отданную продуктами сгорания:

(6.1)

……

Определить температурный напор. При последовательно-смешанном токе температурный напор определяется выражением:

(6.2)

где - температурный напор при противотоке;

- коэффициент пересчёта для противоточной схемы к последовательно-смешанному току.

Подсчитывается средняя скорость продуктов сгорания в газоходе пароперегревателя: котел пароперегреватель энтальпия

(6.3)

Вычислим расчётную скорость пара в змеевиках пароперегревателя:

, (6.4)

Подсчитать коэффициент теплоотдачи от стенки к пару:

(6.5)

где - коэфициент теплоотдачи, а - поправочный коэфициент.

Вычислить температуру стенки труб пароперегревателя, принимаемой равной при сжигании твёрдого и жидкого топлива температуре наружного слоя золовых отложений на трубах:

, (6.6)

=

Определить коэффициент теплоотдачи излучением для запыленного потока (при сжигании твёрдого топлива):

где - коэффициент теплоотдачи хуезлучением, - степень черноты продуктов сгорания.

=6,5

Подсчитать коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к стенке труб пароперегревателя:

где - коэффициент использования; - коэффициент теплопередачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева.

Определить коэффициент теплоотдачи. Для шахматных и коридорных пучков труб при сжигании газа и мазута, а также коридорных пучков при сжигании твёрдого топлива:

где - коэффициент тепловой эффективности.

Вычислить количество теплоты, воспринятое пароперегревателем:



7. Расчет водяного экономайзера

По уравнению теплового баланса определить количество теплоты, которое должны отдать продукты сгорания при принятой температуре уходящих газов:

, (7.1)

кДж/кг.

Приравнивая теплоту, отданную продуктами сгорания, теплоте, воспринятой, водой в водяном экономайзере рассчитывается по формуле:

(7.2)

кДж/кг.

Число параллельно включенных змеевиков в пакете рассчитывается по формуле:

(7.3)

где - массовая скорость воды на входе в экономайзер, должна быть 600-800кг/(*с)

шт.

Определим действительную скорость продуктов сгорания в экономайзере по формуле:

, (7.4)

где , площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания определяется по формуле:

=

= 5*0,120=0,6 ,

Коэффициент теплопередачи определяется по формуле:

, (7.5)

где - коэффициент тепловой эффективности, для твердого топлива принимается по таблице 6.1[1], - коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к стенке труб, определяется по формуле (5.6)

10*1,05=10,5 Вт/(.

Определим площадь поверхности нагрева водяного экономайзера определим по формуле:

(7.6)

=233,19 .

Для чугунного экономайзера определить общее число труб и число рядов по формуле:

, (7.7)

= 79 шт.

, (7.8)

n = 79/10= 7-8 шт.

Определим навязку теплового баланса определяем по формуле:

(7.9)

кДж/кг.



8. Расчет воздухоподогревателя

Тепловосприятие воздухоподогревателя определяют по формуле:

,(8.1)

где - отношение количества воздуха за воздухоподогревателем к теоретически необходимому находим по формуле:

, (8.2)

.

= 633,42 кДж/кг.

Определим энтальпию продуктов сгорания после воздухоподогревателя по формуле:

, (8.3)

=730,64 кДж/.

Скорость продуктов сгорания в воздухоподогревателе определяется по формуле:

, (8.4)

Скорость воздуха в воздухоподогревателе определяется по формуле:

, (8.5)

Вычислим среднюю температуру воздуха по формуле:

(8.6)

°С.

Определим суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева по формуле:

, (8.7)

где - коэффициент теплоотдачи излучением, для трубчатых воздухоподогревателей первой ступени (по ходу воздуха) принимается - коэффициент использования, при сжигании АШ, фрезерного торфа, мазута и древесного топлива принимается равным 0,8, а для всех остальных топлив- равным 0,85.

Вт/(.

Коэффициент теплоотдачи от стенки поверхности нагрева к воздуху определяется по формуле:

,(8.8)

Вт/(.

Определим коэффициент теплопередачи по формуле:

, (8.9)

Вт/(м^2оС).

Площадь поверхности нагрева воздухоподогревателя находим по формуле:

, (8.10)

м².

Теплота , воспринятая воздухом определяется по формуле:

, (8.11)

кДж/кг.

По значению определяется энтальпия горячего воздуха после воздухоподогревателя по формуле:

, (8.12)

=727.6 кДж/кг.

По величине из таблицы 2.3.определяется температура горячего воздуха после воздухоподогревателя . Если эта температура отличается от принятой при составлении уравнения теплового баланса не более чем на

40 то расчет считается оконченным.

Список использованной литературы

1.Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование. Л.: Энергоатомиздат. 1989. - 280 с.

2. Термодинамические свойства воды и водяного пара таблица

Вукалович М.П.

3.Теоретические основы теплотехники: Учебник для энергетических и энергостроительных техникумов. - М.: Энергия 1978. - 360с.

Размещено на Allbest.ru

...