Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Тольяттинский государственный университет»

КУРСОВАЯ РАБОТА (КУРСОВОЙ ПРОЕКТ)

по учебному курсу « Электромагнитные переходные процессы в системах электроснабжения »

Тольятти 2018



ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ

1.Рассчитать сверхпереходные и ударные токи трехфазного КЗ на сборных шинах ВН и НН подстанции, построить график I_П=f(t) для КЗ на шинах ВН. Вид схемы выбирается по варианту D. Ударные коэффициенты взять приближённо из таблицы 7«Усредненные значения ударного коэффициента при коротком замыкании в различных точках электрической системы» текста для учебника.

2.Рассчитать ток трёхфазного короткого замыкания на стороне 0.4 кВ для выбора оборудования. Обмотки НН (10 кВ) трансформаторов Т2 считать источником постоянного напряжения. Достаточно рассмотреть одну из параллельных ветвей.

3.Рассчитать сверхпереходные токи несимметричных КЗ на стороне ВН. Группы соединений трансформаторов взять из методических указаний. Рассчитать ударные токи и коэффициенты тяжести аварии.

Примечания:

Доаварийным режимом короткого замыкания считать холостой ход;

Синхронные двигатели можно не учитывать.

Результаты расчетов свести в сводные таблицы в конце каждого пункта курсовой.

Расчётные параметры схемы

Таблица А. Основные параметры ЛЭП

Генераторы передающей станции количество и мощность, МВт cos	3х100 0,810
Трансформаторы передающей станции количество и мощность, МВА Uк%	3х80 7,0
Линия ВН Uн, кВ наличие грозозащитного троса в Л1 (в Л2 и Л3 - трос есть всегда) х0, Ом./км - длина линии, l, км.	220 есть 0,35 100
Автотрансфораторы количество и мощность, МВА uк%	2х200 6,0

Таблица В. Параметры генераторов передающей станции

1. Тип генератора и наличие АРВ	ГГ/нет
2. Сопротивления, о. е. хd xd' - хd” - xq	1,20 0,8 0,200 0,50
3. Постоянная инерции Тj, c	12

ТаблицаC

Мощность к. з. на зажимах приемной системы, МВА	8000
Момент времени для расчетной кривой t2	0,1
Соотношение длин линий Л1 Соотношение длин линий Л2 Соотношение длин линий Л3	l1=(1/2)*l l2=(1/3)*l l3=(1/4)*l
Точка КЗ в схеме на стороне ВН	К3
Вид обрыва на стороне ВН	L(1)
Cosцприем (для ЭлМехПП)	0,80

Таблица D.Параметры промежуточного подключения

Количество и мощность трансформаторов Т2, МВА	2х60
2. Напряжения, % Uвн Uвс Uсн	11,0 5,0 4,5
3. Нагрузка на шинах 35 кВ, МВА	21
Протяженность линии 35 кВ, км Воздушные (всего) Кабельные (всего)	75 4
Нагрузка на шинах 10 кВ, МВА а) всего б) в том числе СД Количество и мощность, МВА хd”	4х2 0,23
В) Трансформаторы Т3 10/0,4 мощность, МВА Uк% Рк.з., кВт (каждого) г) кабели 10 кВ длина, м (каждый) х0, Ом/км r0, Ом/км д) кабели 0,4 кВ длина, м (каждый) х0, Ом/км r0, Ом/км	2х2 5,5 50 250 0,08 3,60 35 0,08 2,05
Нагрузка на 0,4 кВ АД мелкие - Р, кВт cos Обобщенная нагрузка - S, кВA	1200 0,85 2000

Расчетная схема



СОДЕРЖАНИЕ

• Введение
• 1. Расчет сверхпереходных и ударных токов трехфазного КЗ на сборных шинах ВН и НН подстанции
• 1.1 Составление схемы замещения и расчет ее параметров
• 1.2 Расчет тока трехфазного короткого замыкания на ступени ВН
• 1.3 Расчет ударного тока короткого замыкания
• 1.4 Расчет тока трехфазного КЗ на ступени НН
• 2. Расчет тока трехфазного КЗ на ступени 0,4 кВ
• 3. Расчет несимметричного короткого замыкания
• 3.1 Построение схем различных последовательностей
• 3.2 Правило эквивалентности прямой последовательности
• 3.3 Расчет практическим методом установившегося режима однофазного короткого замыкания
• 3.4 Расчет коэффициентов тяжести аварий
• Заключение
• Список используемых источников


Введение

Короткие замыкания являются одним из видов аварийных режимов, возникающих в системах электроснабжения. Их возникновение способно приводить к резким возрастаниям токов в токоведущих частях, снижению напряжения и разрывам в схемах СЭС вследствие перегрева проводников.

При этом зачастую могут наблюдаться проявления таких явлений, как перегрев токоведущих частей, механические повреждения, возникновение помех в линиях связи, перерывы в электроснабжении потребителей, нарушения технологических режимов работы предприятий и как следствие - выпуск бракованной продукции.

«Причинами КЗ могут являться - старение изоляции, её повреждения, ошибки оперативного персонала, а также перенапряжения в схемах. Снижение числа коротких замыканий, их тяжести и продолжительности - важнейшая задача в обеспечении надежности электроснабжения потребителей»[1]. ток замыкание однофазный

Одной из важнейших задач, встающих перед инженером при проектировании схем электроснабжения, является необходимость производства расчетов токов короткого замыкания в характерных точках схемы. После определения токов КЗ и их характеристик становится возможным переход к следующему шагу задачи проектирования СЭС, а именно - выбор и расчет схем защит и релейной автоматики.

В данной курсовой работе будет проведен расчет сверхпереходных и ударных токов КЗ трехфазных на шинах ВН и НН, а также на стороне 0,4 кВ. Кроме того, будут рассмотрены несимметричные короткие замыкания на стороне ВН и рассчитаны коэффициенты тяжести аварий для соответствующих видов НКЗ. Это позволит закрепить ранее полученные теоретические знания о системах электроснабжения и методике расчета коротких замыканий. Получить практические навыки по расчету различных видов коротких замыканий: трехфазных, несимметричных КЗ и др.

1. Расчет сверхпереходных и ударных токов трехфазного КЗ на сборных шинах ВН и НН подстанции

1.1 Составлениесхемызамещения и расчетеепараметров

Для составления схемы замещения на основе заданной схемы СЭС необходимо заменить все элементы схемы своими сверхпереходными параметрами. С этой целью будем использовать стандартные типовые формулы для соответствующих элементов цепи. При проведении расчетов базисную мощность S_б примем равной 1000 МВА.

х_г =

х_т1=

х_Л1=

х_Л2=

х_Л3=

х_Т2=

х_С =

U_В=

U_C=

U_Н=

х_ТВ =

х_ТС=

х_ТН =

х_СД =

Приведем эквивалентную схему замещения исходной СЭС на рис. 1 с расчетными параметрами для её дальнейшего упрощения.

Рис. 1. Эквивалентная схема замещения

Эквивалентную схему замещения, полученную в результате проведенных преобразований необходимо привести к более удобному виду. Для этого необходимо выполнить преобразование в схеме всех параллельных ветвей в эквивалентные им и найти параметры новых ветвей.

Полученная в результате проведенных преобразований параллельных ветвей схема приведена на рис. 2.

Рис. 2. Расчетная схема замещения

Теперь, необходимо выполнить преобразование последовательно соединенных элементов на схеме в эквивалентные им сопротивления.

В результате проведенных преобразований по последовательным сопротивлениям получим схему, представленную на рис. 3.

Рис. 3. Полученная схема замещения

Как видим, на последней схеме (рис. 3) имеется пассивная звезда, которую на следующем этапе необходимо преобразовать в треугольник сопротивлений,не учитывая сопротивление между генератором и двигателем, и затем сложить получившиеся последовательные сопротивления.

Приведем итоговую получившуюся схему замещения, которая представлена на рис. 4.

Рис. 4. Преобразованная схема замещения в виде трехлучевой звезды

Таким образом, в результате выполнения серии последовательных преобразований была получена схема замещения исходной СЭС в виде трехлучевой звезды.

1.2 Расчеттокатрехфазного короткого замыкания на ступени ВН

Для расчета сверхпереходного тока от питающих элементов СЭС будем использовать закон Ома:

Для источников питания Е''_G, Е''_C и Е''_СDвозьмем значения из Приложения 1: Е''_G = 1,0 (Х.Х.); Е''_C = 1,0; Е''_СD = 1,1.

Теперь можем перейти к определению полного тока в точке КЗ:



Тогда, значения базисного и полного тока в точке КЗ в именованных единицах будут равны:

I_б=; I''_{К, кА}= I''_КI_б= 4.542.624

Для определения периодической слагающей тока КЗ во времени:

1. Ток со стороны системы остается постояннымI_С=const=3.636, поскольку он не имеет зависимости от момента времени переходного процесса.

2. Подпитка тока КЗ со стороны СДмала (менее 5 процентов суммы токов остальных ветвей), поэтому ею будем пренебрегать.

3. Ток от генераторов передающей станции необходимо определитьиспользуя метод расчетных кривых.

Приопределении зависимости тока КЗ от генераторовПС от времени будем использовать метод расчетных кривых [1-3]. Данный методзаключается в том, чтобы определить по графикам расчётных кривых (необходимо использование графиков для конкретного типа генератора) периодическую составляющую тока КЗ в заданные моменты времени при конкретных значений Х_РАСЧ, определяемого по формуле:

X_РАСЧ=

Используя расчетные кривые[1,2] построенные для гидрогенератора без автоматического регулирования возбуждения (АРВ) необходимонайти токи с пересчетом на “старый базис”.

t=0 I_г0''=2,78*( 3_*Р_H/(Sб*cosц_н))=2,78_*3_*100/(0,81_*1000)=1.03

t=0,1 I_г0,1''=2,6*(3_*Р_H/(Sб*cosц_н))=2,6_*3_*100/(0,81_*1000)=0.963

t=0,2 I_г0,2''=2,5*(3_*Р_H/(Sб*cosц_н))=2,5_*3_*100/(0,81_*1000)=0.926

t= I_г?''=2,7*( 3_*Р_H/(Sб*cosц_н))=2,7_*3_*100/(0,81_*1000)=1

Определим полный ток в точке КЗ:

I_K0''= I_г0''+I_C''=1.03+3.636=4.666;

I_K0,1''= I_г0,1''+I_C''=4.599;

I_K0,2''= I_г0,2''+I_C''=4.562;

I_K?''= I_г?''+I_C''=4.636.

Теперь можем определить полный ток в именованных единицах:

I_K0''=4.666_*2.624=12.245 кА;

I_K0,1''=4.599_*2.624=12.07 кА;

I_K0,2''=4.562_*2.624=11.973 кА;

I_K?''=4.636_*2.624=12.167 кА.

Проведя расчет токов, построим график I_П=f(t) для КЗ на шинах ВН, используя полученные значения (рис. 5).

Рис. 5. Зависимость тока КЗ от передающей станции от времени



1.3 Расчет ударного тока короткого замыкания

С целью введения в схему СЭС необходимых активных сопротивлений найдем из таблиц [1-2] средние отношения (Х/R)_СРиспользуя которые сможем определитьR.

В результате преобразований получим эквивалентную активную схему замещения СЭС для нахождения ударного тока КЗ на рис. 6.

Рис. 6. Активная схема замещения СЭС для нахождения ударного тока КЗ

Впоследствии, необходимо будет выполнить преобразование полученной в результате проведенных упрощений схему (рис.6) аналогично эквивалентной схеме замещения, состоящей из реактивных сопротивлений.

Итоговая схема замещения для нахождения ударного тока представлена на рис. 7.

Рис. 7. Схема замещения СЭС для нахождения ударного тока

По графику К_У [1-2] для соотношений Х/Rнайдем ударный коэффициент для элементов системы:

Для генератора:

Для системы:

Для синхронного двигателя:

Используя рассчитанные ударные коэффициенты, значения токов от питающих элементов системы можем определить ударный ток от этих элементов:

Таким образом, полный ударный ток в точке КЗ определяется по формуле:

Теперь можем определить ударный ток в именованных единицах:

i_{y. кА}=i_Y*2.624=31.63 кА.

1.4 РасчеттокатрехфазногоКЗ на ступени НН

Для получения расчетной схемы при определении тока трехфазного КЗ на ступени НН (10 кВ) следует применить эквивалентную схему замещения, параметры которой были найдены на стороне ВН. Переопределенные сопротивления следует обозначить двумя штрихами, для возможности отличить их от найденных ранее.

Далее, необходимо выполнить преобразование пассивной «звезды» в «треугольник» (рис. 8, б).

а) б)

Рис. 8. Схемы замещения СЭС для расчёта тока КЗ на стороне НН

Используем закон Ома с целью нахождения значений токов от питающих элементов схемы:

Теперь можем определить полный ток в точке КЗ:

Далее, найдем полный ток в точке КЗ в именованных единицах:

I_б= S_б/*U_{H, НН}=1000/*11=52.486 кА.

I_К[кА]''= I_К''*I_б=42.147 кА.

При нахождении ударного токабудем использовать стандартные формулы, учитывая, что ударные коэффициенты необходимо брать из расчета ступени ВН:

Ш Для синхронного двигателя К_У=1,82

Ш Для генератора К_У=1,74

Ш Для системы К_У=1,91

Полный ударный ток находится по формуле:

В именованных единицах:

i_{y [kA]}= i_y*I_б=2.113*52.486 =110.908 кА.

Таблица 1.

Сводная таблица результатов расчета

Шины	Сверхпереходные токи	Ударные токи
	Генер.	Сист.	Синхр. Дв.	Полный ток	В им. ед., кА	Генер.	Сист.	Синхр. Дв.	Полный ток	В им. ед., кА
ВН	0,88	3,636	0,025	4,542	11,918	2,166	9,822	0,064	12,052	31,63
НН	0,218	0,557	0,029	0,803	42,147	0,535	1,504	0,074	2,113	110,908



2. Расчет тока трехфазного КЗ на ступени 0,4 кВ

Прежде, чем перейти к расчету параметров схемы замещения на стороне 0,4 кВнеобходимоотметить, что в СЭС расположены две параллельные ветви, а подпитка места КЗ идет с двух сторон:

Ш со стороны шин 10 кВ

Ш со стороны асинхронного двигателя и нагрузки.

Параметры Е''_ВН и х_ВН определяется свертыванием схемы замещения рассчитанной на стороне НН (10 кВ).

Рис. 9. Схемы замещения СЭС для расчёта тока КЗ на ступени 0,4 кВ

=1.249

Учитывая тот факт, что точка КЗ располагается на ступени ниже 1000 В, то все расчёты будем вести в именованных единицах (U_б =0,4 кВ) и параметры рассчитываются по соответствующим типовым формулам.

Перейдем к определению суммарного сопротивления со стороны питающей системы:

х_ВН = х_ВН * U²_б / S_б = 1.249? 0,4²/1000= 1.999•10^-4 Ом

Теперь можем перейти к определению сопротивления кабельных линий:

х_КЛ1 = 1/2* х₀ * l_1*U²_б / U²_Н = 0,08•0,25•0.4²/(11²_*2) = 1.322•10^-5 Ом

r_КЛ1 = 1/2*r₀ * l₁ * U²_б / U²_Н = 3.6•0,25•0,4²/(11² _*2)= 0.6•10^-3 Ом

х_КЛ2 = х₀ * l_{2 *}U²_б / (U²_{Н *}2)= 0.08•0,035•0,4²/(0,4²_*2)= 0,001 Ом

r_КЛ2 = r₀ * l_{2 *}U²_б / (U²_Н*2)= 2,05•0,035•0,4²/(0,4²_*2) = 0.03588 Ом

Далее перейдем к рассчетам сопротивления трансформатора:

z_ТЗ = 1/2* [(u_КЗ/100)*(U_б²/S_н)] = 1/2 [(5.5/100)*(0,4²/2)] =2.2•10^-3 Ом

r_ТЗ = 1/2(ДP_КЗ*U_б²/S_н²) = 1/2(0.05*0,4²/2²) = 1*10 ^-3 Ом

х_ТЗ= =19.6*10^-4 Ом

Сопротивления автоматов, трансформаторов тока и контакторов зависят от класса напряжения:

х_А = 0,45*10^-4 Ом , r_А = 0,6*10^-4 Ом - сопротивление автоматов;

r_ТТ = 2*10^-4 Ом, x_ТТ = 3,5*10^-4 Ом - сопротивления трансформаторов тока;

r_К = 150*10^-4 Ом - сопротивление контакторов.

На следующем этапе получим суммарные сопротивления схемы:

х_сум=х_ВН+х_КЛ1+х_КЛ2+х_А+х_ТТ+х_Т3=0.004Ом

r_сум =r_КЛ1+r_КЛ2 + r_А + r_ТТ + r_Т3 +r_К=0.088Ом

z_сум= = 0.088 Ом

Ток подпитки КЗ со стороны системы:

I_Ксис = U_б/(* z_сум) = 0,4/(?0.088) = 2.621 кА

Найдем ток от асинхронных двигателей:

,

где , - взяты из таблицы средних значений

кА

Определим ток от нагрузки:

,

где , - взяты из таблицы средних значений [1,2]

кА

Тогда общий ток в точке КЗ:

I_ксум= I_Ксис + I''_АД + I''_н =2.621+9.17+7.011=18.802кА

Для отношения Х_сум / r_сум = 0.045 - ударный коэффициент k_усис = 1.

Теперь можем рассчитать ударный ток от элементов схемы:

i_Усис= К_Усис** I_Ксис =1**2.621=3.707 кА

i_УАД=К_У**I''_АД=1.3**9.17=16.859кА

i_УН=К_У**I''_н=1**7.011=9.915кА

Суммарный ударный ток в точке КЗ:

i_yсум = i_Усис + i_УАД + i_УН = 30.481kA

Таблица 2.

Сводная таблица результатов расчета

Шины	Сверхпереходные токи	Ударные токи
	Нагруз.	Сист.	Асинхр. Дв.	В им. ед., кА	Нагруз.	Сист.	Асинхр. Дв.	В им. ед., кА
0,4 кВ	7.011	2.621	9.17	18.802	9.915	3.707	16.859	30.481



3. Расчет несимметричного короткого замыкания

3.1 Построение схем различныхпоследовательностей

Схема прямой последовательности (рис.10) соответствует схеме для расчета трехфазного КЗ в этой точке на стороне ВН (U_н = 220 кВ).

а) б)

Рис. 10. Схемы замещения прямой последовательности для расчёта тока НКЗ

Для дальнейшего расчета полученную схему (рис.10,а) необходимо преобразовать к виду (рис.10, б):

Схема обратной последовательности соответствует схеме (свернутой) прямой последовательности в которой отсутствуют все источники ЭДС.

а) б)

Рис. 11. Схемы замещения обратной последовательности для расчёта тока НКЗ

Х_2У=Х” _1У=0.22

Составление схемы нулевой последовательности будем вести учитывая способ соединения фаз образующих ее элементов. Двухобмоточный трансформатор должен включаться в схему с учетом конструктивных особенностеймагнитопровода и группы соединения обмоток (в нашем случае - полностью всеми обмотками). Включение в схему автотрансформатора и трехобмоточного трансформатораследует производитьтакже как и для случаядвухобмоточного, но при этом одна из его обмоток всегда заземлена (в нашем случае - необходимо вхождение только обмотки высокого и низкого напряжения). Конструктивными особенностями определяются и параметры линии (этиособенности задаются изменением коэффициента d). В нашем случаедвухцепная линия с грозозащитным тросом имеет d₂= 4,7, а без него - d₁=5,5. Из-за способа соединения обмоток в схеме отсутствуют x_Г, x_СД, и x_ТС.



а) б)

Рис.12. Схемы замещения нулевой последовательности для расчёта тока НКЗ

Далее необходимо определить сопротивления нулевой последовательности:

Х_Л1(0)= d₂*Х_Л1=4.7*0.3616=1.699,

Х_Л2(0)= d₂*Х_Л2=4,7*0.241=1.133,

Х_Л3(0)= d₂*Х_Л3=4,7*0.1808=0.85,

Х_Т2=0.3, Х_Т1=0,875; Х_ТВ=0.958, Х_ТН=0.875, Х_С=0,125



Рис.13. Преобразование схемы замещения нулевой последовательности для расчёта тока НКЗ

Приведем результаты расчета:

3.2 Правило эквивалентностипрямойпоследовательности

Учитывая произведенные определения суммарных сопротивлений схем прямой, обратной и нулевой последовательностей необходимо перейти к расчету тока несимметричного КЗ.

Если не учитывать дугу в точке КЗ (металлическое КЗ), то согласно правилу эквивалентности прямой последовательноститок прямой последовательности (для особой фазы А) имеет вид:

, (3)



где добавочные сопротивления (шунта) зависят от вида НКЗ):

Ш для однофазного КЗ: ?X⁽¹⁾=?X¹⁾=X_У2+X_У0=0.22+0.362=0.582;

Ш для двухфазного КЗ: ?X⁽²⁾=?X⁽²⁾=X _У2=0.22;

Ш для двухфазного КЗ на землю: .

Фазный ток в точке КЗ аварийной фазы принято находить путем умножения тока особой фазы А на фазный коэффициент m⁽ⁿ⁾ [1,2].

, (4)

где фазный коэффициент определяют:

Ш для однофазного КЗ: m⁽¹⁾=3

Ш для двухфазного КЗ: m⁽²⁾=

Ш для двухфазного КЗ на землю:

3.3 Расчетпрактическим методом установившегосярежима однофазного короткого замыкания

Ток прямой последовательности для особой фазы А однофазного замыкания в первоначальный момент времени возникновения КЗ найдем по формуле:

Фазный ток сверхпереходного режима:



В именованных единицах:

Учитывая тот факт, что методика расчета несимметричных КЗ в установившемся режиме аналогична сверхпереходному, с той лишь разницей, что все элементы схемы должны быть замещены своими синхронными параметрами.

Таким образом, схема прямой последовательности должна быть определена на основании эквивалентной схемы замещения (с целью упрощения расчетов будем пренебрегать влиянием АРВ). Параметры схемы рассчитываются по стандартным формулам [1,2] для соответствующего элемента цепи. Параметры синхронных машин замещаются своими синхронными параметрами:

х_г? =

Когда определены все параметры эквивалентной схемы замещения нужнопривести ее к виду более удобную для последующих расчетов:

а) б)

Рис. 14. Схемы прямой последовательности установившегося режима НКЗ

При дальнейшем расчете этой схемыследует преобразовать ее к виду:



Поскольку, при составлении схем обратной и нулевой последовательностей, её элементы не находятся в зависимости от момента времени переходного процесса, то для них справедливы равенства:

Х_У2 =Х”_У1=0.22

Х_У0= 0,362

В этом случае сопротивление шунта остаётся таким же:

?X⁽¹⁾=?X⁽¹⁾=X_У2+X_У0=0.22+0.362=0.582

Поэтому для особой фазы А ток прямой последовательности

Определим фазный ток:

Таким образом, в именованных единицах:

Теперь можем определить ударный ток в точке КЗ (приближенная оценка k_у = 1.91)

i_у = k_уI⁽¹⁾ _кA = 1.91••9.4 = 25.391 кA

3.4 Расчеткоэффициентовтяжестиаварий

С целью выявления наиболее опасного видаКЗ следует перейти к определению коэффициентов тяжести аварий, которые рассчитываются по формуле (для случая сверхпереходного режима):



(5)

После подстановки в это выражение найденные ранее значения имеем для первоначального момента возникновения НКЗ:

Для однофазного КЗ:

Для двухфазного КЗ:

Для двухфазного К.З. на землю:

Таблица 3.

Сводная таблица результатов расчета

Вид НКЗ	Сверхпереходной ток	Ударный ток, кА	Коэфф. тяжести
	сверхперех.	фазн. сверхперех.	сверхперех. в им. ед., кА
одноф. КЗ	1.194	3.582	9.4	25.391	0.823
двухф. КЗ	2.237	3.937	10.332	27.908	0.866
двухф. КЗ на землю	2.801	4.243	11.135	30.077	0.934



Заключение

В данной курсовой работе был произведен расчет сверхпереходных и ударных токов КЗ трехфазных на шинах ВН и НН, а также на стороне 0,4 кВ. Кроме того, были рассмотрены несимметричные короткие замыкания на стороне ВН и рассчитаны коэффициенты тяжести аварий для соответствующих видов НКЗ.

Результаты расчетов были оформлены в виде сводных таблиц по каждому из разделов. Как следует из полученных в результате расчетов данных, самым опасным НКЗ является двухфазное замыкание на землю, но ввиду того, что коэффициент тяжести для данного КЗ меньше единицы, то наиболее опасным осталось трехфазное КЗ. Следовательно именно его ударный ток остаётся для выбора оборудования СЭС на стороне ВН.

Выполнение данной курсовой работы позволило закрепить ранее полученные теоретические знания о системах электроснабжения и методике расчета различных видов симметричных и несимметричных коротких замыканий. Были получены практические навыки по расчету различных видов коротких замыканий: трехфазных, несимметричных КЗ и др.



Список используемых источников

1. Сенько В.В. Электромагнитные переходные процессы в системах электроснабжения. Методические указания к курсовой работе. - Тольятти: ТГУ. - 40 с.

2. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. - М: Энергия, 1970, - 520 с.

3. Ульянов С.А. Сборник задач по электромагнитным переходным процессам в электрических системах. - М: Энергия, 1968, - 495 с.

4. Воробьев Г.В., Тепикина Г.М., Титова М.В., Володина Т.В., Пьянова Л.А., Феопентова Н.В. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. Методические указания к курсовому проектированию. - Тольятти, 1983. - 75 с.

Размещено на Allbest.ru

...