Современные теоретические исследования гидродинамики двухфазных потоков

Размещено на http://www.allbest.ru/

Санкт-Петербургский государственный национальный исследовательский университет информационных технологий, механики и оптики

Институт холода и биотехнологий

Кафедра процессов и аппаратов пищевых производств

РЕФЕРАТ

на тему: «Обзор научных статей по современным теоретическим исследованиям гидродинамики двухфазных потоков»

Выполнила магистрант:

Николаева О. В.

и5254 гр.

Проверил: Новоселов А. Г.

Санкт-Петербург - 2015



Обзор литературных данных

Движение газожидкостных потоков в каналах, будь это элементы рабочего объема технологических аппаратов или коммуникации, несмотря на огромное количество научных статей, изучено не достаточно, чтобы получить надежные теоретические зависимости для проведения инженерных расчетов.

Основываясь на определениях «надежных» и «ненадежных» наук, которые дал в своем президентском послании Американской ассоциации за научный прогресс Кеннет Боулдинг, двухфазные газожидкостные потоки в технических приложениях можно отнести к «ненадежным» наукам [24].

Обусловлено такое заявление было целой совокупностью причин, а именно:

- газожидкостные потоки характеризуются бесконечным разнообразием геометрических форм поверхности контакта фаз и режимов течения;

- долго сохраняющимся влиянием гидродинамической предыстории;

- разнообразными формами неравности, например, образование пузырей при фазовом переходе или механическом диспергировании;

- сильное влияние небольших примесей ПАВ и малых изменений в геометрии диспергаторов, например, шероховатости стенок сопел и т.п.

Автор работы [24] достаточно убедительно показывает, что строгой теории течения двухфазных потоков нет, и “…если мы желаем положиться в расчетах на теорию, зная, что многие члены в уравнениях имеют эмпирическую основу, то было бы весьма разумно «подпереть» расчеты на ЭВМ, как можно более широкими экспериментальными результатами”. “Сложности, связанные с точным измерением почти всех характеристик течения, являются одной из основных причин «ненадежности». Без четких и надежных измерений вряд ли можно будет обеспечить солидную базу для развития теории и отсортировать несостоятельные теоретические модели от тех, которые дают реальные представления того, что происходит”.

Тем не менее, изучение законов движения двухфазных газожидкостных потоков велось постоянно, на протяжении последних 30 лет и было опубликовано большое число научных работ, анализ которых показывает, что для количественного описания закономерностей движения неоднородных по структуре потоков использовались подходы, основанные на различных моделях их движения.

Из основных моделей, нашедших наибольшее отражение в литературе, следует выделить следующие:

- модель гомогенного течения;

- модель раздельного течения;

- модель потока дрейфа.

Модель гомогенного течения рассматривает двухфазный поток как псевдооднородную жидкость, к которой применяют классические законы гидродинамики.

Скорость движения и физические свойства такой жидкости определяются по соответствующим данным для составляющих ее фаз на основе расчетных методов. При этом допускается, что сплошная (жидкостная) и дисперсная (газовая) фазы движутся с одинаковой скоростью, равной средней скорости движения смеси wср определяемой из

wсрс = wсмс.

Истинные скорости движения фаз u отличаются от приведенных w, т.к. каждая из фаз занимает лишь определенную долю поперечного сечения канала (трубы), т.е.

uг=;

uж=,

где цг - объемное газосодержание в двухфазной смеси.

Реальная плотность газожидкостной смеси определяется как

ссм = сж(1 - цг) + сгцг.

При рассмотрении закономерностей движения двухфазных потоков в соответствии с моделью гомогенного течения используются уравнения неразрывности потока, баланса количества движения и энергетического баланса применяемого ко всему потоку в целом или к каждой из фаз в отдельности.

Для случая анализа изотермического двухфазного потока обычно применяют уравнение неразрывности потока

и уравнение баланса количества движения

,

где П - смоченный периметр канала, м; фст - касательные напряжения на стенке канала, Па; б - угол наклона канала к горизонту; х - расстояние в направлении движения, м.

В исследованиях гидродинамики одно- и двухфазных потоков обычно требуется найти изменение падения давления по длине канала. Тогда из уравнения (1.16) находят



Модель раздельного течения предполагает, что фазы движутся раздельно, а взаимодействие между ними происходит на поверхности контакта фаз.

При анализе движения изотермического двухфазного потока на основе модели раздельного движения уравнения неразрывности потока и баланса количества движения записываются для каждой фазы и эти четыре уравнения решаются совместно с уравнениями, описывающими закономерности взаимодействия фаз на границе раздела между фазами и со стенками канала. Более полный анализ модели раздельного течения дан в работе [11].

Модель дрейфа является разновидностью модели раздельного течения. Ее отличие заключается в том, что рассматривается только относительное движение фаз. Метод расчета параметров движения двухфазного потока основывается на определении приведенной скорости дрейфа wД

wд.ж = - wд.г.

Модель дрейфа предполагает рассмотрение формы и размеров диспергированной фазы при оценке скоростей движения фаз и она более приемлема при рассмотрении систем жидкость - твердое [11].

Газожидкостные потоки характеризуются сложными количественными изменениями, происходящими с газовой фазой, что обусловлено постоянным дроблением и коалесценцией газовых пузырей, а также деформацией их поверхности.

Поэтому в дальнейших наших рассмотрениях движения двухфазных потоков мы придерживались положений модели гомогенного течения, основываясь на зависимости (1.12-1.14).

Дальнейший анализ экспериментальных работ по гидродинамике двухфазных (газожидкостных) потоков показал, что основными задачами более ранних исследований являлись:

_ предсказание структуры двухфазных потоков в зависимости от расходных параметров фаз. [26; 27; 29];

_ количественная оценка объемного газосодержания и влияние на этот параметр расходных характеристик фаз и физических свойств жидкости [7; 8; 9; 16];

_ количественная оценка размеров дисперсной фазы (диаметр пузыря dп) и влияние на dп расходных характеристик и физических свойств фаз, а так же распределение дисперсной фазы по размерам в объеме канала или рабочем объеме аппарата [3; 7; 14; 15];

_ определение потерь энергии при направленном движении двухфазных потоков в каналах [12];

_ влияние начальных условий диспергирования газовой фазы при входе газожидкостной смеси в канал, а также влияние конструкции диспергатора на [7; 18].

В основном объектами исследований, в вышеупомянутом списке, являлись барботажные колонны с различными конструкциями газораспределителей и с различной геометрией и формой рабочего объема. Кожухотрубный струйно-инжекционный аппарат принципиально отличается от барботажных аппаратов, поэтому в данном обзоре проанализированы исследования, выполненные в КСИА или аппаратах близких по своей конструкции (рис. 1.1). Определяющими критериями литературного и патентного обзора являлись способ диспергирования газовой фазы - струйный, и форма рабочего объема аппарата - вертикальные трубы.

К настоящему времени было проведено большое число экспериментальных исследований, касающихся струйных аппаратов, в которых диспергирование газовой фазы осуществляется свободной струей жидкости.

Эти исследования касались изучения следующих вопросов:

- изучение инжектирующей способности свободных струй [2; 3; 4; 5; 8];

- изучение объемного газосодержания в газожидкостной смеси, образуемой струей в объеме неподвижной жидкости [6];

- изучение объемного газосодержания в вертикальных трубах: с нисходящим потоком [8; 16] и с восходящим потоком [13; 16];

- изучение режимов движения газожидкостной смеси в нисходящих и восходящих потоках [16];

- изучение размеров газовых пузырей и их распределение по объему труб [14; 21];

- изучение начала устойчивой работы КСИА [9; 13];

- изучение гидравлических сопротивлений движению газожидкостного потока в трубах [19; 20].

Анализ вышеупомянутых работ показывает, что наибольший интерес исследователей представляет вопрос уноса газа свободными струями жидкости. Однако, как показывают результаты обобщения известных уравнений по расчету уноса газа свободными струями, между этими уравнениями существуют большие расхождения [23]. Вызвано это несколькими причинами, а именно:

- отсутствуют точные теоретические описания механизма уноса газа свободными струями жидкости;

- в экспериментах по определению Qг использовались сопла различной формы сечения, что неизбежно вызывало изменение профиля локальных скоростей на выходе струи из сопла и, как следствие, изменялся механизм деформации свободной поверхности струи, определяющий величину уноса газа;

- сложность предотвращения частичного возврата унесенного в объем жидкости газа, поэтому, в большинстве случаев, теоретически рассчитанные значения Qг.т отличались значительно от экспериментальных значений Qг.э, которые не учитывали имеющуюся циркуляцию газовой фазы.

По этой причине применение известных теоретических подходов к расчету Qг в КСИА, на данном этапе, неприемлемо и наиболее правильным будет использование эмпирических зависимостей при соблюдении равенства геометрических параметров струи, параметрам ограничивающих выбранное эмпирическое уравнение.

Вторая группа публикаций касалась исследований объемного газосодержания в объеме газожидкостной смеси, образуемой в области входа струи в объем жидкости. Большая часть этих публикаций представляла данные по цг для случая входа свободной струи в бесконечно большой объем жидкости или в тупиковый канал.

Конструкции этих экспериментальных установок подробно рассматривались в работах [13; 17]. Гидродинамическая обстановка, которая возникала при входе струи в, неограниченный стенками, неподвижный объем жидкости отличалась от ситуации возникающей в трубах КСИА, где всегда наблюдается нисходящее движение газожидкостной смеси.

Исследования объемного газосодержания в трубах КСИА были выполнены Ибрагимовым С.Х. [8], Новоселовым А.Г. [17], Лебедевой Т.Я. [13].

Ибрагимов [8] определял объемное газосодержание в трубах КСИА проточного типа методом отсечек, т.е. получал интегральное по объему газожидкостной смеси значение цг для нисходящего и восходящего потока.

Для нисходящего потока была получена зависимость

для восходящего потока

цг = .

Новоселов А.Г. [17] определял локальные значения в нисходящем и восходящем потоках газожидкостной смеси в трубах КСИА проточного типа стереометрическим методом. По локальным значениям были построены эпюры распределения цг по сечению и высоте труб. Путем интегрирования локальных значений были получены уравнения для расчета интегральных значений по объему труб в виде следующих уравнений:

для нисходящего потока

цг.н =

для восходящего потока

цг.в = .

Лебедева Т.Я. [13] также определяла стереометрическим методом цг в нисходящем и восходящем потоках в трубах КСИА с рециркуляцией фаз в рабочем объеме.

В результате обработки экспериментальных данных были получены следующие зависимости для расчета цг:

для нисходящего потока

цг.н = 0,106N

и для восходящего потока

цг.в = 0,062,

где Nc - мощность струи, Вт

Nc =.

В работе японских исследователей [28] определялось газосодержание цг в нисходящем потоке в вертикальных трубах. Газожидкостная смесь также образовывалась вертикальной свободной струей жидкости. Принципиальным отличием аппарата в работе [28] от работ [8; 13; 28] было то, что аппарат в работе [28] состоял из одной опускной трубы и выход газожидкостной смеси осуществлялся в объем жидкости, значительно превышающий объем опускной трубы.

В результате проведения экспериментов была получена зависимость для расчета

цг.н =

Для восходящего потока газожидкостной смеси в канале между опускной трубой и корпусом аппарата было получено уравнение следующего вида [28]

цг.в = 6,72.

В работе [28] диаметр опускных труб составлял 0,02 и 0,026 м, диаметр сопел менялся от 7?10-3м до 13?10-3м. В работе [8] исследовалось движение газожидкостной смеси в трубах, dтр = 0,018; 0,024; 0,032 и 0,036 м, а диаметр сопел варьировались d0= 0,003ч0,009 м. Как видно параметры исследованных сопел и труб в этих работах были одинаковыми и полученные данные могут быть использованы для сравнительных анализов в дальнейшем.

К этим работам может быть добавлено исследование, выполненное в работе [2], в котором изучались вопросы увеличения инжектирующей способности струй. В этой работе не определялось значение цг, но имеются данные по значениям Qг и Qж в трубе диаметром dтр= 0,027м, представленные в виде графиков.

Исследование режимов работы КСИА было выполнено в работе [13], в которой впервые было показано, что работу аппарата по мере увеличения характеризуют три основных режима:

- начальный устойчивый режим;

- неустойчивый режим;

- устойчивый режим.

Работа КСИА в условиях начального устойчивого режима характеризовалась постепенным заполнением опускной трубы газожидкостной смесью. Увеличение объема газожидкостной смеси происходило с увеличением расхода жидкости через сопло, т.е. с увеличением Qж и, соответственно, с увеличением скорости истечения v0. По мере достижения пузырьками унесенного воздуха нижнего конца трубы и перетоку их в подъемную трубу наступал неустойчивый режим, связанный с коалесценцией пузырей и образованием крупных газовых включений («снарядов»), которые прорывались вверх по опускной трубе. Прорыв «снарядов» приводил к частичному заполнению верхней газовой емкости жидкостью и изменению длины свободной струи до Lc= 0. Инжекция газа прекращалась и газосодержание в опускной трубе уменьшалось. Снижение газосодержания (при постоянной подаче жидкости) приводило к обратному эффекту, уровень газожидкостной смеси резко понижался, Lc возрастала, Qг увеличивалось, что приводило к увеличению цг в опускной трубе и интенсивной коалесценции пузырей в потоке. При дальнейшем увеличении Qж приведенная скорость жидкости увеличивалась настолько, что газовые «снаряды» выталкивались в подъемную трубу и двигались в ней, вызывая пульсации давления в дополнительной верхней газовой емкости. Дальнейшее увеличение Qж приводило к такой гидродинамической обстановке в трубах при которой образование «снарядов» в опускной трубе не происходило и в ней наблюдалась пузырьковая структура газожидкостного потока. Однако при этом в опускной трубе наблюдалось понижение уровня газожидкостной смеси, т.е. верхняя часть опускной трубы оказывалась незаполненной жидкостью. Понижение уровня газожидкостной смеси в опускной трубе при больших расходах Qж отмечалось и в работах [9; 17], однако никаких объяснений, причин происходящего явления, а, тем более, количественного описания сделано не было. газожидкостный поток гомогенный дрейф

Наличие описанных выше явлений очевидно связано с величиной гидравлических сопротивлений потоку газожидкостной смеси движущейся по каналу образованному опускными и подъемными трубами КСИА, а также величиной гидравлических сопротивлений в сливной трубе. Оценки этих параметров в известных нам работах не производилось, т.к. не это являлось целью исследований. С определенной степенью условности можно принять в рассмотрение работы, посвященные определению гидравлических сопротивлений в трубах газлифтного реактора, представленного в работе [22]. Отличие конструкции описанной в работе [22] от КСИА заключается в том, что диспергирование газовой фазы в газлифтном аппарате осуществляется через отверстия в трубах, а у КСИА свободной струей. Сходство этих конструкций определяется наличием вертикальных труб, образующих циркуляционный контур, по которому движется газожидкостной поток.

Авторами [22] представлен подход гидродинамического расчета аппарата, который был успешно расширен и применен в работе [13] к конструкции КСИА. Допуская условия стационарности в двухфазном потоке, авторы работы [22] рассмотрели баланс давлений в двух сечениях циркуляционного контура газлифтного аппарата и получили расчетное уравнение, позволяющее вычислить его гидравлическое сопротивление.

Аналогичный подход был применен и в работе [13], но уже к конструкции КСИА с рециркуляцией жидкости между опускными и подъемными трубами.

Однако в этих работах [13; 22] были сделаны большие допущения, касающиеся оценки коэффициентов гидравлических сопротивлений трения.

В частности, коэффициенты трения по длине л брались для гидравлически гладких труб, т.е. из уравнения полученного для однофазных потоков, с последующей коррекцией, для двухфазных потоков, через объемное газосодержание цг. Оценки справедливости такой коррекции не проводилось. Кроме того, не учитывалось влияние пузырьков на интенсивность турбулизации жидкости и сопротивление самих пузырьков в нисходящем потоке.

Выше отмечалось, что для КСИА наблюдались три режима работы. Начало устойчивого уноса газа в трубы считалось началом устойчивой работой аппарата [13]. При этом пульсации уровня газожидкостной смеси в трубах прекращались. Было установлено, что движение газожидкостной фазы по трубам начинается с определенного значения приведенной скорости жидкости. Для ее расчета в работе [13] была предложена зависимость следующего вида

.

Аналогичные по форме зависимости были получены для аппарата с рециркуляцией фаз в трубах КСИА [26]

и для петлевого аппарата с одной опускной трубой [91]

.

Различие в коэффициентах пропорциональности в уравнениях (1.28ч1.30) можно объяснить различными значениями гидравлических сопротивлений каналов за опускной трубой. В последнем случае выход газожидкостной смеси из опускной трубы происходил в свободное жидкостное пространство, где сопротивление от стенок корпуса практически равно нулю. В двух первых случаях переток газожидкостной смеси происходил в подъемную трубу.

Во втором случае (КСИА с рециркуляцией фаз) значение газосодержания в опускной трубе было меньше, чем в первом, что связано с частичной рециркуляцией жидкости из подъемной трубы и выравниванием давления газовой фазы в верхней газовой емкости 2 (рис. 1.2.1. и 1.2.4.)

Изменение давления в газовых емкостях 1 и 2 может существенно влиять на начало работы. Разность давлений в этих емкостях будет определять (в условиях стационарного режима) величину Нсм в опускной трубе. Поэтому для КСИА, одной и той же геометрии и размеров труб, уровень газожидкостной смеси Нсм может варьироваться и, частично, либо заполнять основную верхнюю газовую емкость, либо уходить в опускную трубу.

Прямых экспериментальных измерений диаметра пузырей, возникающих в газожидкостном потоке после диспергирования их струей и при движении этого потока по трубам КСИА, не проводилось. Тем не менее, как будет показано ниже, знание этого параметра имеет важное значение, как с точки зрения оценки массообменных характеристик КСИА, так и с точки зрения расчета гидравлических сопротивлений при движении газожидкостного потока по трубам и прогнозирования основных параметров самого потока.

Газожидкостной поток образованный свободной струей жидкости является высоко турбулизованной средой. В этом режиме механизм дробления пузырьков газа может моделироваться с использованием теории изотропной турбулентности [10; 25]. Если рассматриваемый жидкостной объем достаточно мал, то турбулентные потоки могут рассматриваться изотропными и гомогенными. В работе [30] показано, что для этих условий максимально устойчивый размер пузырька может быть рассчитан по уравнению

,

где К - параметр являющийся функцией других сил влияющих на стабильность поверхности пузырька.

Ниже (см. табл.) приведен обзор работ, в которых уравнения (1.29) было применено для оценки .

В большинстве случаев экспериментальные значения dп получали не непосредственным измерением этой величины, а путем измерения УПКФ и цг. Затем, используя уравнение,

dп =

получали среднее значение dп в рассматриваемом объеме. Данные по изменению dп по высоте и сечению труб в КСИА отсутствуют.

Из выше изложенного можно сделать некоторые выводы, касающиеся непосредственно поставленной цели. В процессе движения по трубам газожидкостная смесь теряет свою потенциальную энергию, что приводит к снижению интенсивности турбулентности в жидкой фазе. В результате этого по ходу движения газожидкостной смеси происходит увеличение среднего диаметра пузырей и, как следствие, активная их коалесценция, что в свою очередь, ведет к снижению скорости массопередачи из-за уменьшения величины поверхности контакта фаз. Для исключения этого нежелательного эффекта необходим дополнительный ввод энергии с целью увеличения интенсивности турбулентности жидкостной фазы и, как следствие, редиспергирования газовой фазы.

Уравнения для расчета

№ п/п	Расчетное уравнение	Конструкция аппарата	Система газ-жидкость	Применения параметров	Литер. исто-чник
1		Аппарат с мешалкой	-водные растворы гликоля - водные растворы глицерина		[71]
2		Эрлифный аппарат			[31]
3		Барботажный аппарат			[85]
4		Аппарат с мешалкой	несмешивающиеся жидкости		[67]
5		КСИА	теоретическая зависимость		[32]
6		КСИА	воздух-вода		[3]
7		КСИА	воздух-вода		[3]
8		Сосуд с мех. мешалкой	воздух- водные растворы электролитов	Коэффициенты пропорциональности в ур.8-10 безразмерные величины	[71]
№ п/п	Расчетное уравнение	Конструкция аппарата	Система газ-жидкость	Применения параметров	Литер. исто-чник
9		-//-	ССl4 метанол, октанол		[71]
10		-//-	толуол, хлорбензол, ксилол		[71]
11		гори-зонтальная труба	воздух-вода, воздух - водный раствор глицина, воздух-бунанол воздух-карбонол		[98]
12			ПВА - паурил сульфата	фактор эластичности пкф	[98]

Технически это целесообразно выполнить путем установки дополнительных сопел над сливными трубами (рис. 1.2.5.) Установка дополнительных сопел над сливными трубами позволяет не только подвести энергию к газожидкостному потоку, но и существенно увеличить производительность КСИА по газовой фазе. Следует отметить, что такие данные были получены на модели КСИА с диаметром труб dтр = 27мм. Таких значений i не было зафиксировано ни в одном, из известных, исследовании по уносу газа свободными струями жидкости [23]. На данный момент какое-либо удовлетворительное объяснение этого явления отсутствует. Это связано с тем, что комплексные исследования гидродинамической обстановки возникающей в рабочем объеме КСИА с дополнительным соплом не проводились.

Список литературы

1. А.с. №975043(СССР). Газлифтный абсорбер/ Ибрагимов С.Х., Иванова Т.Я., Лепилин В.Н., Новоселов А.Г., Тишин В.Б. - Опубл. в БИ, № 43, 1982.

2. Анисимов С.А., Тишин В.Б. О механизме дробления пузырьков газа в турбулентном газожидкостном потоке. Интенсификация процессов пищевых производств, оборудования и его совершенствование. СПб,: СПбТИХП, 1992. - С. 30-36.

3. Гуляева Ю.Н. Исследование процесса культивирования хлебопекарных дрожжей при условиях высокой концентрации биомассы в кожухотрубном струйно-инжекционном ферментаторе (КСИФ). Дисс. канд.тех.наук. - СПб, 1998. - 53 с.

4. Дужий А.Б., Тишин В.Б. Исследование механизма уноса газа жидкими струями. Межвуз.сб.науч.тр. "Процессы, управление, машины и аппараты пищевой технологии". - С-Петербург, 1998. - С. 46-49.

5. Дужий А.Б. Исследование процесса инжекции газа свободными жидкими струями в кожухотрубном струйно-инжекторном абсорбере для производства пищевых продуктов. - Дисс… канд.техн.наук. - Спб.: СПбГУНиПТ, 2001. - 136 с.

6. Дужий А.Б., Тишин В.Б. Объяснение механизма уноса газа жидкой свободной струей на основе экспериментального исследования ее структуры. - СПб.: Известия СПбГУНиПТ, 2000, № 1. - С. 127-133.

7. Ермаков С.С. Интенсификация процесса сатурации в аппаратах для приготовления и порционной выдачи газированных напитков. - Диссерт. к.т.н., Л., 1983. - 173 с.

8. Жукова Т.Б. Исследование и моделирование барботажных реакторов колонного типа. Итоги Науки и Техники. ВИНИТИ. Серия. Процессы и аппараты химической технологии. - М.: 1991, т.18. - С. 1-100.

9. Ибрагимов С.Х. Гидродинамические характеристики струйно-инжекционных кожухотрубных сатураторов. - Дисс. … канд. техн. наук. - Л.: 1984. - 119 c.

10. Ибрагимов С.Х., Новоселов А.Г., Тишин В.Б. Исследование газосодержания и инжектирующей способности струи в струйно-инжекционных кожухотрубных абсорберах. Интенсификация процессов и оборудования пищевых производств. Межвуз.сб.науч.тр.-Л.:ЛТИХП, 1983. - С. 97-103.

11. Кашинский О.Н., Рандин В.В., Лобанов П.Д., Чимитов Т.Д. Опускное пузырьковое течение при малых расходных газосодержаниях. - Теплофизика и аэромеханика, 2004, т. 11, № 4. - С. 619-624.

12. Коган. Теоретические основы типовых процессов химической технологии: Л: Химия, 1977. - 592 с.

13. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочник-пособие - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367 с.

14. Лебедева Т.Я. Исследование гидродинамических характеристик кожухотрубного струйно-инжекционного аппарата (КСИА) с внутренней рециркуляцией фаз. - Дисс.… канд. техн. наук. СПб, СПбГУНиПТ, 2004. - 151 с.

15. Меткин В.П. Поверхность контакта фаз в барботажных эрлифтных аппаратах. - В кн.: Интенсификация процессов и оборудования пищевых производств. Л.: ЛТИХП, 1980. - С. 34-38.

16. Меткин В.П., Соколов В.Н. К вопросу пневмодиспергирования и коалесценции пузырьков воздуха в газожидкостных системах. - В кн.: Процессы, управление, машины и аппараты пищевой технологии. Л.: ЛТИХТ, 1984. - С. 10-14.

17. Новоселов А.Г. Массообмен и поверхность контакта фаз в струйно-инжекционных кожухотрубных сатураторах. - Дисс. … канд. техн. наук, Л., ЛТИХП, 1985. - 134 с.

18. Новоселов А.Г. Интенсификация массообмена между газом и жидкостью и разработка высокоэффективных аппаратов для пищевой и микробиологической промышленности. Дисс. … докт. техн. наук. - СПб, 2002. - 362 c.

19. Прохорчик И.П. Интенсификация процесса инжекции воздуха свободными струями жидкости в кожухотрубных струйно-инжекционных аппаратах. - Дисс. … канд. техн. наук - Л. 1989. - 125 с.

20. Сивенков А.В., Лебедева Т.Я., Новоселов А.Г., Гидродинамика газожидкостных потоков в кожухотрубном струйно-инжекторных аппаратах (КСИА) I. Гидродинамика КСИА без рециркуляции фаз. - М.: Вестник МАХ, 2005, № 4. - С. 6-10.

21. Сивенков А.В., Лебедева Т.Я., Новоселов А.Г., Гидродинамика газожидкостных потоков в кожухотрубном струйно-инжекторных аппаратах (КСИА) 2. Гидродинамика КСИА с рециркуляцией фаз. - СПб.: Известия СПбГУНиПТ, 2005, № 1. - С. 105-108.

22. Соколов В.Н., Яблокова М.А. Аппаратура микробиологической промышленности. - Л.: Машиностроение, Ленингр. Отд., 1988. - 278 с.

23. Соколов В.Н., Доманский И.В. Газожидкостные реакторы. Л.: Машиностроение, 1976. - 214 с.

24. Тишин В.Б., Новоселов А.Г., Лебедева Т.Я., Дужий А.Б. Проблемы уноса газа свободными турбулентными жидкостными струями. Анализ экспериментальных и теоретических данных. - Известия СПбГУНи ПТ, СПб, 2002, № 3. - С. 80-89.

25. Уоллис Г.Б. Теоретические модели газожидкостных течений./ Теоретические основы, 1982, т. 104, № 3. - С. 94-99.

26. Baird M.H. Dropled diameter in agitated liquid-liquid system. -Chem.Eng.Sci, 1979, v. 34. - Р. 1362-1368.

27. Japan Society of Mechanical Engineers (JSME) Trans. ASME. J. Fluids Eng, 2004, v. 126, № 4. - Р. 505-706.

28. Ohkawa A., Kusabaraki D., Kawai I., Sakai N., Endoh K., Some flow charakteristics of a vertical liquid jet system having downcomers. - Chem. Eng. Sci., 1986, v. 41, № 9. - Р. 2347-2361.

29. Ulbrich R. Identyfikacia przeptywu dwufazowego gaz-ciecz.-opole, wyzsza szkola inzynierska w opolu, 1989. - 199 c.

30. Walter J.F., Blanch H.W. Bubble break-up in gas-liquid bioreactors: break-up in turbulent flows. Chem.Eng.J., 1986, v. 32. - Р. B7-B17.

Размещено на Allbest.ru

...