Проектирование трехкорпусной выпарной установки для концентрирования Gн = 8.611 кг/с водного раствора

Концентрации упариваемого раствора, определение температуры его кипения и физических свойств. Выбор конструкционного материала, расчет коэффициентов теплопередачи и перепады давления. Распределение полезной разности температур, процесс их вычисления.

Рубрика Химия
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 28.09.2017
Размер файла 100,9 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В химической и смежных с ней отраслях жидкие смеси, концентрирование которых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием как физических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величина критического теплового потока и др.), так и других характеристик (кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесей определяют основные требовании к условиям проведения процесса, а также к конструкциям выпарных аппаратов.

Такое разнообразие требований вызывает определенные сложности при правильном выборе схемы выпарной установки, типа аппарата, числа ступеней в многокорпусной выпарной установке. В общем случае такой выбор является задачей оптимального поиска и выполняется технико-экономическим сравнением различных вариантов с использованием ЭВМ.

В трехкорпусной выпарной установке исходный разбавленный раствор из промежуточной емкости центробежным насосом подается теплообменник (где нагревается до температуры, близкой к температуре кипения), а затем - в первый корпус выпарной установки. Предварительный подогрев раствора повышает интенсивность кипения в выпарном аппарате.

Первый корпус подогревается свежим водяным паром. Вторичный пар, образующийся при концентрировании раствора в первом корпусе, направляется в качестве греющего во второй корпус. Сюда же поступает частично сконцентрированный раствор из первого корпуса. Аналогично третий корпус обогревается вторичным паром второго и в нем производится концентрирование раствора. Поступившего из второго корпуса.

Самопроизвольный переток раствора и вторичного пара в следующие корпуса возможен благодаря общему перепаду давлений, возникающему в результате создания вакуума конденсацией вторичного пара последнего корпуса в барометрическом конденсаторе смещения (где заданное давление поддерживается подачей охлаждающей воды и отсосом неконденсирующихся газов вакуум-насосом).смесь охлаждающей воды и конденсата выводится из конденсатора при помощи барометрической трубы с гидрозатвором. Образующийся в третьем корпусе концентрированный раствор центробежным насосом подается в промежуточную емкость упаренного раствора.

Конденсат греющих паров из выпарных аппаратов выводится с помощью конденсатоотводчиков.

Задание на проектирование. Спроектировать трехкорпусную выпарную установку для концентрирования Gн = 8.611 кг/с водного раствора KOH от начальной концентрации хн = 8 % до конечной хк = 40% при следующих условиях:

1) обогрев производится насыщенным водяным паром давлением Pг1 = 0,65 МПа;

2) давление в барометрическом конденсаторе Рбк = 0,015 МПа;

3) взаимное направление пара и раствора - прямоток;

4) раствор поступает в первый корпус при температуре t=20 оС.

Основные условные обозначения

с - теплоемкость, Дж/(кг· К);

d - диаметр, м;

D - расход греющего пара, кг/с;

F - поверхность теплопередачи, м2;

G - расход, кг/с;

g - ускорение свободного падения, м/с2;

Н - высота, м;

i, I - энтальпия жидкости и пара кДж/кг;

К - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2· К);

Р - давление, МПа;

Q - тепловая нагрузка, кВт;

q - удельная тепловая нагрузка, Вт/м2;

r - теплота парообразования, кДж/кг;

t, Т - температура, град.;

w, W - производительность по испаряемой воде, кг/с;

х - концентрация, % (масс.);

б - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2· К);

л - теплопроводность, Вт/(м· К);

м - вязкость, Па· с;

с - плотность, кг/м3;

у - поверхностное натяжение, Н/м;

Re - критерий Рейнольдса;

Nu - критерий Нуссельта;

Pr - критерий Прандтля.

Индексы:

1, 2, 3 - первый, второй, третий корпус выпарной установки;

в - вода;

вп - вторичный пар;

г - греющий пар;

ж - жидкая фаза;

к - конечный параметр;

н - начальный параметр;

ср - среднее значение;

ст - стенка.

1. Определение поверхности теплопередачи выпарных аппаратов

Поверхность теплопередачи каждого корпуса выпарной установки определяют по основному уравнению теплопередачи:

F = Q/(KДtп). (1.1)

Для определения тепловых нагрузок Q, коэффициентов теплопередачи К и полезных разностей температур Дtп необходимо знать распределение упариваемой воды, концентраций растворов и их температур кипения по корпусам. Эти величины находят методом последовательных приближений.

Первое приближение

Производительность установки по выпариваемой воде определяют из уравнения материального баланса:

W = Gн (1-xнк) = 8.611 · (1 - 10/40) = 6,46 кг/с. (1.2)

1.1 Концентрации упариваемого раствора

Распределение концентраций раствора по корпусам установки зависит от соотношения нагрузок по выпариваемой воде в каждом аппарате. В первом приближении на основании практических данных принимают, что производительность по выпариваемой воде распределяется между корпусами в соответствии с соотношением

w1 : w2 : w3 = 1,0 : 1,1 : 1,2

Тогда

w1 = 1,0W/(1,0 + 1,1 + 1,2) = 1,0 · 6.46/3,3 = 1,96 кг/с;

w2 = 1,1 · 6.46/3,3 = 2,15 кг/с;

w3 = 1,2 · 6.46/3,3 = 2,35 кг/с.

Далее рассчитывают концентрации растворов в корпусах:

х1 = Gнxн/(Gн - w1) = 2 · 0,1/(6,46 - 1,96) = 0,1294 или 12,94 %;

х2 = Gнxн/(Gн - w1 - w2) = 2 · 0,1/(6,46 - 1,96 - 2,15) = 0,1913 или 19,13 %;

х3 = Gнxн/(Gн - w1 - w2 - w3) = 2 · 0,1/(6,46- 1,96 - 2,15 - 2,35) = 0,40 или 40 %.

1.2 Температуры кипения растворов

Общий перепад давлений в установке равен:

ДРоб = Рг1 - Рбк = 650 000 - 15 000 = 635 000 Па.

В первом приближении общий перепад давлений распределяют между корпусами поровну. Тогда давления греющих паров в корпусах равны:

Рг2 = Рг1 - ДРоб/3 = 650 000 - 635 000 /3 = 440 000 Па;

Рг3 = Рг2 - ДРоб/3 = 440 000 - 635 000 /3 = 227 000 Па.

Давление пара в барометрическом конденсаторе

Рбк = Рг3 - ДРоб/3 = 227 000 - 635 000 /3 = 20 000 Па,

что соответсвует заданному значению Рбк.

По давлениям паров находим их температуры и энтальпии:

Р, Па

t, oC

I, кДж/кг

Рг1 = 650 000

tг1 = 161,15

I1 = 2759,5

Рг2 = 440 000

tг2 = 136,02

I2 = 2741,8

Рг3 = 227 000

tг3 = 123,06

I3 = 2710,68

Рбк = 20 000

tбк = 53,88

Iбк = 2598,43

При определении температуры кипения растворов в аппаратах исходят из следующих допущений. Распределение концентраций раствора в выпарном аппарате с интенсивной циркуляцией практически соответствует модели идеального перемешивания. Поэтому концентрацию кипящего раствора принимают равной конечной в данном корпусе и, следовательно, температуру кипения раствора определяют при конечной концентрации.

Изменение температуры кипения по высоте кипятильных труб происходит вследствие изменения гидростатического давления столба жидкости. Температуру кипения раствора в корпусе принимают соответствующей температуре кипения в среднем слое жидкости. Таким образом, температура кипения раствора в корпусе отличается от температуры греющего пара в следующем корпусе на сумму температурных потерь ?Д от температурной (Д' ), гидростатической (Д” ) и гидродинамической (Д''' ) депрессий (?Д = Д' + Д” + Д''' ).

Гидродинамическая депрессия обусловлена потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Примем для каждого корпуса Д''' = 1 град. Тогда температуры вторичных паров в корпусах равны:

tвп1 = tг2 + Д1''' = 161,15 + 1,0 = 137,02 оС;

tвп2 = tг3 + Д2''' = 136,02+ 1,0 = 124,06 оС;

tвп3 = tбк + Д3''' = 53,88+ 1,0 = 54,88 оС.

Сумма гидродинамических депрессий:

?Д''' = Д1''' + Д2''' + Д3''' = 1,0 + 1,0 + 1,0 = 3 оС.

По температурам вторичных паров определим их давления. Они равны соответственно:

Рвп1 = 345 000 Па;

Рвп2 = 204 000 Па;

Рвп3 = 15 700 Па.

Гидростатическая депрессия обусловлена разностью давлений в среднем слое кипящего раствора и на его поверхности. Давление в среднем слое кипящего раствора Рср каждого корпуса определяется по уравнению

Рср = Рвп + с g H (1 - е)/2. (1.3)

где Н - высота кипятильных труб в аппарате, м;

с - плотность кипящего раствора, кг/м3;

е - паронаполнение (объемная доля пара в кипящем растворе), м33.

Для выбора значения Н необходимо ориентировочно оценить поверхность теплопередачи выпарного аппарата Fор. Примем удельную тепловую нагрузку аппарата (q) равной 40 000 Вт/м3. тогда поверхность теплопередачи 1-го корпуса ориентировочно равна:

,

где r1 - теплота парообразования вторичного пара, Дж/кг.

По ГОСТ 11987-81 трубчатые аппараты с естественной циркуляцией с сосной греющей камерой (тип 1, исполнение 1) состоят из кипятильных труб высотой 3 и 4 м при диаметре dн = 38 мм и толщине стенки дст = 2 мм. Примем высоту кипятильных труб Н = 4 м.

Примем паронаполнение (е) равным 0,5. плотность водных растворов, в том числе раствора NH4Cl, при температуре 20 оС и соответствующих концентрациях в корпусах равна:

с1 = 1118 кг/м3;

с2 = 1077 кг/м3;

с3 = 1395 кг/м3.

При определении плотности растворов в корпусах пренебрегаем изменением ее с повышением температуры от 20 оС до температуры кипения ввиду малого значения коэффициента объемного расширения и ориентировочно принятого значения е.

Давления в среднем слое кипятильных труб корпусов равны:

Р1ср = Рвп1 + с1 g H(1 - е)/2 = 345 000 + 41118• 9,8 (1-0,5)/2 = 356 000 Па;

Р2ср = Рвп2 + с2 g H(1 - е)/2 = 204 000 + 41077 • 9,8 (1-0,5)/2 = 215 000 Па;

Р3ср = Рвп3 + с3 g H(1 - е)/2 = 15 700 + 41395 • 9,8 (1-0,5)/2 = 29 000 Па.

Этим давлениям соответствуют следующие температуры кипения и теплоты испарения растворителя:

Р, МПа

t, oC

r, кДж/кг

Р1ср = 0,356

t1ср = 150,26

rвп1 = 2125,8

Р2ср = 0,215

t2ср = 124,53

rвп2 = 2176,3

Р3ср = 0,029

t3ср = 66,56

rвп3 = 2337,8

Определим гидростатическую депрессию по корпусам:

Д1'' = t1ср - tвп1 = 150,26 - 137,02 = 13,24 оС;

Д2'' = t2ср - tвп2 = 124,53 - 124,06= 0,47 оС;

Д3'' = t3ср - tвп3 = 66,56 - 54,88 =11,68 оС.

Сумма гидростатических депрессий

?Д'' = Д1'' + Д2'' + Д3'' = 13,24 + 0,47 + 11,68 = 25,39 оС.

Температурную депрессию определим по уравнению

Д' = 1,62 • 10-2 Д'атм • Т2/rвп, (1.4)

где Т - температура паров в среднем слое кипятильных труб, К;

Д'атм - температурная депрессия при атмосферном давлении.

Находим значение Д' по копусам:

Д'1 = 1,62 • 10-2 • (150,26+ 273,0)23,34/2125,8 = 6,15 оС;

Д'2 = 1,62 • 10-2 • (124,53+ 273,0)25,62/2176,3 = 6,32 оС;

Д'3 = 1,62 • 10-2 • (66,56+ 273,0)223,6/2337,8 = 18,87 оС.

Сумма температурных депрессий

?Д' = Д1' + Д2' + Д3' = 6,15+6,32+18,87= 31,34 оС.

Температуры кипения растворов в корпусах равны:

tк1 = tг2 + Д1' + Д1'' + Д1''' = 136,02 + 6,15+13,24+1,0 = 156,41 оС;

tк2 = tг3 + Д2' + Д2'' + Д2''' = 123,06 + 6,35 + 0,47 + 1,0 = 130,85 оС;

tк3 = tбк + Д3' + Д3'' + Д3''' = 53,88 + 18,87 + 11,68 + 1,0 = 85,43 оС.

1.3 Полезная разность температур

Общая полезная разность температур равна

?Дtп = Дtп1 + Дtп2 + Дtп3.

Полезные разности температур по корпусам равны:

Дtп1 = tг1 - tк1 = 161,15 - 156,41 = 4,74 оС;

Дtп2 = tг2 - tк2 = 136,02 -130,85= 5,17 оС;

Дtп3 = tг3 - tк3 = 123,06 -85,43= 37,63 оС.

Тогда общая полезная разность температур

?Дtп = 4,74+5,17+37,63=47,54 оС.

Проверим общую полезную разницу температур:

?Дtп = tг1 - tбк - (?Д' + ?Д'' + ?Д''') = 161,15 - 53,88 - (31,34+25,39+3) = 47,54 оС.

1.4 Определение тепловых нагрузок

Расход греющего пара в 1-й корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определяются путём совместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки:

(5)

(6)

(7)

(8)

где 1,03 - коэффициент, учитывающий 3% потерь тепла в окружающую среду; с1, с2 - теплоёмкости растворов соответственно в первом и во втором корпусах, кДж/(кг·К)[4]; Q1конц, Q2конц, Q3конц, - теплоты концентрирования по корпусам, кВт; tн - температура кипения исходного раствора при давлении в 1-м корпусе; tн = tвп1 + Д`н = 137,02 + 1,0 = 138,02 оС (где Д`н - температурная депрессия для исходного раствора); принимаем, что Iвп1 ? Iг2; Iвп2 ? Iг3; Iвп3 ? Iбк;

Анализ зависимостей теплоты концентрирования от концентрации и температуры показал, что она наибольшая для третьего корпуса. Поскольку Q3конц составляет меньше 3% от Q3ор, в уравнениях тепловых балансов по корпусам пренебрегаем величиной Qконц.

Получим систему уравнений:

Решение этой системы уравнений даёт следующие результаты:

D = 2,31 кг/с; w1 = 1,94 кг/с; w2 = 2,15 кг/с; w3 = 2,37 кг/с

Q1 = 4797 кВт; Q2 = 4119 кВт; Q3 = 4701 кВт

Таблица 3 - Результаты расчетов

Параметр

1 корпус

2 корпус

3 корпус

Производительность по испаряемой воде, щ, кг/с

1,96

2,15

2,35

Концентрация растворов, х, %

12,94

19,13

40

Давление греющих паров Рг, МПа

0,65

0,44

0,227

Температура греющих паров tг,оС

161,15

136,02

123,06

Температура кипения растворов, оС

156,26

124,53

66,56

Полезная разность температур, Дп, оС

4,74

5,17

37,63

Наибольшее отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых (w1=1,96; w2=2,15; w3=2,35) не превышает 3%, поэтому не будем пересчитывать концентрации и температуры кипения растворов по корпусам.

1.5 Выбор конструкционного материала

Выбираем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора KOH в интервале изменения концентраций от 8 до 40 %. В этих условиях химически стойкой является сталь марки Х17. Скорость коррозии ее не менее 0,1 мм/год, коэффициент теплопроводности лст = 25,1 Вт/(м • К).

1.6 Расчет коэффициентов теплопередачи

Коэффициент теплопередачи для I корпуса определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений:

. (1.5)

Примем, что суммарное термическое сопротивление равно термическому сопротивлению стенки ?дстcт и накипи днн. термическое сопротивление загрязнений со стороны пара не учитываем. Получим:

?д/л = 0,002/25,1 + 0,0005/2 = 2,87 • 10-4 м2 • К/Вт.

Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке б1 равен [1]:

, (1.6)

где r1 - теплота конденсации греющего пара, Дж/кг;

сж1, лж1, мж1 - соответсвенно плотность (кг/м3), теплопроводность (Вт/(м • К)), вязкость (Па • с) конденсата при средней температуре пленки tпл = tг1 - Дt1/2, где Дt1 - разность температур конденсации пара и стенки.

Расчет б1 ведут методом последовательных приближений. Примем Дt1 = 10 град. Тогда

Вт/(м2 • К).

Для установившегося процесса передачи тепла справедливо уравнение

q = б1 Дt1 = Дtст/(?д/л) = б2 Дt2,

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт/м2;

Дtст - перепад температур на стенке, град.;

Дt2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой кипения раствора, град.

Отсюда

Дtст = б1 Дt1 • ?д/л = град.

Тогда

Дt2 = Дtп1 - Дtст - Дt = 9,2 град.

Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору для пузырькового кипения в вертикальных кипятильных трубках при условии естественной циркуляции раствора [7] равен

. (1.7)

Подставив численные значения, получим:

Физические свойства кипящих растворов КОН и их паров приведены ниже:

Параметр

1 корпус

Теплопроводность раствора л, Вт/(м·К)

0,69

Плотность раствора с, кг/м3

1400

Теплоемкость раствора с, Дж/(кг·К)

2765

Вязкость раствора м, ·10-3 Па·с

0,7

Поверхностное натяжение у, Н/м

0,099

Теплота парообразования rв, Дж/кг

2337,8

Плотность пара сп, кг/м3

0,098

Проверим правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок:

q' = б1 Дt1 = Вт/м2

q'' = б2 Дt2 = Вт/м2

Как видим, q' = q''.

Т.к. расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 %, находим коэффициент К1:

Далее рассчитаем коэффициент теплопередачи для второго и третьего корпусов

K1:k2:k3=1:0,58:0,34

Отсюда К2=К1*0,58=1694*0,58=982,52

К3=К2*0,34/0,58=576

1.7 Распределение полезной разности температур

Полезные разности температур в корпусах установки находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи:

выпарной установка температура давление

где Дtпi, Qi, Ki - соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для i -го корпуса;

подставив численные значения, получим:

Дtп2 = 14,17 град;

Дtп3 = 17,16 град.

Проверим общую полезную разность температур установки:

?Дtп = Дtп1 + Дtп2 + Дtп3 = 16,21+14,17+17,16 = 47,54 град.

Теперь рассчитаем поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

F1 = (4797 • 103)|(1694• 21,25) = 174,59 м2;

F2 = (4119 • 103)|(982,52• 20,77) = 174,59 м2;

F3 = (4701 • 103)|(576 • 26,08) = 174,59 м2.

Найденные значения мало отличаются от ориентировочно определенной ранее поверхности Fор, поэтому в последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппаратов (высоты, диаметра и числа труб).

В соответствии с ГОСТ 11987-81 выбираем выпарной аппарат с естественной циркуляцией и выносной греющей камерой с поверхностью теплопередачи F = 160 м2.

Таблица 5 - Сравнение полезных разностей температур

Параметры

Корпус

1

2

3

Распределенные в 1-м приближении значения Дtпо

9,97

16,98

20,59

Предварительно рассчитанные значения Дtпо

4,74

5,17

37,63

Второе приближение

Как видно, полезные разности температур, рассчитанные из условия равного перепада давлений в корпусах и найденные в 1-м приближении из условия равенства поверхностей теплопередачи в корпусах, существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределить температуры (давления) между корпусами установки. В основу этого перераспределения температур (давлений) должны быть положены полезные разности температур, найденные из условий равенства поверхностей теплопередачи аппаратов.

1.8 Уточненный расчёт поверхности теплопередачи

В связи с тем, что существенное изменение давлений по сравнению с рассчитанным в первом приближении происходит только в 1-м и 2-м корпусах (где суммарные температурные потери незначительны), во втором приближении принимаем такие же значения Д`, Д`` и Д``` для каждого корпуса, как в первом приближении.

Таблица 6 - Параметры растворов и паров, полученные после распределения

Параметры

Корпус

1

2

3

Производительность по испаряемой воде w кг/с

1,96

2,15

2,35

Концентрация растворов x, %

12,94

19,13

40

Температура греющего пара в 1-м корпусе tг1, оС

161,15

--

--

Полезная разность температур Дtп, о

16,21

14,17

17,16

Температура кипения раствора tк=tг- Дtп, оС

144,82

120,73

107,14

Температура вторичного пара tвп=tк-( Д`+ Д``), оС

125,55

115,06

75,35

Давление вторичного пара Pвп, МПа

0,27

0,169

0,0413

Температура греющего пара tг=tвп-Д```, оС

-

124,55

114,06

Рассчитаем тепловые нагрузки

Коэффициенты теплопередачи, рассчитанные описанным выше методом, приводит к следующим результатам (Вт/(м2·К)): К1 = 1797; К2 = 906,49; К3 =852,46

Распределение полезной разности температур:

град

град

град

Проверка суммарной полезной разности температур:

Таблица 7 - Сравнение полезных разностей температур Дtп, полученных во 2-м и 1-м приближениях

Параметры

Корпус

1

2

3

Дtп во 2-м приближении, о

9,96

16,96

20,61

Дtп в первом приближении, о

9,97

16,98

20,59

Различия между полезными разностями температур по корпусам в 1-м и 2-м приближениях не превышает 5%.

Поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:

В соответствии с ГОСТ 11987-81 [2] выбираем выпарной аппарат

Таблица 8 - характеристики выпарного аппарата

Номинальная поверхность теплообмена Fн, м2

160

Диаметр труб d, мм

38Ч2

Высота труб H, мм

4000

Диаметр греющей камеры dк, мм

1200

Диаметр сепаратора dс, мм

2400

Диаметр циркуляционной трубы dц, мм

700

Общая высота аппарата Hа, мм

13500

Масса аппарата Mа, кг

12000

2. Определение толщины тепловой изоляции

Толщину тепловой изоляции ди находят из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции от поверхности изоляции в окружающую среду:

(14)

где - коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Вт/(м2·К); tст2 - температура изоляции со стороны окружающей среды (воздуха); для аппарата, работающего в закрытом помещении, tст2 принимаем равным 40 оC; tст1 - температура изоляции со стороны аппарата; ввиду незначительного термического сопротивления стенки аппарата по сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции tст1 примем равным температуре греющего пара в 1 корпусе tг1; tв - температура окружающей среды (воздуха), оС; ли - коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/(м·К).

Рассчитаем толщину тепловой изоляции для 1-го корпуса:

В качестве материала для тепловой изоляции выберем совелит (85 % магнезии + 15 % асбеста), имеющий коэффициент теплопроводности ли=0,09 Вт/(м·К).[2]

Тогда получим:

Принимаем толщину тепловой изоляции 0,05 м и для других корпусов.[2]

3. Расчёт барометрического конденсатора

Для создания вакуума в выпарных установках обычно применяют конденсаторы смешения с барометрической трубой. В качестве охлаждающего агента используют воду, которая подаётся в конденсатор чаще всего при температуре окружающей среды (около 20 С). Смесь охлаждающей воды и конденсатора выливается из конденсатора по барометрической трубе. Для поддержания постоянства вакуума в системе из конденсатора с помощью вакуум-насоса откачивают неконденсирующиеся газы.

Необходимо рассчитать расход охлаждающей воды, основные размеры (диаметр и высоту) барометрического конденсатора барометрической трубы, производительность вакуум-насоса.

3.1 Расход охлаждающей воды

Расход охлаждающей воды Gв определяют из теплового баланса конденсатора:

(15)

где Iб.к - энтальпия паров в барометрическом конденсаторе, Дж/кг; tн - начальная температура охлаждающей воды, С; tк - конечная температура смеси воды и конденсатора, С.

Разность температур между паром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3 - 5 град. Поэтому конечную температуру воды tк на выходе из конденсатора примем за 3 град ниже температуры конденсации паров:

Тогда

3.2 Диаметр конденсатора

Диаметр барометрического конденсатора dб.к определяют из уравнения расхода:

(16)

где с - плотность паров, кг/м3; х - скорость паров, м/с.

При остаточном давлении в конденсаторе порядка 104 Па скорость паров х = 15 - 25 м/с. Тогда

По нормалями [2] выбираем барометрический конденсатор диаметром dб.к = 1200 мм.

3.3 Высота барометрической трубы

В соответствии с нормалями [2], внутренний диаметр барометрической трубы dб.т равен 250 мм. Скорость воды в барометрической трубе:

Высота барометрической трубы

(17)

где В - вакуум в барометрическом конденсаторе, Па; Уо - сумма коэффициентов местных сопротивлений; л - коэффициент трения в барометрической трубе; 0,5 - запас высоты на возможные изменения барометрического давления, м.

где овх, овых - коэффициенты местных сопротивлений на входе в трубу и на выходе из неё.

Коэффициент трения л зависит от режима течения жидкости. Определим режим течения воды в барометрической трубе:

Для гладких труб при Re = 109211,139 коэффициент трения л = 0,013 [3]

Подставив полученные значения, получим:

Отсюда находим Hб.т = 8,98 м.

4. Расчёт производительности вакуум-насоса

Производительность вакуум-насоса Gвозд определяется количеством газа (воздуха), который необходимо удалять из барометрического конденсатора:

(18)

где 2,5·10-5 - количество газа, выделяющегося из 1-го кг воды; количество газа, подсасываемого в конденсатор через неплотности, на 1 кг паров. Тогда

Объёмная производительность вакуум-насоса равна:

(19)

где R - универсальная газовая постоянная, Дж/(кмоль·К); Мвозд - молекулярная масса воздуха, кг/кмоль; tвозд - температура воздуха, °С; Рвозд - парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе, Па.

Температуру воздуха рассчитывают по уравнению

Давление воздуха равно:

где Pп - давление сухого насыщенного пара (Па) при tвозд = 27,09 єС. Подставив получим:

Тогда

Зная объемную производительность Vвозд и остаточное давление Рбк по каталогу [2] подбираем вакуум-насос типа ВВН-12 мощностью на валу N = 22 кВт.

Список использованной литературы

1.Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А.Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов.Л.:Химия,1976,552 с.

2.Справочник химика.М-Л.:Химия,Том 3,1962,1006 с.

3.Касаткин А.Г.Основные процессы и аппараты химической технологии.Изд.9-е.М.:Химия,1973,750 с.

4.Викторов М.М.Методы вычисления физико-химических величин и прикладные расчеты.Л.:Химия.1977.360 с.

5.Чернышов А.К.,Поплавский К.Л.,Заичко Н.Д.Сборник номограмм дляч химико технологических расчетов.Л.:Химия,1974,200 с.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Расчет выпарной установки для концентрирования водного раствора кальциевой соли соляной кислоты. Описание технологических схем выпарных установок. Расчет конструкции установки, концентраций упариваемого раствора, выбор барометрического конденсатора.

    курсовая работа [1,6 M], добавлен 03.11.2013

  • Расчет установки для непрерывного выпаривания раствора нитрата калия, для непрерывного концентрирования раствора нитрата аммония в одном корпусе. Определение температур и давлений. Расчет барометрического конденсатора и производительности вакуум насоса.

    курсовая работа [529,5 K], добавлен 15.12.2012

  • Технологический, полный тепловой расчет однокорпусной выпарной установки непрерывного действия для выпаривания водного раствора нитрата калия. Чертеж схемы подогревателя начального раствора. Определение температур и давлений в узловых точках аппарата.

    курсовая работа [404,1 K], добавлен 29.10.2011

  • Выбор аппарата и определение диаметра штуцеров. Степень концентрирования на ступени обратного осмоса. Концентрация упариваемого раствора. Расчет поверхности мембраны. Секционирование аппаратов в установке. Расчет трехкорпусной выпарной установки.

    курсовая работа [814,9 K], добавлен 06.01.2015

  • Технологический расчет выпарного аппарата. Температуры кипения растворов. Полезная разность температур. Определение тепловых нагрузок. Расчет коэффициентов теплопередачи. Толщина тепловой изоляции выпарной установки. Высота барометрической трубы.

    курсовая работа [393,9 K], добавлен 30.10.2011

  • Технологические схемы процесса выпаривания. Конструкции выпарных аппаратов. Принцип действия проектируемой установки. Определение поверхности теплопередачи. Расчет толщины тепловой изоляции. Определение гидравлического сопротивления теплообменника.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 29.11.2010

  • Процесс выпаривания. Описание технологической схемы выпарной установки, ее преимущества и недостатки. Теплотехнический и механический расчёт выпарных аппаратов и их вспомогательного оборудования. Узел подогрева исходного раствора, поддержания вакуума.

    курсовая работа [45,3 K], добавлен 04.01.2009

  • Назначение и характеристика процесса получения сульфата магния. Кристаллизаторы, их виды и принцип действия. Определение концентрации маточного раствора и давления в кристаллизаторе. Техники безопасности при эксплуатации кристаллизационной установки.

    курсовая работа [235,6 K], добавлен 03.04.2012

  • Методы расчета выпарной установки непрерывного действия, для выпаривания раствора сульфата натрия. Составление технологической схемы выпарной установки, расчет основного аппарата, подбор вспомогательного оборудования (теплообменной и насосной аппаратуры).

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 23.12.2010

  • Расчет тепловой нагрузки. Определение температуры кипения раствора гидроксида натрия. Особенности теплообменника типа "труба в трубе". Одноходовый, шестиходовый теплообменник. Расчёт гидравлических сопротивлений. Двухтрубчатый, шестиходовый теплообменник.

    курсовая работа [180,1 K], добавлен 03.07.2011

  • Схема двухкорпусной выпарной установки. Расчет подогревателя. Количество передаваемого тепла от конденсатора к воде. Расход греющего пара. Подготовка к расчету коэффициента теплопередачи. Расчет коэффициента теплопередачи, поверхности теплообмена.

    курсовая работа [93,7 K], добавлен 04.01.2009

  • Проект однокорпусной выпарной установки непрерывного действия для выпаривания раствора хлорида аммония. Материальный баланс процесса выпаривания. Определение температур, давлений в узловых точках технологической схемы. Тепловой баланс выпарного аппарата.

    курсовая работа [346,4 K], добавлен 19.01.2011

  • Характеристика процесса ионного произведения воды. Определение рН раствора при помощи индикаторов и при помощи универсальной индикаторной бумаги. Определение рН раствора уксусной кислоты на рН-метре. Определение рН раствора гидроксида натрия на рН-метре.

    лабораторная работа [25,2 K], добавлен 18.12.2011

  • Понижение температуры замерзания раствора электролита. Нахождение изотонического коэффициента для раствора кислоты с определенной моляльной концентрацией. Определение энергии активации и времени, необходимого для химической реакции между двумя веществами.

    курсовая работа [705,4 K], добавлен 26.10.2009

  • Эпитаксия - ориентированный рост одного кристалла на поверхности другого (подложки). Исследование форм кристаллов NaCl, образуемых при сублимации из водного раствора; структурное соответствие эпитаксиальных пар по срастающимся граням и отдельным рядам.

    курсовая работа [11,4 M], добавлен 04.04.2011

  • Механизм электрохимической коррозии. Характеристика материалов, устойчивых в растворе серной кислоты. Химический состав стали, используемой для изготовления емкости хранения. Изоляционные покрытия трубопроводов, их катодная защита от подземной коррозии.

    курсовая работа [927,2 K], добавлен 16.05.2012

  • Понятие осмоса - самопроизвольного перехода вещества через полупроницаемую мембрану, отделяющую раствор от чистого растворителя или от раствора меньшей концентрации. Осмометры давления пара. Сущность процесса обратного осмоса как способ очистки воды.

    реферат [377,8 K], добавлен 15.10.2014

  • Принцип работы и конструкция установки концентрирования серной кислоты. Расчет диаметра трубопровода, определение потерь напора на различных участках трубопроводной сети. Выбор центробежного химического насоса и электродвигателя. Режим работы насоса.

    курсовая работа [610,1 K], добавлен 04.01.2013

  • Технико-экономическое обоснование производства глинозема. Процесс обескремнивания алюминатных растворов. Аппаратурно-технологическая схема обескремнивания алюминатного раствора. Расчет нормы технологического режима и материального баланса производства.

    дипломная работа [760,4 K], добавлен 08.04.2012

  • Определение концентрации кобальта в растворе, температуры раствора и плотности токов. Приготовление электролита, проведение электролиза в ячейках, с использованием нерастворимых анодов (свинец) и медных катодов. Математическое планирование эксперимента.

    научная работа [490,2 K], добавлен 29.03.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.