Уже на начальном этапе геокриологических исследований ВСЕГИНГЕО было установлено, что в северо-таежных ландшафтах происходит интенсивное новообразование ММП (выделено четыре типа таких новообразований). Одна из основных причин этого процесса - изменение теплообмена почвы с атмосферой, вызванное естественным развитием растительности (Мельников, Козлов и др., 1976).

Выполнена типизация местности в пределах Уренгойской структуры по условиям теплообмена горных пород с атмосферой с выделением типов ММП, отличающихся закономерным сочетанием основных геокриологических характеристик, определяющих степень благоприятности ММП для строительства (Крицук, 1982). Выявлено индикационное значение типов растительности и обобщены материалы проведенных в период с 1974 по 1977 г. исследований теплообмена грунтов с приземным слоем воздуха на Уренгойском стационаре по результатам наблюдений за температурой грунтов в годичном цикле на 16 специально оборудованных площадках с разными поверхностными покровами (Чернядьев, 1982). С.Ф. Бельченко, Е.Е. Подборным, В.Б. Стебуновым (1987) изучены ландшафтные особенности междуречных равнин центральной части Уренгойского месторождения, выявлены региональные взаимосвязи между ведущими литогенными компонентами ПТК, рельефом и растительностью, связи КПЯ с ландшафтной дифференциацией территории.

В.Ф. Лукичевым (1986) разработана методика расчета температуры ММП и глубины СМС и СТС с учетом снежного покрова в естественных природных условиях с выполнением сверх долгосрочного прогноза температурного режима ММП и климатических характеристик на примере Уренгойского месторождения. Согласно этому прогнозу температура ММП на Уренгойском месторождении будет повышаться на 0,5?С до 2020-2025 гг., что приведет к повсеместному понижению кровли ММП (в том числе и на торфяниках).

Е.В. Котловой (1987) на основе количественной оценки изменений мерзлотных условий с использованием сравнительного анализа значений глубины оттаивания и влажности грунтов СТС, температуры ММП до и после освоения месторождения, проведена оценка устойчивости мерзлотных условий к нарушению природных ландшафтов в южной части Уренгойского месторождения.

А.Ю. Ивлевым и О.Ю. Кармаевым (1984) по материалам изысканий на ключевом участке, расположенном в южной части Уренгойского месторождения, проведен анализ изменения инженерно-геокриологических условий в полосе строительства газопровода за период его эксплуатации с оценкой устойчивости природных условий и выполнен прогноз относительно опасных для газопровода очагов развития КПЯ. В.П. Антонов-Дружинин (1985) проведены наблюдения за скоростью развития термокарста на трассах газопроводов Уренгойского месторождения и выполнен анализ расчетов глубины и ореола оттаивания грунтов под трубопроводом, транспортирующим газ разной температуры. В этот же период М.И. Горбылевым и В.П. Карловой изучалось влияние тепловыделяющих сооружений месторождения (Некрасов, Коновальчук и др., 1990).

4.2 Распространение многолетнемерзлых пород

Вся территория делится на две части: северную, входящую в Северную геокриологическую зону и южную, относящиеся к Центральной геокриологической зоне. Зоны выделяются по распространению ММП с поверхности, температурному режиму, развитию криогенных процессов и соответствующих им криогенных образований.

Северная зона. Многолетнемерзлые породы на площади Уренгойского газового месторождения, в пределах северной зоны, имеют преимущественно сплошное распространение, как в пределах междуречий, так и в долинах рек, а талики (сквозные и несквозные) связаны с руслами крупных рек и крупными озерами. Площадь, занятая многолетнемерзлыми породами, закономерно уменьшается с севера на юг и составляет в южной части северной геокриологической зоны 70-75%. В талом состоянии здесь находятся залесенные дренированные участки террас, сложенные песчаными отложениями, оголенные участки низкой поймы, отдельные участки долин мелких водотоков и отрицательные формы рельефа - полосы стока, хасыреи и т.д.

Центральная зона. Многолетнемерзлые породы в пределах части месторождения, включающей междуречье и долины рек Ямсовей и Ево-Яха, имеют островное распространение и занимают около 50% территории.

Низкая и высокая поймы рек сложены, преимущественно, талыми породами. Острова многолетнемерзлых пород встречаются на залесенных участках высокой поймы, сложенных как супесчано-суглинистыми, так и песчаными отложениями, часто заторфованными с поверхности, со сплошным моховым покровом. Признаком возможного наличия мерзлых пород является присутствие в составе смешанных лесов пойм примеси ели.

Безлесные участки всех террас характеризуются сплошным распространением многолетнемерзлых пород. Лишь под озерами в заболоченных депрессиях многолетнемерзлые породы отсутствуют или их кровля опускается на глубину 10-50 м.

На участках озерно-аллювиальной, IV и V прибрежно-морских равнин, сложенных песчаными и супесчано-суглинистыми отложениями, часто заторфованными с поверхности и поросших редким лесом (СК < 0.1) многолетнемерзлые породы имеют островное распространение с поверхности. Залесенные участки террас и междуречий сложенные, как правило, песчаными отложениями, характеризуются отсутствием многолетнемерзлых пород (по некоторым данным ММП могу существовать до глубины свыше 25 м). В пределах долин мелких рек и водотоков многолетнемерзлые породы имеют островное распространение, наличие или отсутствие ММП определяется, главным образом, составом отложений, залесенностью, мощностью мохового и снежного покровов.

4.3 Мощность многолетнемерзлых пород

Протяженность Уренгойского газового месторождения в субмеридиональном направлении более чем на 150 км обусловила сложность строения ММП по вертикали и широкий диапазон изменения их мощностей.

В южной части Уренгойского месторождения ММП в основном имеют двухслойное строение. Это связано с историей палеогеографического развития территории и современным климатом. Как известно, в течение климатического максимума (продолжавшегося 7-9 тысяч лет) на территории Западной Сибири до 68? с.ш. происходило оттаивание ММП с поверхности. На севере протаяло 50-70 пород, на юге глубина протаивания составила 100-150 м. В последующую эпоху похолодания происходило повсеместное промерзание пород. Если в северной части месторождения произошло смыкание верхнего слоя мерзлоты с реликтовым слоем, то в южной части между ними остался слой талых пород. Расчет по формуле В.А. Кудрявцева показывает, что при современных климатических условиях мощность пород верхнего слоя в южной части месторождения может колебаться от 10-50 м на поймах крупных рек до 75-100 м на редколесных участках террас и водоразделов.

На строение верхней части криолитозоны существенно влияют современные зональные факторы. Положение нижней границы ММП в основном определяется региональными факторами, а также тепловым потоком к подошве мерзлой толщи.

Как известно, Уренгойское газовое месторождение занимает территорию Нижне-Пурского вала, осложненного локальными поднятиями Евояхинским и Самбургским. Нижне-Пурский вал является положительной структурой с ярко выраженными геоморфологическими и геологическими признаками интенсивных новейших поднятий (Андреев и др., 1968). В своде таких структур многими исследователями (Кудрявцев, Дьяконов, Баулин) отмечается анизотропия теплового потока, направленная к своду структур и влияющая на мощности ММП. Расчеты показывают, что в своде структуры величина теплового потока может быть в четыре раза больше, чем на крыльях структуры. Это может привести к уменьшению мощности ММП над сводами структур на 80-100 м. Участки с минимальной мощностью ММП находятся в сводовой части локальных поднятий (мощность ММП меньше 300 м), периферийная часть структуры характеризуется максимальной мощностью ММП (более 380 м).

По А.И. Левченко (1982) для месторождения характерны геотермические кривые (рис. 4.1), которые имеют общую особенность - безградиентный участок в интервале 90-360 м. Нижняя граница мерзлой толщи незначительно погружается с юга на север (рис. 4.2; табл.4.1).

Рис. 4.1 Наиболее характерные распределения температур в осадочной толще Уренгойского месторождения (Левченко, 1982). 1- скв. 120; 2 - скв. 130; 3 - скв. 110.



Рис. 4.2 Геотермический разрез Уренгойского месторождения (Левченко, 1982)

Таблица 4.1

Номер скважины	Мощность ММТ, м	Вид исследования
22	340	Термокаротаж
37	340-400	Термометрический метод определения качества цементирования
46	387	Геотермические исследования Института мерзлотоведения
89	373	Геотермические исследования Института мерзлотоведения
120	373	Геотермические исследования Института мерзлотоведения
134	320	Геотермические исследования Института мерзлотоведения
150Э	360	Геотермические исследования Института мерзлотоведения, метод потенциалов собственной поляризации
152Э	360	Геотермические исследования Института мерзлотоведения
160Э	375	Геотермические исследования Института мерзлотоведения
350Э	380-410	Геотермические исследования Института мерзлотоведения, метод потенциалов собственной поляризации, кавернометрия

4.4 Температура грунтов

Северная зона. По фактическим данным ММП отложения высокой поймы имеют температуру -1, -2?, отложения низкой поймы, по расчетным данным, имеют температуру около 0?. В южной части зоны острова талых пород в пределах низкой и высокой поймы имеют близкую к 0? положительную температуру.

Многолетнемерзлые породы безлесных участков всех террас, сложенных с поверхности минеральными грунтами или перекрытых слоем торфа мощностью менее 0.5 м имеют температуру -2, -3?. Безлесные участки торфяников тех же террас (мощность торфа от 0.5 до 3.5 м) имеют наиболее низкую в районе температуру грунтов -3, -5?.

Температура многолетнемерзлых пород в пределах хасыреев изменяется от 0 до -2?.

Многолетнемерзлые породы в долинах мелких рек и водотоков имеют температуру -1, -2?.

Центральная зона. Отложения низкой поймы, находящиеся в талом состоянии, имеют расчетную температуру 0, +2?. Фактических данных о температуре пород низкой поймы нет. Температура островов многолетнемерзлых пород на участках высокой поймы по расчетным и фактическим данным изменяются от 0 до -1?.

Многолетнемерзлые породы на безлесных участках террас и водоразделов сложены супесчано-суглинистыми отложениями и, как правило, перекрыты слоем торфа от десятков сантиметров до 3-3.5 м. По многочисленным данным, а также по данным, полученным расчетным путем, они имеют температуру -3, -4?, т.е. несколько более высокую, чем в северной зоне.

Температура на хасыреях, развитых на озерно-аллювиальной и IV и V прибрежно-морских равнинах, также как и в северной зоне колеблется от 0 до -2?.

Температура многолетнемерзлых пород в пределах участков заторфованных редколесий, распространенных на тех же уровнях, что и хасыреи, изменяется в пределах от 0 до -1?.

Талые породы в пределах тех же участков, по-видимому, так же имеют температуру близкую к 0?.

Залесенные участки террас и водоразделов, сложенных с поверхности песчаными и супесчаными отложениями, имеют наиболее высокую температуру - от 0 до +2?.

Многолетнемерзлые породы в долинах мелких рек и водотоков имеют несколько более низкую, чем на пойме, температуру, изменяющуюся в пределах от 0 до -2?.

Следует, однако, учитывать, что в пределах каждого ландшафта (особенно это относится к безлесным участкам террас) в зависимости от различных факторов (экспозиции, положения в рельефе - западина, бугор пучения; растительности, микрорельефа, обводненности, мощности снежного покрова и т.д.) могут наблюдаться значительные отклонения температур пород от средних для данного ландшафта.

4.5 Сезонное промерзание - протаивание грунтов

Северная зона. На пойме, накрытой ольхой, березкой, мхом грунт протаивает до глубины 0.3-0.6 м. Глубина протаивания суглинков, перекрытых торфянисто-мохово-лишайниковым покровом, - 0.4-1.0 м. Сезонное протаивание суглинков без растительного покрова увеличивается до 1.3 м, а песков до 1.5-2 м. На более высоких геоморфологических уровнях глубина протаивания на 0.2-0.3 м больше, чем на пойме, закономерность их изменения та же. Сезонное протаивание грунтов на залесенных участках, сложенных грубодисперсными породами достигает 3.0 м. На торфяниках и оторфованных суглинках протаивание равно 0.4-0.6 м.

В центральной зоне на песчаных участках, покрытых лесом, речных косах, участках пойм, заросших кустарником, где зимой лежит мощный снежный покров с небольшой плотностью, на хасыреях идет сезонное промерзание талых грунтов. Глубина сезонного промерзания колеблется от 1.0 м до 3.5 м. Глубина сезонного протаивания в центральной геокриологической зоне несколько больше, чем в северной. Торф протаивает до глубины 0.5-0.7 м, оторфованные супеси, пески до 0.8-1.4 м. Суглинки протаивают на 0.6-1.1 м (на оголенных участках - до 1.2-1.5 м). Глубина сезонного протаивания минеральных грунтов на остальных элементах рельефа увеличивается на 0.2-0.3 м.

4.6 Криогенное строение

Уренгойское месторождение расположено в зоне распространения эпигенетически промерзших отложений, криогенное строение которых определяется главным образом составом и условиями промерзания (только в самой северной части месторождения).

Имеющиеся материалы, в основном, характеризуют криогенное строение поверхностных отложений (до глубины 10-15 м), которые представлены осадками различного генезиса и возраста. Именно к поверхностному горизонту и приурочено максимальное содержание льда, хотя известно, что большая льдистость отдельных горизонтов (до 40-50%) может наблюдаться и значительно глубже. Морские палеогеновые осадки (ирбитские и чеганские глины), имеющие льдистость до 40-50%, залегают близко от поверхности в ядрах линейно ориентированных гряд. Имеются сведения, что палеогеновые глины льдонасыщены по крайней мере до глубины 25 м, а диатомовые глины до глубины 100 м. В отложениях салехардского возраста, представленных песками, суглинками, глинами, льдистость резко изменяется в зависимости от состава пород. Преобладают шлиры льда толщиной менее 2 см, суммарная влажность отложений изменяется от 15-20% (для супесей и легких суглинков) до 45-70% (для глин).

По данным ВСЕГИНГЕО суммарная влажность тонкодисперсных салехардских отложений в среднем составляет 31% (40 определений). Салехардские пески, залегающие в виде линз, имеют преимущественно массивную криотекстуру. Влажность их изменяется от 16 до 24%. Очень высокую льдистость (70-80% до глубины 4-5 м) имеют салехардские суглинки и глины в ядрах гряд и бугров пучения. Здесь встречаются шлиры льда толщиной до 25 см. Высокое содержание льда в салехардских отложениях прослежено до глубины 12-15 м, хотя очевидно этот льдистый горизонт может иметь и большую мощность. Возможно существование льдистых салехардских отложений и на больших глубинах. По данным НИИИГА в бассейне Б. Хебы льдистые отложения обнаружены в интервалах 20-40 и 60-80 м.

Разнообразное криогенное строение имеет переслаивающая толща песков, супесей и суглинков прибрежно-морского и озерно-аллювиального генезиса. Ледяные шлиры приурочены к прослоям суглинка и супеси, которые имеют слоистую или сетчатую криотекстуру. Встречаются шлиры льда толщиной до 30-35 см, суммарная влажность от 26-37 до 100-140%. Песчаные осадки казанцевского и зырянского возраста имеют массивную криотекстуру и суммарную влажность от 14% до 30% (средняя влажность из 65 определений равна 22%).

Аллювиальные пески II и I надпойменных террас имеют криотекстуру и суммарную влажность от 11 до 28%, т.е. очень часто песок содержит больное количество льда-цемента и при оттаивании приобретает текучую консистенцию. В толще песчаного аллювия встречаются и отдельные шлиры льда, приуроченные к прослоям супеси.

Отложения современной поймы представлены, в основном, песками с массивной криотекстурой (суммарная влажность то 15 до 28%). Заторфованные горизонты песчаного аллювия небольшой мощности, залегающие в верхней части разреза имеют мелкосетчатую и слоисто-сетчатую текстуру при влажности 50-75%. Микро- и тонкошлировая текстура характерна также для прослоев супеси, залегающих в толще песчаного аллювия.

Высокой льдистостью характеризуются также озерно-болотные отложения: торф и подстилающие их суглинки. Наиболее крупные линзы льда встречаются на контакте торфа с подстилающими отложениями. В буграх пучения непосредственно под торфом встречаются линзы льда мощностью до 2-3 м.

Сильно льдонасыщенный торф распространен обычно в пределах выпукло и крупнобугристых торфяников, а также на отдельных торфяных буграх пучения.

Заторфованные суглинки и илы, залегающие непосредственно под торфом имеют сетчатую текстуру с влажностью до 500%. Повышенную льдистость особенно в северной геокриологической зоне, часто имеет самый верхний горизонт поверхностной толщи (до глубины 2.0 м), представленный, в основном, элювиально-делювиальными супесями и суглинками (покровные отложения). Для этого горизонта характерны микро - и тонкошлировые частослоистые или мелкосетчатые криотекстуры (суммарная влажность иногда достигает 100%).

Объемная льдистость поверхностных отложений увеличивается за счет повторно-жильных льдов. Условия для развития повторно-жильных льдов на территории Уренгойского месторождения не одинаковы. В южной части месторождения (южнее р. Ево-Яха) повторно-жильные льды вообще не обнаружены. Севернее они часто встречаются в торфяниках, где залегают на глубине 0.2-0.5 м от поверхности. В верхней части жилы льда достигают 10-15 м в ширину, вертикальная мощность их свыше 2 м. В рельефе ледяные жилы, особенно растущие, прослеживаются очень слабо в виде неглубоких (0.1-0.3 м) канав, заросших мхом и кустарников, которые в плане образуют полигоны поперечником 15-25 м.

Севернее полярного круга повторно-жильные льды найдены также в песках на повышенных формах рельефа (ширина жил до 1.5 м). По-видимому, в северной части месторождения повторно-жильные льды представлены очень широко: на всех элементах рельефа и в грунтах различного состава. Индикатором повышенной льдистости поверхностных отложений на территории Уренгойского месторождения , особенно в его южной части, являются многолетние бугры пучения.

Одним из показателей распространения вблизи от поверхности льдистых отложений являются термокарстовые озера, глубина которых определяется величиной объемной льдистости протаявших пород. Преобладает озера глубиной 0.5-1.0 м. Эти озера характерны для всех элементов рельефа. Значительно реже встречаются озера глубиной от 1.0 до 4-5 м. Такие озера обычно располагаются между многолетними буграми пучения второго типа и совместно с ними образуют характерный для юга месторождения ландшафт.

Самые глубокие озера (до 20 м и более) встречаются в межгрядовых понижениях.

4.7 Мерзлотные процессы и явления

В пределах района исследований широко развиты мерзлотные физико-геологические явления, связанные с процессами пучения, термокарста, морозобойного трещинообразования и сезонного промерзания - оттаивания.

Наиболее широко в районах развиты термокарстовые образования, которые представлены многочисленными озерами, различными по размерам и форме, обширными хасыреями и заболоченными понижениями. Наибольшее распространение термокарстовые формы имеют в районе УКПГ-1а, где они занимают до 40-80% территории.

Многолетние бугры пучения относятся, в основном, к буграм пучения миграционного типа. Это, как правило, минеральные бугры высотой от 2 до 5 м (отдельные бугры пучения в районе УКПГ-12 достигают 10-15 м), но встречаются также выпуклобугристые торфяники и поверхности пучения в хасыреях.

В пределах IV морской террасы преимущественно развиты гидролакколиты - бугры пучения с ледяным ядром и сильнольдистыми грунтами базальной криотекстуры.

Многие многолетние бугры пучения находятся в настоящее время в стадии разрушения, разбиты трещинами, покрыты термокарстовыми просадками.

Морозобойное растрескивание широко распространено на описываемой территории, что обусловило формирование полигонального микрорельефа, встречающегося на всех геоморфологических уровнях.

Наибольшее развитие имеют полигональные торфяники, которые приурочены к центральным частям водоразделов.

Полигональные системы, имеющие в плане форму четырехугольника или пятиугольника со стороной 15-30 м, полигонально-жильные льды, мощность которых достигает 2-5 м.

5. СОСТОЯНИЕ ПРИРОДНОЙ ПОДСИСТЕМЫ ДКС УРЕНГОЙСКОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ НА ЭТАПЕ РАБОЧЕЙ ДОКУМЕНТАЦИИ.

Площадка ДКС расположена в пределах северной части Уренгойского газоконденсатного месторождения, в 20 км от г. Новый Уренгой и непосредственно примыкает к территории УКПГ-2В и УКПГ-2.

5.1 Инженерно-геологические и гидрогеологические условия строительной площадки

В геологическом строении площадки принимают участие аллювиальные отложения верхнечетвертичного возраста (а III3). На площадке произведена планировка - техногенные грунты (t IV) представлены песками отсыпки мощностью 1.0-1.8 м. Грунт отсыпался в период с декабря 1998 г. по январь 1999 г.

Типичный для района работ песчаный разрез осложнен прослоями и линзами пылевато-глинистых грунтов иногда значительной мощности.

Литологический разрез данной части площадки ДКС представлен тремя типами разреза: песчаным, песчано-глинистым и глинисто-песчаным.

По результатам буровых и лабораторных работ были выделены следующие инженерно-геологические элементы (ИГЭ):

ИГЭ-1- СТС, СМС - насыпной слой - песок средней крупности, сыпучемерзлый при оттаивании - малой степени водонасыщения, (W= 6%).

ИГЭ-2 - СТС, СМС - песок средней крупности, сыпучемерзлый, при оттаивании - средней плотности, малой степени водонасыщения, (W= 9%, Ps=2.65т/м3, Sr=0.36).

ИГЭ-3-ТГ - песок средней крупности, средней плотности, малой степени водонасыщения, (W= 5%, Ps=2.65т/м3, Sr=0.20, е=0.65).

ИГЭ-3а-ТГ - песок средней крупности, средней плотности, насыщенный водой, (Ps=2.65т/м3, Sr>0.8, е=0.65).

ИГЭ-4-ВМГ - песок средней крупности, твердомерзлый, массивной криотекстуры, слабольдистый, (i<0.03, W=17%, Pt=1.99т/м3, Ps=2.65т/м3).

ИГЭ-4а-ВМГ, (перелеток) - песок средней крупности, сыпучемерзлый, (W= 8%, Ps=2.65т/м3).

ИГЭ-5-СТС, СМС - песок мелкий, сыпучемерзлый, при оттаивании - средней плотности, малой степени водонасыщения,(W= 9%, Ps=2.65т/м3).

ИГЭ-6-ТГ - песок мелкий, средней плотности, малой степени водонасыщения, (W= 4%, Ps=2.65т/м3, Sr=0.16, е=0.65).

ИГЭ-7-ТГ - песок мелкий, средней плотности, насыщенный водой, (Ps=2.65т/м3, Sr>0.8, е=0.65).

ИГЭ-8-ВМГ - песок пылеватый, твердомерзлый, массивной криотекстуры, слабольдистый, (i <0.03, W= 15%, Pt=1.99т/м3, Ps=2.66т/м3).

ИГЭ-9-СМС - суглинок легкий, тугопластичный, при промерзании - твердомерзлый, массивной криотекстуры, слабольдистый, (W=15%, Ip=10, II=0.30 доли.ед. Ps=2.68т/м3).

ИГЭ-10-ТГ - суглинок тяжелый, тугопластичный, (W=19%, Ip=12, II=0.39 доли.ед. Ps=2.68т/м3).

ИГЭ-10а-ТГ - суглинок легкий, мягкопластичный, (W=14%, Ip=9, II=0.58 доли.ед. Ps=2.68т/м3).

ИГЭ-11-ВМГ - суглинок легкий, твердомерзлый, массивной криотекстуры, слабольдистый, (i <0.03, W=15%, Ip=8, Pt=2.11т/м3, Ps=2.68т/м3).

ИГЭ-12-ВМГ - суглинок легкий, твердомерзлый, слоистой криотекстуры, слабольдистый, (i <0.03, W=23%, Ip=9, Pt=1.93т/м3, Ps=2.68т/м3).

Сводная таблица физико-механических свойств грунтов по выделенным инженерно-геологическим элементам приведена в таблице 6.1.

Грунтовые воды в пределах исследуемого района работ залегают на глубинах 12.3 -13.0м. Водовмещающими являются пески мелкие и средней крупности.

По химическому составу воды сульфатно - гидрокарбонатные с пестрым катионным составов. Общая минерализация не превышает 0.1 мг/л.

5.2 Геокриологические условия

В геокриологическом отношении площадка характеризуется сложным залеганием талых и мерзлых грунтов. Диапазон изменчивости температуры мерзлых грунтов на глубине 10.0 м составляет -0.2…-1.6°С (рис. 5.1).

Рис. 5.1 Температура мерзлых грунтов площадки ДКС-2В Уренгойского месторождения

Температура грунтов на участках с заглубленной кровлей мерзлоты -0,1…-0,2оС (рис. 5.2).

Талые пески, характеризующиеся температурами около +0, 2оС (рис. 6.3), в среднем до глубины 11.0-12.0 м малой степени водонасыщения, уровень грунтовых вод зафиксирован на глубинах 11.3- 13.8 м, до глубины 7 13 м имеют среднюю плотность сложения, ниже по разрезу - плотные.

Рис. 5.2 Температура грунтов на участках с заглубленной кровлей многолетнемерзлых пород площадки ДКС-2В Уренгойского месторождения

Рис. 5.3 Температура талых грунтов, развитых в пределах площадки ДКС-2В Уренгойского месторождения

5.3 Специфические грунты

К специфическим грунтам данной площадки изысканий относятся вечномерзлые грунты сливающегося и несливающегося типа, представленные песками средней крупности, пылеватыми и суглинками. Глубина погружения кровли вечномерзлых грунтов колеблется от 2.0 до 5.0 м при сливающей мерзлоте и от 7.5 до 14.2м - при несливающейся мерзлоте. Температура мерзлых грунтов на глубине 10.0 м составляет - 0.2 … - 0.6°С. Многолетнемерзлые песчаные грунты данной территории находятся в твердомерзлом состоянии, для них характерна массивная криотекстура. Многолетнемерзлые глинистые грунты (скважина № 9) находятся в твердомерзлом состоянии, имеют массивную и слоистую криогенную криотекстуры.

Грунты слоя сезонного промерзания - оттаивания представлены песками отсыпки, а также песками средней крупности, мелкими и суглинками.

Глубина сезонного промерзания (максимальная на год изысканий) составляет 4.0- 5.5 м, глубина сезонного оттаивания - 2.0 - 5.0 м.

В мерзлом состоянии песчаные грунты СМС и СТС сыпучемерзлые, при оттаивании- малой степени водонасыщения (ИГЭ-1, 2, 5).

Суглинки СМС тугопластичные, в мерзлом состоянии - твердомерзлые, имеют массивную криотекстуру, слабольдистые (ИГЭ-9).

Коррозионная активность грунтов к углеродистой стали - низкая и высокая, к свинцовым оболочкам кабеля - средняя, к аллюминиевой оболочке кабеля - средняя (ГОСТ 9.015-74).

5.4 Инженерно-геологические процессы

В пределах площадки развиты инженерно-геологические процессы, связанные с сезонным пучением.

На участках проявления процессов пучения возможны довольно значительные деформации возводимых сооружений.

Строительные работы в любом случае приведут к наиболее благоприятному сочетанию факторов, определяющих интенсивность пучения (увеличение мощности СМС и СТС при сохранении или увеличении предзимней влажности и оптимальных условий промерзания). Все это будет способствовать более динамичному протеканию процессов пучения.

По степени морозной пучинистости песчаные грунты слоя сезонного промерзания-оттаивания относятся к практически непучинистым, суглинки - к среднепучинистым (ИГЭ-9 - fh = 0.7 кгс/см2).

По проекту строительство компрессорного цеха будет осуществляться на участке, характеризующейся сложными геокриологическими условиями. В целом большую часть площадки занимают грунты с заглубленной кровлей - скв. 26, 28, 30, 35 (рис. 5.2). Грунты основания юго-западной части и около 1/3 основания восточной части сооружения находятся в мерзлом состоянии - скв. 16, 19, 27 (рис. 5.3). На севере площадки имеются небольшие участки с талыми грунтами (рис. 5.4).

Рис. 5.4 Схема распространения мерзлых грунтов на площадке строительства компрессорного цеха ДКС - 2В Уренгойского месторождения (масштаб 1:500 000)

6. ТЕХНОГЕННАЯ ДИНАМИКА ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ ПЛОЩАДКИ ДКС-2В УГКМ

6.1 Методика расчета основных параметров теплового взаимодействия сооружений с мерзлыми породами

Определяющее влияние на несущую способность свайного фундамента сооружения в условиях криолитозоны оказывает динамика температурного поля грунтов основания. Отклонение фактического температурного режима грунтового основания от проектного приводит к потере несущей способности фундамента и вследствие этого к аварийным отказам, требующим реконструкции сооружения.

При проектировании оснований и фундаментов для определения теплового режима грунтов проектными организациями традиционно проводится расчет среднегодовой температуры и глубины сезонного оттаивания и промерзания. В основе расчета лежит решение одномерного однородного уравнения теплопроводности в квазистационарном приближении, которое позволяет получить оценки требуемых величин, близких к стационарным.

Недостатком такого расчета является невозможность получения фактического температурного поля под сооружением, имеющим конечные геометрические размеры, поскольку в основе расчета лежит решение одномерной задачи. Квазистационарное приближение исходного уравнения не позволяет получить информацию о динамике в годичном цикле рассчитываемых величин. Однородность исходного уравнения свидетельствует о том, что с помощью такого приближения невозможно учесть наличие в грунтах основания техногенных источников теплового воздействия.

Для целей геотехнического мониторинга газопромысловых объектов необходимо выполнение геокриологического прогноза на ограниченные интервалы времени в условиях неоднородной двух-, трехмерной геологической среды и сложной геотехнической обстановки. Это потребовало разработки специальной методики геокриологического прогноза для разработки решений по управлению тепловым режимом грунтов оснований.

Методика, позволяющая реализовать численное решение нестационарных задач теплопроводности, разработана на кафедре геокриологии МГУ под руководством проф. Л.Н. Хрусталева. На базе разработанной методики создана программная среда «Тепло» (НЕАТ) для ПВЭМ.

Целью этой разработки является повышение надежности, устойчивости и несущей способности фундаментов сооружений, проектируемых, строящихся, эксплуатируемых и реконструируемых в условиях криолитозоны посредством создания необходимого уровня теплообмена в геотехнической системе «инженерное сооружение - грунты основания - окружающая среда».

В методике геокриологического прогноза для целей управления эксплуатационной надежностью сооружения в криолитозоне, включающей подбор параметров теплообмена, прогноз температурного поля в основании сооружения и управление температурным полем, теплообмен описывают серией параметров, используя их среднемесячные значения, учитывая параметры теплообмена на поверхности Земли и в грунтах основания сооружения. При этом параметры теплообмена рассчитывают на основе экспериментальных измерений, а температурное поле в грунтах основания сооружения контролируют в процессе режимных исследований, в результате чего фиксируют нестационарное температурное поле. Прогноз изменения температурного поля осуществляется путем решения двухмерного нестационарного уравнения теплопроводности в анизотропной среде с подвижными фазовыми границами, с использованием экспериментальных значений параметров теплообмена, а при их отсутствии - значений, полученных путем итерационного подбора с многократным решением задачи прогноза до совпадения расчетного температурного поля с измеренным при режимных исследованиях. При этом управление температурным полем грунтов основания осуществляют путем итерационного подбора параметров теплообмена сооружения с окружающей средой и прогноза проектного температурного поля, обеспечивающего максимальную устойчивость сооружения.

Таким образом, универсальность предложенного способа оптимизации состояния геотехнической системы заключается в возможности его реализации при проектировании, эксплуатации и реконструкции сооружений.

6.2 Моделирование динамики состояния основания при реализации проектных решений по строительству

По данным изысканий площадка ДКС-2В характеризуется сложными инженерно-геологическими условиями, и, исходя из геокриологических характеристик площадки, грунты в качестве оснований могут быть использованы как по I, так и по II принципу СНиП 2.02.04-88.

Моделирование поведения оснований здания проведено для строительства сооружения по II принципу (с сохранением талого грунта основания) в несколько этапов:

1. геологический прогноз по реконструкции «нулевого цикла» ДКС-2В УГКМ;

2. расчет двухмерного нестационарного температурного поля грунтов сооружения, построенного по II принципу без применения конструктивных решений, на стадии эксплуатации;

3. расчет двухмерного нестационарного температурного поля с предварительным протаиванием мерзлых грунтов греющим кабелем;

4. расчет двухмерного нестационарного температурного поля сооружения, построенного с использованием теплоизоляционного покрытия, на стадии эксплуатации.

На первом этапе по материалам инженерно-геологических изысканий и параметров окружающей среды (метеорологическая станция г. Уренгой) была сформулирована одномерная нестационарная задача Стефана в анизотропной среде.

Расчетная область представляет собой часть инженерно-геологического разреза грунтов оснований ДКС размерами 150х50 м. Граничные условия на поверхности земли определялись среднемесячной температурой воздуха и среднемесячными значениями высоты снежного покрова и плотности снега. На нижней и боковой границах расчетной области закладывали условия нулевого теплообмена (рис. 6.1).

Рис. 6.1 Исходное температурное поле грунта на момент проведения изысканий (01.02.1999г.)



Рис. 6.2 Расчетное температурное поле грунтов (01.02.2010г.)

Результаты решения первой одномерной задачи позволяют определить корректность использования материалов инженерно-геологических изысканий для постановки задачи при сравнении фактического температурного поля на момент наблюдений с прогнозным.

Моделирование на первом этапе показало (рис. 6.2), что расчетное температурное поле качественно совпадает с исходным температурным полем на момент изысканий (линза талых грунтов в интервале глубин 4-11 м сохраняется до 2010 г.), что свидетельствует о корректности использования фактических данных. Незначительные изменения температурных условий на глубине до двух метров можно объяснить отличием фактических условий теплообмена с приповерхностным слоем атмосферы на площадке размещения ДКС от результатов метеорологических наблюдений, что объясняется удаленностью расположения ДКС от площадки метеонаблюдений. Таким образом, для проведения расчета двухмерного нестационарного температурного поля грунтов на стадии эксплуатации можно принять за исходные значения температур грунтов, полученных на первом этапе.

На втором этапе расчетная область представляет собой часть инженерно-геологического разреза площадки ДКС. Размеры расчетной области 150х50 м. Граничные условия на поверхности грунта вне здания и дороги (в 10 м от здания) были заданы аналогично первому этапу. Под дорогой при постановке граничных условий учитывалась ее расчистка от снега (меньшая мощность снежного покрова). Под зданием граничные условия устанавливались рода 3R со среднемесячными температурами внешней среды (15?С) и термическим сопротивлением пола здания (0,16 м?·?С/Вт). На нижней и боковой границах расчетной области задавались условия нулевого теплообмена. За начальный момент расчета выбран октябрь 2000 г.

Результаты моделирования показывают (рис.6.3), что при строительстве объекта ДКС-2В УКГМ по II принципу происходит постепенное протаивание грунтов основания под сооружением. И при эксплуатации здания сроком на 25 лет процесс деградации мерзлых грунтов не прекращается.

Результаты моделирования показали, что при строительстве объекта ДКС-2В УКГМ по II принципу происходит постепенное протаивание грунтов основания под сооружением. И при эксплуатации здания сроком на 25 лет процесс деградации мерзлых грунтов не прекращается. Таким образом, без принятия дополнительных мер по изоляции теплового потока от здания, может произойти повышение температуры грунтов основания вплоть до формирования ареола оттаивания.



Рис.6.3 Прогнозное температурное поле при эксплуатации здания сроком на 25 лет

С учетом результатов второго этапа моделирования было выбрано решение - предварительное протаивание мерзлых грунтов с использованием греющего кабеля. Кабель прокладывается в пределах проектируемого сооружения на глубине 80 см через 5 м. Греющие устройства работают с сентября по апрель, плотность теплового потока 250 Вт/м?. Расчетная область аналогична расчетной области на первом этапе.

Результаты моделирования показали (рис. 6.4), что к концу расчетного периода происходит протаивание мерзлых грунтов до талой линзы в интервале 4-11 м.



Рис. 6.4 Прогнозное температурное поле грунтов после применения греющего кабеля с сентября по апрель

По результатам третьего этапа проведен расчет двухмерного нестационарного температурного поля на стадии эксплуатации с применением конструктивных решений. Теплоизолятором под зданием выбран пеноплекс толщиной 60 см и с термическим сопротивлением 20 м?·?С/Вт. Расчетная область аналогична области на втором этапе.

В итоге, при выбранном термическом сопротивлении пеноплекса (20 м?·?С/Вт) за 25 лет эксплуатации здания происходит протаивание мерзлых грунтов до 3 м (рис. 6.5). По результатам инженерно-геологических изысканий пески среднезернистые (влажность 20%, льдистость < 0,03 д.е.) относятся к практически непучинистым. Таким образом, деформаций здания при частичном протаивании верхней кровли мерзлых пород не произойдет.



Рис. 6.5 Прогнозное температурное поле грунтов на стадии эксплуатации с применением теплоизоляционного покрытия

Результаты моделирования динамики теплового состояния основания сооружения ДКС-2В УКГМ показывают, что при строительстве объекта по II принципу происходит протаивание грунтов основания под сооружением. Таким образом, без принятия дополнительных мер по теплоизоляции грунтов основания в пределах здания, тепловой поток может достичь заглубленной кровли мерзлых пород и привести к деформации сооружения.

7. Методика и объемы проектируемых работ

7.1 Виды и объемы работ

При производстве мерзлотных инженерно-геологических изысканий на площадках ДКС-2В УГКМ запроектирован комплекс работ, включающий бурение скважин, статическое зондирование, определение плотности грунтов в полевых условиях, термометрические измерения и лабораторные исследования фактических характеристик грунтов (табл. 7.1)

Таблица 7.1 Виды и объемы работ

№№ пп	Виды работ	Единица измерений	Объемы по объекту ДКС
1	2	3	4
1	Механическое колонковое бурение инженерно-геологических скважин глубиной до 15 м станком УГБ-50М диаметром до 160 мм с документацией и отбором образцов	По поро-дам: III кат. IV кат. V кат. Итого:	скв. п.м. п.м. п.м. п.м.	35 27,7 286,0 19,0 332,7
2	Механическое шнековое бурение инженерно-геологических скважин глубиной до 15 м станком УГБ-50М диаметром до 160 мм с документацией и отбором образцов	По поро-дам: III кат. IV кат. Итого:	п.м. п.м. п.м.	102,3 90,0 192,3
	Всего:	п.м.	525,0
3	Отбор монолитов грунтов из скважин: с глубины 0 - 10 м с глубины 10 - 15 м	мон. мон.	33 14
4	Определение плотности мерзлых грунтов в полевых условиях	опр.	47
5	Термометрические наблюдения в инженерно-геологических скважинах 1 раз в течение месяца 10 точек замеров по глубине скважины (в 70% скважин)	точек	261
6	Статическое зондирование талых грунтов на глубине свыше 10 м до 15 м	исп.	2
7	Лабораторные анализы грунтов в экспедиции: а) грансостав песчаных грунтов с разделением фракций от 10 до < 0,1 мм б) грансостав глинистых грунтов в) определение влажности песчаных грунтов г) определение влажности глинистых грунтов д) плотность частиц грунта е) пластичность ж) угол естественного откоса в сухом состоянии и под водой	опр. опр. опр. опр. опр. опр. опр.	44 10 235 99 12 29 7

7.2 Методика работ

Бурение выполняется до глубины 15.0 м. В процессе бурения производятся: визуальное описание литологического состава и состояния грунтов, их криогенного строения, отбор образцов (монолитов) для полевых и лабораторных определений плотности грунтов.

Статическое зондирование грунтов проводится на участках с погружением кровли ВМГ более 5.0 м. Мерзлые грунты сезонного слоя проходятся бурением. Работы выполняются в соответствии с ГОСТ 20069-81 зондом II типа (с муфтой трения). Значения удельного сопротивления грунтов под наконечником зонда (q, МПа) и на боковой поверхности муфты трения (f, МПа) измеряются с интервалом 0.2 м в процессе задавливания зонда с помощью регистрационной аппаратуры “Пика-1 НТ”.

По результатам статического зондирования рассчитываются значения плотности сложения грунтов, модуль деформации, сцепление и угол внутреннего трения.

Термометрические наблюдения в скважинах проводятся на участках сливающейся и несливающейся мерзлоты после их выстойки в течение 10-15 дней. Температура грунта измеряются до глубины 10-15 м с интервалом через 1 м. Измерения проводятся гирляндами “заленивленных термометров” и термокомплектом, состоящим из датчиков температур, сплетенных в косы и цифрового многоканального термометра Дана-Терм 1505.

Плотность грунтов определяется в полевых условиях методом взвешивания и определения объема образца грунта ненарушенного сложения в нейтральной жидкости (солярка). В качестве образца для определения плотности из монолита грунта вырезается кусок грунта весом не менее 0.5 кг. Объем образца определяется в мерном цилиндре по количеству вытесненной жидкости при погружении его в солярку.

Для определения физических свойств грунтов лабораторные работы проводятся согласно ГОСТ 12536-79 «Методы лабораторного определения гранулометрического и микроагрегатного состава» и ГОСТ 5180-84 «Методы лабораторного определения физических характеристик».

8. Безопасность и экологичность проекта

Территория Юбилейного газоконденсатного месторождения в значительной степени трансформирована существующими технологическими объектами. Основными факторами изменения и формирования напряженной экологической ситуации является создание и эксплуатация сетей трубопроводов, эстакад, площадок установки комплексной подготовки газа и дожимной компрессорной станции. В результате обустройства и эксплуатации дожимных компрессорных станций Юбилейного месторождения происходит нарушение земной поверхности, занятой технологическими объектами. Кроме того, следует уделять внимание аварийным ситуациям, происходящим по причине отказов геотехнических систем в следствие неучтености геокриологического фактора при их строительстве.

Основные технологические объекты дожимной компрессорной станции являются взрывоопасными, так как сжимаемый природный газ с кислородом воздуха образует взрывоопасные смеси.

Уровень существующей техногенной нагрузки оценивается как высокий, но допускающий возврат к исходному состоянию при проведении восстановительно-рекультивационных работ.

8.1 Безопасность работающих

Оптимальные и допустимые нормы микроклимата для работ разной категории тяжести (Iа, Iб, IIа, IIб, III) в зависимости от времени года определено по ГОСТ 12.1.005-88 «Воздух рабочей зоны», где установлены общие санитарно-гигиенические требования к температуре, относительной влажности, скорости движения воздуха и содержанию вредных веществ в воздухе рабочей зоны.

Оптимальные климатические условия - это сочетание количественных показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека обеспечивают сохранение нормального теплового состояния организма без напряжения механизмов терморегуляции. Они обеспечивают ощущение теплового комфорта и создают предпосылки для высокого уровня работоспособности.

Допустимые микроклиматические условия - это сочетание показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека могут вызвать напряжение механизмов терморегуляции, не выходящих за пределы физиологических приспособительных возможностей. При этом не возникает нарушений состояния здоровья, но могут наблюдаться дискомфортные теплоощущения, ухудшения самочувствия и понижение работоспособности.

Согласно ГОСТ допустимыми условиями считаются:

Температура воздуха в пределах от 15 до 20 ?С;

Относительная влажность воздуха от 40 до 60%;

Давление воздуха - 760 мм.рт.ст.;

Скорость движения воздуха менее 0.2 м/с.

ГОСТ 12.1.005-88 выделяет технологические, технические и объемно-планировочные средства нормализации воздуха рабочей зоны и индивидуальные средства защиты от вредных примесей.

Учитывая опасность производства, для предупреждения аварийных ситуаций, возникновения пожаров, взрывов, утечек вредных веществ в виде паров и жидкостей обслуживающий персонал установки обязан:

1. Соблюдать требования «Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением» (ПБ 10-115-96), действующих инструкций по эксплуатации технологических трубопроводов и оборудования.

2. Соблюдать требования «Правил безопасности в нефтяной и газовой промышленности», «Правил технической эксплуатации магистральных газопроводов» (ВРД 89-1.10-006-2000), инструкций по охране труда по профессиям и видам работ, инструкций по пожарной безопасности; вести процессы согласно параметрам технологического режима с соблюдением норм ПДК (предельно допустимых концентраций) вышеперечисленных веществ в воздухе рабочей зоны.

3. Своевременно корректировать отклонения технологического режима от установленных норм, постоянно следить за исправностью средств КИП и А, немедленно устраняя появляющиеся в них дефекты, переходя при этом временно на ручное управление.

4. Проверять исправность и наличие пломб предохранительных клапанов, их тарировку на соответствующее давление. Порядок и сроки проверки исправности клапанов в зависимости от условий технологического процесса должны быть указаны в инструкции по эксплуатации предохранительных клапанов, утвержденной главным инженером предприятия.

5. Проводить разогрев трубопроводов в случае образования ледяных и гидратных пробок только паром или горячей водой. Разогрев открытым огнем запрещается.

6. Производить замеры толщин трубопроводов горячего газа не реже одного раза в год в соответствии с графиком, составленным службой главного механика и утвержденным главным инженером.

Предельно допустимыми концентрациями (ПДК) вредных веществ в воздухе рабочей зоны по ГОСТ 12.1.005-88 считаются «концентрации, которые при ежедневной (кроме выходных дней) работе в течение 8 часов или при другой продолжительности (но не более 40 ч. в неделю) в течение всего рабочего стажа не могут вызвать заболеваний или отклонений в состоянии здоровья, обнаруживаемых современными методами исследований в процессе работы или в отдельные сроки жизни настоящего и последующих поколений.

Эксплуатация мощных и высокопроизводительных горнопроходческих машин, бурильных установок, вентиляционного, компрессорного и другого оборудования сопровождается интенсивным шумом и вибрацией, вредно действующими на здоровье работающих.

Шум - это всякий нежелательный для человека звук.

Основными источниками шума являются дизельные двигатели, электромоторы, лебедки и ротор, компрессоры, движущиеся и вращающиеся части оборудования.

Вибрации - колебательные движения упругих тел, конструкций, сооружений около положения равновесия. Частотный диапазон воспринимаемых вибраций от 1 до 1000 Гц. Колебания с частотой ниже 20 Гц - воспринимаются организмом только как вибрация, а с частотой выше 20 Гц - одновременно как вибрация и звук.

Источниками вибрации являются адсорберы, сепараторы.

Причинами шума могут явиться:

1. Технические недостатки изготовления оборудования - несбалансированность вращающихся деталей и узлов, отклонения в размерах деталей машин;

2. Некачественный монтаж оборудования, приводящий к перекосам, эксцентриситету деталей и узлов;

3. Несвоевременный и некачественный ремонт оборудования;

4. Нерациональные технологии перекачки жидкостей.

Основополагающими документами, устанавливающими классификацию и нормативные уровни шума и вибрации являются ГОСТ 12.1.003-96 (табл. 9.1) и ГОСТ 12.1.012-90 (табл. 8.2).

Таблица 8.1 Нормативные уровни шума (по ГОСТ 12.1.003-96)

Характеристика помещений	Уровни звукового давления в ДБ в октавных полосах со среднегеометрическими частотами	Уровни звука и эквивалентные уровни звука, дБА
Постоянное рабочее место и рабочая зона в производственных помещениях и на территории предприятия	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000	85
	99	92	86	83	83	78	76	74

Таблица 8.2 Нормативные уровни вибрации (по ГОСТ 12.1.012-90)

Вид вибрации	Направления, по которым нормируется вибрация	Среднеквадратические значения виброскорости, м/с*10-2, не более
Технологическая на постоянных рабочих местах в производственных помещениях предприятий	Вертикальная	1	2	4	8	16	31.5	63	125
			1.3	0.45	0.22	0.2	0.2	0.2

Основной мерой борьбы с шумом является подавление источника его возникновения. Это может быть достигнуто надежным креплением узлов, деталей, центрированием, смазкой, совершенствованием режима работы, своевременным ремонтом.

Если подавить источник шума невозможно, то используют звукопоглощающие преграды. Это гибкие панели, пористые облицовочные материалы. Звуковая энергия здесь поглощается в результате внутреннего трения материала гибких панелей при их колебаниях, а в пористых материалах - в результате вязкого трения воздуха, движущегося в порах материала под воздействием звуковой волны. Эффективность звукопоглощения зависит от:

1. Диаметра пор (чем меньше диаметр пор, тем больше колебательная скорость частиц воздуха в порах и, следовательно, тем эффективнее гасится звук);

2. Способа размещения пористого материала на огражденной конструкции.

Наиболее эффективно поглощается звук, если пористый материал располагается на расстоянии равном ? звуковой волны от стенки ограждающей конструкции. Чем более низкие звуковые частоты нужно поглотить, тем более рыхлым и более толстым должен быть слой пористого материала.

Также существуют звукоизолирующие преграды. Их используют для защиты от транспортного шума.

Для защиты от вибрации применяют следующие методы:

1. Подавление вибрации в источнике возникновения;

2. Превращение энергии механических колебаний в другие виды энергии при помощи материалов с большим внутренним трением;

3. Вибропогашение, то есть введение дополнительных реактивных масс (фундаментов, виброгасителей);

4. Виброизоляция - устраивается в виде пружинных, резиновых или комбинированных опор.

Для создания благоприятных условий труда важное значение имеет рациональное освещение производственных помещений и рабочих мест. Правильно спроектированное в соответствии с СНиП 23-05-95 и выполненное производственное освещение улучшает условия работы, снижает утомляемость, способствует повышению производительности труда и качества продукции, благоприятно влияет на производственную среду, повышает безопасность труда, снижает уровень травматизма.

...