Сооружения для забора подземных вод

2

Размещено на http://www.allbest.ru/

172

Анализ исходных данных

водозаборное сооружение бурение скважина

Согласно заданию вблизи объекта водоснабжения располагаются два источника (река и подземные воды).

Гидрологические и гидрогеологические характеристики источников приведены в задании и достаточны для проектирования водозаборных сооружений и определения границ зоны санитарной охраны источников водоснабжения и водозаборных сооружений.

Сооружения для забора подземных вод. Выбор и обоснование водоносного пласта и типа водозаборного сооружения

водозаборное сооружение бурение скважина

Место рождения подземных вод находиться на расстоянии 4500 м от границы промышленной зоны.

Указанное месторождение представлено тремя водоносными пластами.

Первый от поверхности земли водоносный пласт расположен на глубине от 0 до 17 м, представлен мелкозернистым водонасыщенным песком в пределах части водоносного пласта. Указанный пласт является ненапорным.

Водоносный пласт не имеет защитной кровли, подвержен интенсивному загрязнению поверхностных загрязнений. Мощность водоносного пласта 8 м.

Второй по ходу водонасыщенный пласт находиться на глубине от 65 до 90м, представлен среднезернистым водонасыщеным песком. Пласт напорный, так как пьезометрический уровень воды выше кровли этого пласта. Указанный пласт защищен от поверхностного загрязнения слоем мелкозернистого песка толщиной 17 м, слоем глины с прослойками суглинка толщиной 48 м. Мощность водоносного пласта 25 м.

Третий по ходу водоносный пласт находиться на глубине от 170 до 210 м, представлен мелкозернистым водонасыщенным песком. Пласт напорный, так как пьезометрический уровень воды выше кровли этого пласта. Указанный пласт защищен от поверхностного загрязнения слоем мелкозернистого песка толщиной 17 м, слоем глины с прослойками суглинка толщиной 48 м, слоем среднезернистого песка толщиной 25 м, слоем глины 80 м. Мощность водоносного пласта 40м.

В качестве рабочего выбран второй водоносный пласт, представленный среднезернистым песком с кровлей на глубине 65 м, подошвой на глубине 90м и пьезометрическим уровнем 25 м. Коэффициент фильтрации 16,5 м/сут. Пласт напорный. Из рабочего водоносного пласта такой глубины вода может забираться только с помощью скважин, следовательно принят к проектированию скважинный водозабор.

Выбор способа бурения скважин

Так как грунты от поверхности до подошвы рабочего водоносного пласта представлены суглинками, песками, глинами, а глубина подошвы водоносного пласта не превышает 100 м, то принят ударно - канатный способ бурения.

Определение допустимого понижения динамического уровня воды в скважине

Так как рабочий водоносный пласт напорный, то расчет ведется по формуле:

где h - величина пьезометрического напора, м;

m - мощность напорного пласта, м;

?hдоп - необходимая глубина погружения под динамический уровень водоприемной части насоса, м;

?hф - потери напора на входе в скважину, м;

?hэ - потери напора при обтекании потоком воды электродвигателя, м.

В предварительных расчетах сумму величин можно принять равной 5-8м.

.

Тогда

.

Для напорных вод при относительно небольших значениях h и m определяем из условия расположения динамического уровня воды выше кровли пласта. В дальнейшем расчете принимаем меньшее значение.

Окончательно для дальнейших расчетов принята меньшая величина:

Выбор типа и определение суммарной длины рабочей части фильтров и предварительная оценка количества рабочих скважин

Для среднезернистых песков приняты к установке на скважине фильтры стержневые, спирально-проволочные с песчано-гравийной обсыпкой, с толщиной 100 мм на одну сторону.

Суммарная длина рабочей части фильтра определяется по формуле:

где б - коэффициент запаса длины фильтра;

Qв - требуемая производительность водозабора, м3/сут;

Dф - наружный диаметр фильтра, м;( Dф= 0,17+0,1*2=0,37м)

Vф - наибольшая допустимая скорость движения грунтовых вод на входе в фильтр, м/сут, определяется по формуле:

где d50, D50 - размеры частиц, мм, соответственно водоносной породы и гравийной обсыпки, меньше которых в указанных материалах содержится 50% частиц по массе.

Так как диаметр частиц песчано- гравийной обсыпки (D50) принят в 10 раз больше среднего диаметра частиц (d50), то формула 1.4 преобразуется к виду:

;

;

.

Рабочая длина фильтра в пределах одной скважины принята:

;

;

.

Окончательно принята .

Требуемое количество рабочих скважин вычислено по формуле:

.

Кустановке принята одна резервная скважина.

Расстояние между соседними скважинами принято равным 110м.

Определение требуемой производительности одной скважины и фактического понижения динамического уровня в ней без учета взаимодействия скважин

.

Схема водоносного пласта определена исходя из следующих условий:

Рисунок 1.1

где Rв - радиус влияния скважины;

r0 - радиус скважины (фильтра).

Rв1,5,

где - коэффициент пъезопроводности пласта, м2/сут, , µ - коэффициент водоотдачи водоносного пласта; для мелкого песка: µ=0,225,

;

 - продолжительность непрерывной откачки, сут, при круглосуточной работе скважины, может приниматься расчетному сроку ее эксплуатации,

.

Тогда Rв

где R - гидравлическое сопротивление, зависящее от гидрогеологических условий и типа водозаборного сооружения,

R0 - значение гидравлического сопротивления в точке расположения скважины,

- отношение производительности рассматриваемой скважины к общей производительности водозабора,

- дополнительное сопротивление, учитывающее фильтрационное несовершенство скважины.

=0,5, , тогда

Требуемой производительности соответствует понижение динамического уровня воды S0, м, которое определено следующим образом:

Определение понижения динамического уровня воды с учетом взаимодействия скважин

Так как рабочий водоносный пласт представляет собой поток, то принято решение расположить скважины в один ряд.

Рисунок 1.2 - Предварительная схема расположения скважин

Для принятой схемы расположения скважин самое большое понижение динамического уровня с учетом их взаимодействия будет скважина номер 2.

Должно выполняться условие:

Условие выполняется.

К проектированию приняты 2 рабочих скважин и одна резервная, с расстоянием между ними 110 м.

Подбор водоподъемного оборудования

Подъем воды из скважины осуществляется насосом с погружным электродвигателем, при выборе которого следует руководствоваться требуемой производительностью скважины и напором:

где - геометрическая высота подъема воды, м, определяемая по формуле:

Согласно заданию отметка точки подачи воды на5 метров превышает отметку земли в районе скважинного водозабора:

Отметка статического горизонта воды в скважине:

Рисунок 1.3 - Расчетная схема

где QТ - требуемая производительность одной скважины, м3/с;

v - расчетная скорость, м/с, (принимается в интервале 0,8-1,2 м/с).

По таблицам Шевелева 1.04 были определены стандартные диаметры и допустимые уклоны.

,

где К1 - коэффициент, учитывающий местные потери напора, К1 = 6,959;

К2 - коэффициент, учитывающий поправку на скорость, К2 = 1,03;

А - удельное сопротивление труб, А = 1,06 с2/м5;

L - длина трубопровода,.

hI-II = 6,959 Ч 1,03 Ч 1,06 Ч 500 Ч 0,0252 = 2,37 м

hII-III = 6,959 Ч 1,03 Ч 1,06 Ч 100 Ч 0,0252 = 0,474 м

Таблица 1.1

Номер участка	Длина участка, м	Расход, м3/час	Диаметры, мм	Потери Н, м
I-II	110	92,51	200	0,474
II-III	500	92,51	200	2,3
				?H=2,774

Полный напор определен по формуле:

По требуемой производительности и напору подобран насос марки

31-ЭЦВ10-120-60.

Выбор и обоснование конструкции скважины

Конструкция скважины определяется ее глубиной, геологическим разрезом, диаметром и конструкцией фильтра, способом бурения, характеристикой водоносного пласта. При выборе конструкции скважины необходимо обратить внимание на следующее:

- разница между диаметрами предыдущей и последующей колонн обсадных труб при ударно - канатном способе бурения должна составлять не менее 100 мм;

- при диаметре труб до 508 мм следует использовать специальные обсадные трубы и муфты по ГОСТ 632 - 80*;

- обсадные трубы устанавливаются «впотай», с заходом в предыдущую на высоту не менее 5 м при глубине скважины более 50 м; кольцевой зазор цементируется или заделывается путем установки сальника; диаметр эксплуатационной колонны должен быть больше диаметра фильтра не менее чем на 100 мм и достаточным для размещения в ней насосно - силового оборудования.

Характеристика скважины	Минимальный диаметр обсадной трубы, мм	377
	Удельный дебит, л/(см)	2,56
	Расчетный дебит, м3/ч	92,51
	Глубина забоя, м	91,5
	Тип фильтра	Стержневой, спирально-проволочный
	Диаметр фильтра, мм	170
	Длина рабочей части фильтра, м	24
Отметки	поверхности земли, м	862,00
	статического горизонта воды, м	842
	динамического горизонта воды, м	828,12
	оси напорного трубопровода, м	824,12
Установочные данные	Расстояние от низа электродвигателя до: забоя скважин, м	52,29
	верха фильтровой колонны, м	21,29
	Заглубление насоса под динамический уровень, м	4
	Глубина установки насоса под уровень дневной поверхности земли, м	37,88
Характеристика насоса и электродвигателя	Марка насоса	31-ЭЦВ10-120-60
	Расчетная производительность, м3/ч	92,51
	Расчетный напор, м	41,654
	Диаметр водоподъемной трубы, мм	133
	Марка электродвигателя	ПЭДВ-15
	Мощность электродвигателя, кВт	32
	Частота вращения, об./мин	1500

Выбор конструкции оголовка скважины и павильона над ней

Оголовок, или устье скважины, и все сопряженное с ним оборудование (трубопроводы, арматура, контрольно - измерительные и прочие устройства) размещено в наземном павильоне. При этом было учтено следующее:

- верхняя часть колонны обсадных труб должна выступать над полом не менее чем на 0,5 м;

- конструкция оголовка скважины должна быть герметичной, т.е. исключить проникание в межтрубное пространство загрязнений;

- в павильоне на одной оси со скважиной должен располагаться потолочный люк, через который осуществляется монтаж и демонтаж водоподъемного оборудования;

- скважины следует оборудовать устройствами для измерения уровня воды, водомерами, краном - пробоотборником, трубопроводом для отвода воды при прокачке скважины, манометром, задвижкой и обратным клапаном на напорном трубопроводе;

- наименьшая высота павильона составляет 2,5 м; материал, идущий на сооружение павильона, - кирпич, сборный или монолитный железобетон; на сооружение камер, - как правило, железобетонные кольца или железобетонные плиты, блоки, панели.

Определение границ поясов зоны санитарной охраны источника и водозабора

Согласно [2] зона санитарной охраны источника водоснабжения в месте забора воды состоит из трех поясов: первого - строгого режима, второго и третьего - режимов ограничения.

Так как над рабочим водоносным пластом имеется слой слабоводопроницаемых пород, толщиной более 5 м, то граница поясов принята на расстоянии 30 м от края скважины. [2]

Граница второго и третьего поясов рассчитана по формуле:

где Т - продолжительность движения загрязненной воды до скважины, сут; для второго пояса Т=400 сут, для третьего пояса Т=25 лет=9125 сут;

Qв - требуемая полезная производительность водозабора из подземного источника, м3/сут;

m - мощность пласта, м;

с - активная пористость породы водоносного пласта, .

С учетом естественного подземного потока расстояние до границы второго пояса передвигается выше по течению на расстояние:

где К - коэффициент фильтрации рабочего водоносного пласта;

I - уклон земли;

с - активная пористость породы водоносного пласта, ;

Т - продолжительность движения загрязненной воды до скважины, сут; для второго пояса Т=400 сут, для третьего пояса Т=25 лет=9125 сут.

Речной водозабор

Выбор места расположения водозабора.

В качестве поверхностного источника водоснабжения принята река, так как она является единственным источником в районе проектирования объекта.

Место расположения проектируемого водозабора выбрано с учетом направление речного потока, извилистости русла реки, расположение мостовых переходов, рельефа местности и существующих объектов.

Проектируемый водозабор будет располагаться на левом берегу реки, на расстоянии 4,75 км населенного пункта.

Выбор технологической схемы водозабора и расчет водозабора.

Расстояние по горизонтали между урезами воды, при максимальном уровне (3 обеспеченности) и минимальном уровне (95 обеспеченности) согласно руслового уровня водозабора, что исключает применение водозабора берегового типа. Следовательно к проектированию принят водозабор руслового типа.

Исходя из грунтовых условий, а также с учетом технологий строительства и удобства эксплуатации и надежности водозабора, принят водозабор с совмещением берегового колодца и НСII.

Определение расчетной производительности водозабора.

Производительность водозабора рассчитывается по формуле:

,

где - производительность, ; - коэффициент, учитывающий собственные нужды водопровода, принимается согласно [1] в пределах 1,04-1,1; -среднесуточное водопотребление, принимается согласно [1] в пределах 1,1-1,3; T - продолжительность работы водозабора в течение суток, ч.

Водоприемные окна и решетки

Площадь окон, брутто:



Где - расчетная скорость движения воды в просветах между стержнями решетки, принимается согласно [1] в пределах 0,05-0,60 ; - коэффициент, учитывающий стеснение жидкости сечения потока элементами решетки (стержнями, рама, пояса жесткости),

,

Здесь - толщина стержня, мм, ; - расстояние между стержнями в свету, мм, ;

- коэффициент, учитывающий допустимое засорение решетки, согласно [1] .

Предварительно принято к установке две решетки, тогда одной решетки составит:

Фактическая скорость входа воды в решетку:

Определение минимально необходимой глубины воды в реке для размещения водоприемника

Исходя из условий размещения водоприемных окон, требуемая высота составит:

- в летний период

- в зимний период

Согласно рисунку 1, расстояние от вертикали с минимальной глубиной русла до берегового колодца составит 3,328, что подтверждает правильность решение о типе водозабора.

Сороудерживающие сетки

Так как полная производительность водозабора меньше 1, принята к проектированию плоская неподвижная сетка.

Площадь брутто сеток:

Где

Площадь одной сетки равна

Принята к установке стандартная сетка размером 1*2 м в количестве двух штук.

Самотечный трубопровод

Исходя из рекомендаций приняты к укладке железобетонные трубы.

Расчетный расход по одной нитке:

Диаметр одной нитки:

Предварительно принята скорость 1.

Принята к укладке стандартная железобетонная труба Ш 500мм.

Фактическая скорость движения воды в самотечном трубопроводе

Незаиляющая скорость

Где - мутность воды,; - гидравлическая крупность, ; D- диаметры трубы, м; - скорость выпадения взвеси, .

Незаиляющая скорость может быть также определена по формуле:

Выбираем наибольшее значение

- условие выполняется

Потери напора при нормальном режиме

Потери напора в самотечных трубопроводах при нормальной работе определяются по формуле:

где гидравлический уклон; согласно таблицам Шевелева ;

длина самотечной линии, м;

сумма коэффициентов местных сопротивлений трубопровода (вход и выход из трубы, плавный поворот, задвижка); определена по формуле:

Указанные коэффициенты равны:

Принято

Потери напора при аварийном режиме

При аварии, когда одна нитка выключена, вторая нитка должна пропустить 70% расхода:

Фактическая скорость движения воды в самотечном трубопроводе при аварии:

Потери напора при аварийном режиме определены по формуле:

Потери напора при промывке самотечного трубопровода

Исходя из необходимости периодической промывки и преимуществ обратной промывки решеток, принята промывка самотечных линий обратным потоком воды, подаваемой насосами.

Промывная скорость определена по зависимостям:

Принято .

Потери напора при промывке самотечного трубопровода определены по формуле:

Исходя из периодичности промывки решетки и преимуществ обратной промывки над прямой, принята промывка самотечных линий обратным током воды, подаваемой насосами.

Так как принятый диаметр самотечного трубопровода (500мм) превышает 300мм, принята водовоздушная промывка.

Проверка самотечного трубопровода на всплытие:

При воздушной промывке может быть нарушена статическая устойчивость самотечных линий. Поэтому должна быть обеспечена устойчивость на всплытие:

Рисунок 3.3 - Расчетная схема самотечного трубопровода

Условие обеспечения устойчивости на всплытие:

где вес 1 п. м. трубы, Н;

здесь ,

толщина стенки; ;

плотность железобетона;  2500-4000 , принято

плотность воды,

площадь поперечного сечения трубы по наружному диаметру, :

коэффициент устойчивости на всплытие, , принято

- условие устойчивости выполняется.

Водоприемный оголовок

1) Определение условий забора воды из источника

Таблица 3.1

Сравнительные данные условий забора воды

Наименование параметра	Величина	Характеристики условий забора воды
	фактические	допустимые
Максимальная мутность воды	1,48	1,5-5	Средние
Толщина льда	0,9	1,2	Средние
Шуга и лёд	есть, но с осложнениями		Тяжёлые
Деформация русла	0,3	0,3	Средние
Лесосплав	нет	нет	Лёгкие
Судоходство	нет	нет	Лёгкие
Вывод	Тяжёлые условия

Для системы водоснабжения II категории при тяжелых условиях забора воды проектируем две нитки водозабора.

Расчетная схема оголовка представлена на рисунке:

Береговой колодец

Береговой колодец в варианте руслового водозабора размещается в некотором удалении от реки, с тем, чтобы исключить подтопление колодца водой при высоких ее горизонтах. Рекомендуется превышение поверхности земли у колодца над максимальным уровнем расчетной обеспеченности не менее чем в 1 м.

В варианте берегового водозабора колодец частично выдвигается в русло. В этом случае необходимо особо тщательно проработать мероприятия по обеспечению его устойчивости. Глубина подземной части колодца рассчитывается по формуле:

где , - соответственно наибольший и наименьший расчетный уровни воды в реке, м; - суммарные потери напора при движении воды от водоприемника до колодца, м; - минимально необходимая глубина воды в колодце, определяется из условий размещения коммуникаций и оборудования [1-4].

Насосная станция первого подъема

Расчету подлежат требуемая подача и напор насоса:

Где - количество рабочих технологических насосов [1], ; - геометрическая высота подъема воды: - отметка уровня воды ы сооружении, в которое поступает вода после насосной станции первого подъема ( это может быть, например, смеситель на станции водоподготовки) ; - суммарные потери напора, м:

- потери напора соответственно в решетках, сетках, самотечных, всасывающих и напорных трубопроводах.

Специальные вопросы

Расчет дно- и берегоукреплений

Определение границ дно- и берегоукреплений

Границы укрепления дна в районе водоприемников русловых водозаборов определяются параметрами воронки размывов при их обтекании, т.е. ее длиной и шириной.

Глубина закладки основания водоприемника зависит от глубины воронки размыва. Методика расчета параметров воронки представлена в [5].

При расчете береговых укреплений устанавливают прежде всего их длину и ширину. Длина участка берега, подлежащего укреплению, определяется путем анализа русловых переформирований, но во всех случаях должна быть не менее 150 м. Из них 50 м - против течения от берегового или ковшевого водозабора и 100 м - по течению. Ширина покрытия зависит от глубины водоема и его уровенного режима. Для ее определения береговой откос разбивается на 4 зоны.

Полная ширина укрепления:

,

Где - высота соответствующей зоны; - заложение откоса в этой зоне.

Высота четвертой зоны является запасом по высоте, зависит от класса капитальности сооружения и назначается по табл. 5,1

Таблица 5.1

Класс капитальности	Обеспеченность максимального уровня воды, %	Высота четвертой зоны, м
3	3	0,5
4	5	0,4
5	10	0,3

По данным получаем

Высота третьей зоны:

Где - высота наката волны, м; - ветровой нагон, м.

Высота наката волны определяется по формуле:

,

Где - коэффициент, учитывающий шероховатость и проницаемость грунта откоса или крепления; и - соответственно высота и длина ветровой или судовой волны; - заложение откоса в зоне.

Исходя из рельефа местности ( весьма большие откосы в русле и пойменной части и с четом типа русла) в качестве крепления откосов принята каменная наброска. .

Судовая волна:

,

Где - коэффициент, учитывающий соотношение размеров судов и ширины водоема, и для условий водозаборов может быть принят равным 5; v - расчетная скорость движения судов, v=27,2 ; - глубина водоема, м.

,

,

м.

Исходя из ширины русла реки и направления ветра (ЮЗ) волна расчету не подлежит в виду малых величин.

Расчет укреплений из каменной наброски

Каменная наброска - проницаемое покрытие. Динамические удары волн могут нарушать устойчивость отдельных камней наброски. Кроме того, при откате волны возникает обратный ток воды, который может вызвать суффозию.

Толщина каменной наброски определяется необходимой крупностью отдельных камней:

Размер отдельных камней определяют по необходимому весу, считая камень кубом:

Где - вес отдельного камня, Н; - объемный вес камня, .

Вес отдельных камней рассчитывают из условия воздействия волн:

Где - коэффициент запаса; - коэффициент формы камней, =0,012 - для рваного камня; и - соответственно высота и длина расчетной волны; - объемный вес воды; - заложение откоса.

м.

Каменная наброска устраивается на обратном фильтре.

Крупность частиц слоев фильтра определена из условия:

Диаметры частиц подобраны до выполнения условия:

где средний диаметр частиц укрепляемого откоса; принято ;

Крупность частиц первого под покрытием слоя фильтра равна:

условие не выполняется;

Крупность частиц второго под покрытием слоя фильтра равна:



условие не выполняется;

Крупность частиц третьего под покрытием слоя фильтра равна:

условие не выполняется;

Крупность частиц четвертого под покрытием слоя фильтра равна:

условие выполняется.

Принято четыре слоя обратного фильтра.

Толщина первого под покрытием слоя фильтра равна:

Толщина второго под покрытием слоя фильтра равна:

Принято

Толщина первого под покрытием слоя фильтра равна:

Принято

Толщина первого под покрытием слоя фильтра равна:

Принято

Так как основная часть укреплений берега находится под водой, то согласно [5] толщина принята равной:

Рыбозащита

Исходя из типа водоприемника (русловой оголовок), удаленности оголовка от берега (170м) и условий эксплуатации в целях рыбозащиты принято формирование воздушной завесы перед водоприемными окнами.

Исходно расчетные параметры

;

;

Расчет

Расход воздуха:

Определение диаметра воздуховода:

;

Определение требуемого напора компрессора воздуходувки:

Геометрическая высота подъема:

Потери напора:

Требуемые параметры компрессора воздуходувки:

;

;

Мероприятия по защите от шуги

Оценка необходимости защиты от шуги

Рисунок 5.3 - Схема для определения необходимости борьбы с шугой

Отметка дна возле оголовка определена по формуле

= 849,5 - 6 = 843,5 м

Отметка верха оголовка составит:

В = С + h1 + Нреш + h2,

где h1 - конструктивно принята 0,5 м; h2 - 0,2; Нреш=2 м.

В = 843,5 + 0,5 + 2 + 0,2 = 846,2м.

Так как уровень осеннего шугохода - 852,5 м, а толщина слоя шуги - 1,5 м, то отметка низ слоя шуги составит: А = 852,5 - 1,5 = 851 м.

Так как над оголовком обеспечен запас Х = А - В = 851 - 846,2 = 4,8 м, что более 1 м, то никаких мероприятий по борьбе с шугой не требуются.

Защита стержней решетки от оледенения

Для защиты решеток от обрастания внутриводным льдом принят метод электрообогрева индукционным способом.

Расчет электрообогрева индукционным способом.

Требуемая для обогрева стержней решетки мощность:

Где - коэффициент теплоотдачи подстержня решетки к воде.

Где - ширина стержня, ; - диаметр лобовой части стержня, ; - скорость движения воды в просветах между стержнями.

Где - расход воды через одну решетку;

;

- высота решетки, ;

- количество стержней в решетке:

- общая площадь обогреваемой поверхности стержней решетки.

где периметр сечения стержня;

- перепад температур наружной поверхности стержня и переохлажденной воды. , .

Требуемая удельная мощность

Удельное напряжение электрического тока, подаваемого на решетку.

Фактическая удельная мощность, выделяемая электрическим греющим кабелем, согласно рисунку 1.2 [5] составляет , что превышает требуемую .

Допустимая сила тока в электрическом греющем кабеле.

0,68 - коэффициент, учитывающий взаимное влияние проводников.

1,75 - коэффициент, принимаемый при прокладке кабеля в воде.

- длительнодопустимый ток для данного кабеля при его прокладке на воздухе до 20.

Фактическая сила тока согласно рисунку 1.2 [5] составляет , что меньше допустимой величины.

Требуемая мощность трансформатора, к которому подключается электрические греющие кабели двух решеток.



Удаление осадка из приемных и всасывающих камер берегового колодца.

Для удаления осадка принят специальный метод с использованием специальных насосов и гидравлического взмучивания слежавшегося осадка.

Требуемая производительность насоса:

Где - коэффициент запаса равный , учитывающий увеличение объема осадка при его взмучивании водой.

- объем осадка в самой большой из четырех камер.

где площадь всасывающей камеры, ; ;

расчетная продолжительность удаления осадка из камеры; ; принято ;

Размещено на Allbest.ru

...