Технологическая схема ведения очистных работ

L- угол обхвата лентой приводного барабана: ( при L=180 м и м=0,35;

^{м L}-=3,0).

S _{min. сц}.=₁==24546,6 Н

Усилия в остальных точках контура находим из выражений:

S₂ = S₁ + W_п=24546,6-2454,9=22091,7 Н;

S₃ =К· S₂= 1,05 · 22091,7 =23196,3 Н;

S₄ = S₃ + W_гр = 23196,3+39646,8=62843 Н

6. Определяем минимальное натяжение по условию провеса ленты.

Для предотвращения недопустимого провеса ленты между роликоопорами, полученные при типовом расчете минимальные значения S на грузовой S_г ветви (Н) ни в одной точке наименьшего натяжения контура ленты не должно быть меньше расчетной допустимой стрелы провеса:

S_г. _min. ? (5-8)·(q_г+q_л)·l_в·q·cosв

S_г. _min. ? 6(128,5+19,2)·1,4·9,8·0,990

S_г. _min. ?12037 Н

Данное условие соблюдено- наименьшее натяжение в любой точке контура больше допустимого минимального:

22091,7 Н?12037 Н

7. Характер изменения величины натяжения тягового элемента по контору можно изобразить в виде диаграммы натяжения.

Рис. 5.2. Диаграмма натяжения ленты конвейера.

Определяем необходимые мощности двигателя привода конвейера:

N = · К _з.м., кВт (5.10)

где - коэффициент резерва установленной мощности , = 1.1

W₀ - результирующее тяговое усилие, Н;

- скорость ленты, м/с;

- КПД передаточного механизма привода, включая потери на приводном валу, =0,94.

N = ·1,1 =74,2 кВт

С учетом запаса мощности принимаем мощность двигателя 100 кВт.

8. Определяем фактический запас прочности ленты.

Проверка ленты на прочность при длине ленты 150 м заключается в определении фактического запаса прочности ленты.

m = ?[m] ;

где S_раз- разрывное усилие ленты, Н, "Матадор",Чехия;

S_мах- максимальное натяжение ленты, Н;

[m]-запас прочности( принимаем по приложению 5, m=8.5).

m = ? 8,5

Полученный запас прочности сравниваем с требуемым для резинотканевых лент.

8,51?8,5

Следовательно, условие по прочности ленты выполняется.

Аналогично произведем расчет всех остальных ленточных конвейеров и их технические данные заносим в таблицу.

Табл. 3.1.

Технические характеристики ленточных конвейеров

1. Мостовой кран, Q = 15 т - 1 шт.

2. Электрическая таль, Q = 1,0-5 т - 5 шт

3. Монтажные лебедки, Q = 10-20 т - 5 шт.

4. Козловой кран , Q = 15т - 1 шт.

5. Электролебедки, Q = 3-10 т -5 шт.

6. Домкраты, Q = 10 -30 т - 10 шт.

7. Автокран, Q = 6 т -1 шт.

8.Электрокары Q = 3-5 т - 2 шт.

МЕРЫ БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПЕРЕВОЗКЕ ЛЮДЕЙ И ГРУЗОВ ПО ГОРИЗОНТАЛЬНЫМ И НАКЛОННЫМ ВЫРАБОТКАМ.

1. Грузовые вагонетки (секции)

1.1. Конструкции всех типов вагонеток (секций) должны обеспечивать безопасную эксплуатацию их при углах наклона выработок от 0 до 35°.

1.2. Кузов вагонетки (секции) должен изготовляться из материала с повышенными износо-коррозионностойкими характеристиками.

1.3. При расчете на прочность кузова и ходовой части вагонетки (секции) необходимо учитывать динамический характер нагрузки. Коэффициент динамичности следует принимать 1,

1.4. Конструкция вагонеток (секций) должна обеспечивать их поперечную и продольную устойчивость при всех допустимых режимах эксплуатации.

1.5. Для постановки на рельсы вагонеток (секций) на кузове должны быть предусмотрены приливы, выступы или отверстия, обеспечивающие присоединение вагонетки (секции) к прицепным устройствам грузоподъемных средств (талей, лебедок и т.п.).

1.6. Вагонетки (секции) должны иметь подвагонный упор для обеспечения маневровых операций толкателями на погрузочных и разгрузочных пунктах.

1.7. Вагонетки с донной разгрузкой (секции) должны иметь устройства, обеспечивающие надежное закрывание и исключающие самопроизвольное открывание днищ. В открытом состоянии днища не должны опускаться ниже уровня головки рельса. Это требование не распространяется на вагонетки (секции) с разгрузкой на рольгангах.

1.8. Жесткая база и общая длина вагонеток (секций) должны обеспечивать вписывание их в горные выработки и кривые рельсовых путей с нормированными радиусами закруглений. При этом величина отношения длины вагонетки к ее жесткой базе должна быть возможно минимальной.

1.9. Свободное вертикальное перемещение оси скатов в кронштейнах должно быть не менее 20 мм на вагонетках (секциях) для колеи 900 мм и не менее 15 мм на вагонетках (секциях) для колеи 600 мм.

1.10. Вагонетки (секции) вместимостью 2,0 м3 и более рекомендуется оборудовать амортизированной подвеской кузова.

1.11. Колесные пары вагонеток (секций) должны оснащаться нерегулируемыми подшипниками.

1.12. Конструкция подшипникового узла должна исключать самопроизвольное снятие колес с осей при разрушении подшипника или других элементов колес.

1.1 Вновь создаваемые вагонетки (секции) не должны иметь индивидуальную подвеску колес.

2. Пассажирские вагонетки для горизонтальных выработок

2.1. Габаритные размеры вагонеток должны обеспечивать вписывание их в сечение горных выработок, предназначенных для локомотивной откатки с соблюдением установленных Правилами безопасности зазоров.

Размеры консольных частей вагонетки должны исключать сход ее с рельсов в кривых рельсовых путей.

2.2. Кузов должен иметь вентиляционные отверстия, обеспечивающие естественную вентиляцию внутри вагонетки.

Входные проемы вагонеток должны оборудоваться сплошными дверями. Высота дверных проемов должна быть не менее 1000 мм, а ширина - не менее 700 мм.

Конструкция дверей не должна увеличивать габариты вагонетки и уменьшать ее внутренний объем при закрытом положении дверей, а также исключать их самопроизвольное открывание при движении вагонетки. Открывание и закрывание

дверей должны обеспечиваться как с внутренней, так и с наружной стороны вагонетки.

2.3. Конструкция кузова вагонетки должна обеспечивать возможность установки санитарных носилок с пострадавшим с каждой торцовой стороны и размещение по торцам вагонеток переносных сигнальных светильников.

2.4. Крыша вагонетки должна исключать попадание воды внутрь ее и надежно защищать людей от попадания кусков угля и породы. Крыша должна иметь надежный электрический контакт с рельсами через кузов и ходовую часть.

2.5. Вагонетка должна иметь устройство для ограждения меж вагонеточного пространства на высоте не менее 3/4 высоты вагонетки.

2.6. Размещение сидений внутри салона вагонетки, как правило, должно быть поперечным.

2.7. Коэффициент комфорта должен быть не менее 0,35 м2/посадочное место.

2.8. Конструкция сидений должна обеспечивать удобное положение тела человека. Поверхность сидений и спинок должна быть из материала низкой теплопроводности.

2.9. Высота от пола до крыши внутри вагонетки должна быть не менее 1250 мм, при этом расстояние от сиденья до крыши должно быть не менее 935 мм.

Пассажирские вагонетки и секции пассажирских секционных поездов для наклонных выработок

3.1. Крыша вагонетки (секции) должна исключать попадание воды внутрь вагонетки (секции) и надежно защищать людей от попадания кусков угля и породы. При расчете крыши вагонеток (секций), а также верхней торцовой стенки кузова вагонеток, предназначенных для углов наклона выработок свыше 50°, необходимо учитывать динамический характер нагрузки от падения кусков угля и породы.

3.2. Входные проемы должны иметь закрываемые на время движения ограждения, а со стороны, противоположной посадке, проемы должны оборудоваться глухими ограждениями.

3.3. Конструкция ограждений должна исключать самопроизвольное соскакивание их при движении вагонеток (секций).

3.4. Конструкция кузова должна предусматривать:

возможность установки санитарных носилок с пострадавшим в секциях и вагонетках для углов наклона до 50°;

смотровые проемы в торцовых стенках секций перед сиденьем горнорабочего (кондуктора), а также в головных вагонетках для углов наклона до 50° на передней и задней торцовых стенках, а в прицепных вагонетках для этих углов наклона - на

передней торцовой стенке (по ходу движения вниз);

отверстия (проемы), закрытые красными светофильтрами из органического стекла толщиной не менее 4 мм для использования в качестве сигнала шахтных светильников;

опорные поверхности или элементы, предназначенные для подъема вагонеток (секций);

кратчайшее расстояние между одноименными элементами соседних сидений секций, а также вагонеток для углов наклона до 50? - не менее 600 мм, высоту сиденья от пола для всех типов вагонеток (секций) - не менее 300 мм;

амортизацию сидений секций, а также вагонеток для углов наклона до 50°;

съемные внутренние перекрытия между сиденьями у вагонеток для углов наклона свыше 50°.

3.5. Коэффициент комфорта должен быть не менее 0,41 м2/посадочное место.

3.6. Конструкция сидений должна обеспечивать удобное положение тела человека. Поверхность сидений и спинок должна быть из материала низкой теплопроводности, сиденья для кондуктора должны быть полумягкими.

3.7. Вагонетки (секции) должны быть оборудованы поручнями для поддержания устойчивого положения пассажиров при торможении.

3.8. Боковые стороны сидений секций, а также вагонеток для углов наклона до 50° должны быть оборудованы ограждающими поручнями.

Боковые стороны сидений каждого этажа кузова вагонеток для углов наклона свыше 50° должны быть частично ограждены таким образом, чтобы защитить пассажиров и предупредить выпадание инструментов или других предметов, перевозимых в вагонетках.

• 
• 11. Водоотлив по горным выработкам
• Выбор оборудования насосной станции главного водоотлива
• ,
• Определим необходимую расчётную подачу насоса:
• м³/ч;
• Находим ориентировочный манометрический напор насоса:м,
• Принимаем два насоса типа ЦНСШ 300-650. Номинальная подача насоса 300 м³/ч, а напор на одно колесо Н_1к= 65 м.
• Определяем необходимое число колёс насоса (Z) из условий его работы близкой к расчётной:
• Определим диаметр трубопровода:
• .
• Для нагнетательного трубопровода принимаем диаметр - 350 мм, для всасывающего - 400 мм.
• Находим необходимую мощность электродвигателя насоса:;
• Определим среднегодовой расход электричества:
• .
• Мероприятия по охране калийного рудника от затопления

Необходимость разработки мероприятий по охране калийного рудника от затопления обусловлена выполнением требования, которое предписывает наличие разработанных защитных мер в ежегодных планах развития горных работ.

Данным проектом на стадиях строительства и эксплуатации рудника предусмотрены следующие технические решения:

- вскрытие запасов шахтного поля и их отработку выполнять с оставлением охранных и предохранительных целиков, позволяющих создавать гидроизолированные участки;

- ведение горных работ в опытных панелях выполнять с научно-исследовательским сопровождением и последующей разработкой рекомендаций;

- наличие календарного плана отработки шахтного поля месторождения в пределах лицензионного участка;

- сооружение в околоствольном дворе на отм.-1114 м склада для хранения материалов и оборудования на случай аварийной ситуации по перечню, утвержденному главным инженером предприятия и согласованному с территориальными органами Госгортехнадзора России.

Мероприятия по предотвращению прорыва воды в подземные выработки

С целью предотвращения от затопления горных выработок рудника водами из надсолевых отложений предусматриваются следующие мероприятия:

- сопровождение горных работ с выполнением геологического, геофизического, маркшейдерского и визуального контроля;

- принятие своевременных мер по локализации очагов первичного поступления вод или рассолов (шахтные стволы, забои разведочных выработок);

- оставление охранных целиков вокруг геологоразведочных скважин (пробуренных с поверхности), рассчитанных по рекомендациям специализированных организаций;

- крепление шахтных стволов водонепроницаемой крепью на участках водоносных горизонтов;

- ведение очистных работ по утвержденным проектам с выбором параметров систем разработки, обеспечивающих безопасность, в соответствии с рекомендациями по использованию водозащитной толщи.

В качестве охранного мероприятия проектом также рекомендована закладка выработанного пространства рудника галитовыми отходами обогатительной фабрики с сооружением насосной станции.

Временные и постоянные водоупорные гидроизоляционные перемычки должны сооружаться по проекту специализированных организаций на основе исходных данных, в которых должны быть отражены требования к месту установки перемычек и самой конструкции. В качестве типовой конструкции следует принимать бетонные многоступенчатые клиновые перемычки, рассчитанные на ожидаемое гидростатическое давление вод. Каждое такое сооружение должно иметь паспорт и акты приемочных оценок и заключений, а также результаты мониторинга.

Достоверная и детальная геологическая информация и соблюдение норм и правил проектирования, а также правил ведения горных работ гарантируют безаварийную работу рудника.

• 
• 12. Вентиляция рудника
• Для проветривания рудника принят всасывающий способ с фланговой схемой расположения стволов. Главная вентиляторная установка расположена на поверхности у клетевого ствола №1.
• Свежий воздух за счет общерудничного разрежения, создаваемого главной вентиляторной установкой по воздухоподающему скиповому стволу №2 поступает на рабочий горизонт. Далее по системе выработок главного направления, панельным и блоковым (транспортным и конвейерным штрекам) поступает к забоям, после чего отработанный воздух движется в обратном направлении по вентиляционным выработкам (блоковым, панельным, главным штрекам) к стволу № 1 и выдается на поверхность. Камеры околоствольного двора (гараж, склад ГСМ, склад ВМ, ПЭММ) проветриваются обособленной струей свежего воздуха.
• Расчет количества воздуха производится по следующим факторам: "взрывоопасные газы", по минимальной допустимой скорости воздушных потоков и проверяется по выхлопным газам от применяемого оборудования с двигателями внутреннего сгорания. К дальнейшему расчету принимается наибольший результат.
• Порядок расчета соответствует позабойной методике с последовательным расчетом количества воздуха для отдельных выработок, блоков, панелей, околоствольного двора, горизонта и рудника в целом.
• Нормативный документ "Инструкция по расчету количества (расхода) воздуха, необходимого для проветривания Верхнекамских калийных рудников" принят в качестве аналога, так как наиболее полно соответствует условиям отработки Гремячинского рудника: система отработки; технология ведения горных работ; применяемое оборудование; способ и схема проветривания.
• Схема проветривания рудника
• Свежий (атмосферный) воздух в рабочие зоны подается за счет общешахтной депрессии. Тупиковые очистные камеры проветриваются вентилятором местного проветривания по нагнетательной схеме с трубопроводом. После вырубки на блоковый вентиляционный штрек проветривание камеры при последующих ходах очистного комбайна осуществляется по сквозной схеме за счет общешахтной депрессии. Отработанный воздух движется по блоковому вентиляционному штреку на панельный вентиляционный штрек.
• Отработанные камеры отсекаются от свежей струи путем установки на блоковых вентиляционных штреках надувных передвижных вентиляционных перемычек.
• Количество воздуха для проветривания блоков регулируется перемычкой с дверью, расположенной на исходящей струе в том же штреке.
• После отработки блока перемычки с регулирующей дверью закрываются, а в необходимых местах возводятся глухие солебетонные перемычки.
• Расчет количества воздуха на период выхода рудника на проектную мощность
• Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания опытной панели № 1
• Для проветривания отрабатываемых блоков №№ 1, 2 (блок №3 находится в резерве).
• Применяемое оборудование: комбайн проходческо-добычной "Урал-20А" - 2 шт.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания призабойного пространства выработки по фактору "взрывоопасные газы":
• Qз = , м³/мин (3.1)
• = q · k_н · k_дег · J, м³/мин, (3.2)
• где q - газоносность пласта по соответствующим газам -0,1 м³/т;
• k_н - коэффициент неравномерности газоносности по метану- 1,65;
• k_дег - коэффициент дегазации отбитой горной массы, при механизированном способе отбойки -1,0; J - техническая (указанная в руководстве) производительность забойного оборудования; для комбайна "Урал-20А" техническая производительность при сопротивляемости пород резанию А_р = 450 Н/мм (450 кгс/см) J = 6, 4 т/мин. где - допустимая концентрация соответствующих газов, %, допустимая концентрация метана = 0,5 % согласно п. 113 ПБ-03-553-03.
• - ожидаемый дебит газовыделения, м³/мин,
• = 0,1 · 1,65 · 1,0 · 6,4 = 1,056 м³/мин.
• Qз = = 211,2 м³/мин = 3,52 м³/с.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания очистной тупиковой выработки комбайна "Урал-20А" и проходящий через ее устье:
• Q_выр = k_у · Qз, м³/мин; (3.3)
• где
• k_у - коэффициент, учитывающий утечки воздуха в трубопроводе, для гибких трубопроводов длиной 200м он равен 1,14.
• Q_выр = 1,14 · 211,2 = 240,8 м³/мин = 4,01 м³/с.
• Количество воздуха, необходимого для проветривания призабойного пространства выработки из расчета обеспечения минимальной скорости воздушной струи:
• Qз =·= , м³/с, (3.4)
• где
• Р - периметр выработки; из выработок, проходимых в пределах блока, наибольшее сечение имеет блоковый выемочный штрек - три хода комбайна "Урал-400с"
• (S = 34,1 м², P = 22,7 м).
• Qз = 0,1 · 22,7 = 2,27 м³/с.
• Т.к. 2,27<4,01, то к дальнейшему расчету принимается Q_выр=240,8 м³/мин = =4,01 м³/c.
• Расчет вентиляционного окна между очистными камерами и вентиляционным штреком
• Площадь поперечного сечения выработки (очистной камеры) S_в=20,2 м². Примем площадь вентиляционного окна S_ок = 1,0 м², тогда т. к. S_ок/ S_в = 1/20,2 = 0,05 < 0,5, то
• S_ок = ,
• откуда
• R_ок = = = 1, 3272 Н · c² / м⁸.
• Расход воздуха для проветривания выработки Q_в = Qз = 3,52 м³/с.
• Депрессия местного сопротивления (вент.окна)
• h_ок=R_ок·Q_в² =1,3272·3,52²==16,44 Па.
• При уменьшении площади, например, до S_ок=0,5 м²,
• R_ок== 5,4880 Н · c² / м⁸, депрессия h_ок = 5,4880·3,52² = 68 Па, т.е. значительно возрастает.
• Таким образом, площадь окна, соединяющего очистные камеры с вентиляционным штреком (для сквозного проветривания последующих очистных ходов) принимается S_ок ? 1,0 м².
• Для проветривания подготавливаемого блока № 4
• Применяемое оборудование: комбайн проходческо-добычной "Урал-400С" - 1 шт.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания призабойного пространства комбайна "Урал-400С":
• - по (3.2): = 0,1 · 1,65 · 1,0 · 5,0 = 0,83 м³/с, где 5,0 т/мин - техническая производительность при сопротивляемости пород резанию А_р = 450 Н/мм (450 кгс/см) комбайна "Урал-400С".
• - по (3.1): Qз = = 166,0 м³/мин = 2,77 м³/с.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания подготовительной тупиковой выработки комбайна "Урал-400С" и проходящий через ее устье по (3.3):
• Q_выр = 1,25 · 166,0 = 207,5 м³/мин = 3,46 м³/с,
• где 1,25 - коэффициент, учитывающий утечки воздуха для гибких трубопроводов длиной 400м.
• Из расчета(3.4) минимальной допустимой скорости воздушных потоков по по выработке комбайна "Урал-400С" (S = 13,1 м², P = 8,7 м) Qз = 0,1 · 8,7 = 0,87 < 3,46, следовательно к дальнейшему расчету принимается Q_выр = 3,46 м³/с.
• Блок №3 включается в работу при аварийной остановке одного из действующих блоков. Количество воздуха для его проветривания в резервном состоянии незначительно и определяется по наибольшему числу людей, т. е. Q_л = 6 · n_л = 6 · 3 = 18 м³/мин = 0,3 м³/с.
• Для проветривания опытной панели № 1:
• Q_рз = k_рз · УQ_выр + УQз, м³/мин (3.5)
• где
• k_р - коэффициент, учитывающий наличие в рабочей зоне проходки тупиковых выработок, - 1,43;
• УQ_выр,УQз - суммарный потребный расход воздуха для соответственно тупиковых и сквозных выработок панели,
• Q_рз = 1,43 · (240,8 + 207,5) + 211,2 = 852,3 м³/мин = 14,2 м³/с.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания панели по фактору "выхлопные газы ДВС":
• Q_рз = 5 · k_од · N, м³/мин (3.6)
• где N - суммарная номинальная мощность одновременно работающих в рабочей зоне машин с ДВС, л.с., N = 75 л.с. для трактора типа МТЗ-80 и N = 67 л.с. для машины типа "Минка-26";
• k_од - коэффициент одновременности работы машин с ДВС, при работе двух машин k_од = 0,90.
• Q_рз = 5 · 0,9 · (75 + 67) = 639,0 м³/мин = 10,65 м³/с.
• Т. к. 10,65 < 14,2 то к дальнейшему расчету принимается расход воздуха для проветривания опытной панели №1 Q_рз = 852,3 м³/мин = 14,2 м³/с.
• В процессе эксплуатации рудника необходимо провести натурные исследования с целью уменьшения нормы расхода воздуха на 1 л.с. ДВС в связи с применением новейшего оборудования с современными системами газоочистки.
• Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания опытной панели №2
• Применяемое оборудование и расчет по отрабатываемым блокам №№1-3 и подготавливаемому блоку №4 аналогичен вышеприведенному расчету соответствующих блоков по опытной панели №1, за исключением расчета по минимальной допустимой скорости воздушных потоков для очистной камеры - три хода комбайна "Урал-20А" (S = 54,2 м², P = 30,2 м) Q_з = 0,1 · 30,2 = 3,02 м³/с, которая не является определяющим фактором.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания опытной панели №2 по (3.5):
• Q_рз = 1,43 · (240,8 · 2 + 207,5) + 211,2 = 1196,7 м³/мин = 20 м³/с.
• Т.к. по (3.6) 10,65 < 20 м³/с, то к дальнейшему расчету для проветривания опытной панели №2 принимается расход воздуха Q_рз = 1196,7 м³/мин = 20 м³/с.
• Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания опытной панели № 3
• Для проветривания отрабатываемых блоков №№ 1, 2
• Применяемое оборудование: комбайн проходческо-добычной типа 12НМ26 - 2шт.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания призабойного пространства выработки по фактору "взрывоопасные газы" по (3.1), (3.2):
• = 0,1 · 1,65 · 1,0 · 15,0 = 2,48 м³/c,
• где 15 т/мин - техническая производительность комбайна 12НМ26.
• Q_з = = 496,0 м³/мин = 8,27 м³/с.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания очистной тупиковой выработки комбайна 12НМ26 и проходящий через ее устье по (3.3):
• Q_выр = 1,14 · 496,0 = 565,4 м³/мин = 9,42 м³/с.
• Т. к. по (3.4) Qз = 0,1 · 27,9 = 2,8 м³/с (очистная камера комбайна 12НМ26 в два хода, S = 52 м², Р = 27,9 м) < 9,42, то к дальнейшему расчету принимается Q_выр = 565,4 м³/мин = 9,42 м³/c.
• Для проветривания подготавливаемого блока №3
• Применяемое оборудование и расчет по подготавливаемому блоку №3 аналогичен расчету подготавливаемых блоков опытных панелей №1 и №2: Q_выр = 207,5 м³/мин = 3,46 м³/с.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания опытной панели № 3 по (3.5):
• Q_рз = 1,43 · (565,4 + 207,5) + 496,0 = 1601,2 м³/мин = 26,7 м³/с.
• Т.к. по (3.33) 10,65<26,7 м³/с, то к дальнейшему расчету для проветривания опытной панели №3 принимается расход воздуха Q_рз = 1601,2 м³/мин = 26,7 м³/с.
• Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания опытной панели № 4
• Применяемое оборудование и расчет по отрабатываемым блокам №№1-3 и подготавливаемому блоку №4 аналогичен вышеприведенному расчету соответствующих блоков по опытной панели № 3, за исключением расчета по минимальной допустимой скорости воздушных потоков для очистной камеры - три хода комбайна 12НМ26 (S = 76,0 м², P = 38,6 м) Qз = 0,1 · 38,6 = 3,86 м³/с, которая не является определяющим фактором.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания опытной панели № 4 по (3.5):
• Q_рз = 1,43 · (565,4 · 2 + 207,5) + 496,0 = 2409,05 м³/мин = 40,1 м³/с.
• Т.к. по (3.6) 10,65<40,1 м³/с, то к дальнейшему расчету для проветривания опытной панели №4 принимается расход воздуха Q_рз = 2409,05 м³/мин = 40,1 м³/с.
• Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания горных работ по проходке главного направления
• Применяемое оборудование: комбайн проходческо-добычной "Урал-20А" - 1 шт.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания призабойного пространства комбайна "Урал-20А" Qз=211,2 м³/мин=3,52 м³/c.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания подготовительной тупиковой выработки комбайна "Урал-20А" и проходящий через ее устье по (3,3):
• Q_выр = 1,25 · 211,2 = 264 м³/мин = 4,4 м³/c.
• где 1,25 - коэффициент, учитывающий утечки воздуха, для гибких трубопроводов длиной 400м.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания выработок по фактору "выхлопные газы ДВС" по (3.6):
• Q_рз = 5 · 75 = 375 м³/мин = 6,25 м³/мин.
• где 75 л.с. - номинальная мощность трактора МТЗ-80.
• Т. к. 6,25 > 4,4 м³/c, то количество воздуха, необходимого для проветривания горных работ по проходке главного направления принимается по фактору "выхлопные газы ДВС" (один трактор МТЗ-80) в размере Q_выр = 6,25 м³/c.
• Выбор вентиляторов местного проветривания (ВМП)
• Для проветривания подготовительных тупиковых выработок комбайна "Урал-10А" предлагается ВМП типа ВМЭ-5 (изготовитель ОАО "Томский электромеханический завод им. В.В.Вахрушева" (ТЭМЗ), Россия).
• Техническая характеристика вентилятора ВМЭ-5:

- номинальный диаметр, мм	500
- номинальная подача, м3/с	3,65
- номинальное полное давление, Па	2000
- максимальный полный КПД	0,66
- мощность электродвигателя, кВт	15
- частота вращения, об/мин	3000
- масса комплекта, кг	270
- габариты, мм
высота	825
ширина	800
длина	1020

• Диаметр вентиляционного трубопровода для ВМЭ-5 принимается ш = 600мм, длина L = 400м.
• Требуемое давление вентилятора
• h = R_ВМП · Q_ВМП² = (k_нт · R_л + R_м) · 9,81 · Q_ВМП², Па,
• где Q_{ВМП -} требуемая производительность вентилятора равная Q_выр - 3,46 м³/с;
• k_нт - коэффициент натяжения гибкого трубопровода, - 1;
• R_л - линейное аэродинамическое сопротивление трубопровода, R_л = 13 kµ;
• R_м - местное аэродинамическое сопротивление гибкого трубопровода, R_м = 2,5 kµ
• h = (1 · 13 + 2,5) · 9,81 · 3,46² = 1820,3 Па.
• Для проветривания подготовительных и очистных тупиковых выработок комбайнов "Урал-20А" (Q_ВМП составляет соответственно 4,39 и 9,42 м³/с) предлагается ВМП типа ВМЭ-8 (изготовитель ОАО "ТЭМЗ"). Производительность данного вентилятора может регулироваться поворотом лопаток рабочего колеса.
• Техническая характеристика вентилятора ВМЭ-8:

- номинальный диаметр, мм	800
- номинальная подача, м3/с	10
- номинальное полное давление, Па	3200
- максимальный полный КПД	0,63
- мощность электродвигателя, кВт	50
- частота вращения, об/мин	3000
- масса комплекта, кг	800
- габариты, мм
высота	1170
ширина	910
длина	1216

• Диаметр вентиляционного трубопровода для ВМЭ-8 принимается Ш = 800 мм, длина L = 200 м.
• Требуемое давление вентилятора
• h = (1 · 1 + 2,5) · 9,81 · 9,42² = 3046,8 Па.
• При сквозном проветривании очистного хода данные вентиляторы работают без трубопровода (с несколькими рукавами, обеспечивающими поворот воздушной струи на 90є) на блоковом выемочном штреке как подземные вспомогательные вентиляторные установки (ПВВУ), нагнетая воздух в очистную выработку.
• Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания крыла шахтного поля.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания крыла шахтного поля:
• Q_кр = k_з · УQ_рз, м³/мин, (3.7)
• где УQ_рз - суммарный расход воздуха, необходимый для подачи во все рабочие зоны крыла
• УQ_рз = 14,2+ 21,3 + 26,7 + 40,1 + 6,25 = 108,55 м³/с;
• k_з - коэффициент запаса, учитывающий утечки воздуха, при центральной схеме проветривания, пластовом способе подготовки и прямом порядке отработки панелей - 1,6.
• Q_кр = 1,6 · 108,55 = 173,7 м³/с.
• Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания рудника.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания рудника:
• Q_руд = k_руд · (УQ_кр + УQ_ксн), м³/мин, (3.8)
• где k_руд - коэффициент запаса, учитывающий подземные общерудничные утечки воздуха, при центральной схеме проветривания, пластовом способе подготовки и прямом порядке отработки -1,35 м³/с;
• УQ_кр - суммарный расход воздуха, необходимый для проветривания крыльев шахтного поля, -173,7 м³/с;
• УQ_ксн - суммарный расход воздуха, необходимый для проветривания камер служебного назначения.
• Расход воздуха, необходимый для обособленного проветривания камер служебного назначения рудника, определяется суммированием потребностей в свежем воздухе складов ВМ и ГСМ, гаража, подземных электро-механических мастерских. Остальные камеры (насосная камера ППЗ, склад оборудования, выработки обработки грузов, ЦПП, посадочные камеры, камера ППМ, инструментальные камеры, склад хранения материалов) проветриваются последовательно.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания гаража, складов ВМ и ГСМ определяется по формуле:
• Q_ксн = V/15, м³/мин, (3.9)
• где V - объем рабочей части соответствующей камеры служебного назначения, м³.
• При расчете расхода воздуха, необходимого для проветривания гаража, складов ВМ, ГСМ, ПЭММ, учитывается количество одновременно работающих в них машин с ДВС из расчета 5 м³/мин воздуха на 1 л.с. мощности двигателей.
• Расчет расхода воздуха, необходимого для проветривания камер служебного назначения, сведен в таблицу 3.1.
• Таблица 3.1
• - Расход воздуха, необходимого для проветривания камер служебного назначения околоствольного двора

Наименование камер	Объем рабочей части камер, м3	Q = V/15, м3/мин	Nдв, л.с.	Q = 5 · Nдв, м3/мин	Расчетное количество воздуха Qксн, м3/мин (м3/с)
Подземный гараж	24840,0	1656,0	120	600	1656,0 (27,6)
Склад ГСМ	3740,0	249,3	120	600	600,0 (10,0)
Склад ВМ	1410,0	94,0	-	-	94,0 (1,6)
Медпункт	115,0	7,7	-	-	7,7 (0,1)
Санузел	280,0	18,7	-	-	18,7 (0,3)
ПЭММ	407,8*	120	600	600,0 (10,0)
Итого УQксн	2976,4 (49,6)

• * Расход воздуха, необходимый для проветривания подземных механических мастерских, определяется суммированием потребностей по электросварочным и газосварочным работам, по кузнечным работам и по станкам с абразивным инструментом:
• - расход воздуха по электросварочным работам определяется по формуле:
• Q_эс = , м³/мин, (3.11)
• где - расход электродов, - 2,0 кг/час;
• - норма расхода воздуха на 1кг электродов- 2800 м³/кг;
• - количество постов электросварки - 2;
• - норма расхода воздуха на 1 пост электросварки -2000 м³/час.
• Q_эс = = 160,0 м³/мин;
• - расход воздуха по газосварочным работам определяется по формуле:
• Q_гс = , м³/мин, (3.12)
• где - расход ацетилена -2,5 м³/час; - норма расхода воздуха на 1м³ ацетилена -2500 м³/м³; - количество постов газосварки -2;
• - норма расхода воздуха на 1 пост газосварки -1700 м³/час.
• Q_гс = = 160,8 м³/мин;
• - расход воздуха по кузнечным работам определяется по формуле:
• Q_куз = 42 · Sв · n_З, м³/мин, (3.13)
• где Sв - площадь сечения входа вытяжного зонта над горном - 1,5 м²;
• n_З - число вытяжных зонтов -1.
• Q_куз = 42 · 1,5 · 1 = 63,0 м³/мин;
• - расход воздуха для станков с абразивным инструментом определяется по формуле:
• Q_ст = , м³/мин, (3.14)
• где - норма расхода на 1мм диаметра абразивного круга - 2 м³/час;
• - диаметр абразивного круга, 240мм;
• - число заточных станков, 3.
• Q_ст = = 24,0 м³/мин.
• Итого расход воздуха, необходимый для проветривания подземных механических мастерских
• Q_пэмм = Q_эс + Q_гс + Q_куз + Q_ст = 160,0 + 160,8 + 63,0 + 24,0 = 407,8 м³/мин.
• Q_руд = 1,35 · (173,7 + 49,6) = 301,5 м³/с.
• Расход воздуха, необходимый для проветривания рудника, должен быть не меньше, чем определенный по формуле:
• Q_руд = , м³/мин, (3.15)
• где - среднесуточная добыча из опасных по газу сильвинитовых пластов,
• = = 20882,4 т/сут,
• где 7100000 - производительность рудника, т/год,
• 340 - количество дней работы предприятия по добыче руды,
• - удельный вес сильвинитовой руды (в массиве), = 2,09т/м³.
• Q_руд = = 13988,2 м³/мин = 233,1 м³/с.
• К дальнейшему расчету принимается Q_руд = 301,5 м³/с.
• Для снижения общерудничного расхода воздуха необходимо провести натурные исследования с целью обоснования возможности перехода на последовательное проветривание камер служебного назначения околоствольного двора, в которых соблюдаются санитарные нормы (гараж, ПЭММ).
• Расчет производительности главной вентиляторной установки ВМЭ-8
• Q_гву = k_вн · Q_руд, м³/мин (3.16)
• где k_вн - коэффициент запаса, учитывающий внешние утечки воздуха, для клетьевых стволов, используемых для подъема и спуска людей и грузов, k_вн = 1,25.
• Q_гву = 1,25 · 301,5 = 376,8 м³/с.
• Производительность вентилятора с учетом 20-и %-го резерва должен составлять Q_гву20% = 376,8 · 1,2 = 452,2 м³/с.
• Расчет депрессии ГВУ ВМЭ-8.
• Аэродинамическое сопротивление стометрового участка группы главных транспортных (воздухоподающих) штреков (2 выработки сечением S = 20,2 м², коэффициент аэродинамического сопротивления выработки б = 0,0035 Н · c² / м⁴ согласно "Руководству по проектированию вентиляции рудников соляных месторождений республики Беларусь").
• R_трансп = = 0,000223 Н · c² / м⁸.
• Аэродинамическое сопротивление стометрового участка группы главных конвейерных (воздухоподающих) штреков (2 выработки сечением S=15,7 м², б = 0,0050 Н · c² / м⁴)
• R_конв = = 0,000527 Н · c² / м⁸.
• Аэродинамическое сопротивление стометрового участка главных вентиляционных штреков (2 выработки сечением S=20,2 м²)
• R_вент== 0,000223 Н · c² / м⁸.
• Воздухораспределение:
• Расход Q = 301,5 - (49,6 · 1,35) = 234,5 м³/с распределяется между транспортными и конвейерными выработками следующим образом: по группе транспортных выработок пойдет расход
• Q_трансп = = = 142,1 м³/с,
• а по группе конвейерных выработок Q_конв = 234,5 - 142,1 = 92,4 м³/с, т. е. соответственно 60,6% и 39,4%.
• Расход воздуха, поступающий на проветривание рабочих зон горизонта:
• Q = = 173,7 м³/с (173,7 · 0,606 = 105,3 м³/с - по транспортным).
• Средний расход воздуха на расчетном участке главного направления (транспортные выработки):
• Q_{ср.трансп} = = 123,7 м³/с.
• Средний расход воздуха на расчетном участке главного направления (вентиляционные выработки):
• Q_{ср.вент} = = 204,1 м³/с.
• Депрессия скипового ствола:
• - коэффициент аэродинамического сопротивления для стволов, закрепленных монолитным бетоном, диаметром 7,0м б = 0,0025 Н · c² / м⁴ согласно "Рудничная вентиляция: Справочник/Под ред. К.З.Ушакова", коэффициент аэродинамического сопротивления для стволов, закрепленных металлическими тюбингами, диаметром 7,0м б = 0,009 Н · c² / м⁴, длина участка скипового ствола, закрепленного металлическими тюбингами - 870м, длина участка, закрепленного бетоном - 237м, средневзвешенный коэффициент сопротивления для скипового ствола
• б = = 0,0076 Н · c² / м⁴.
• Т.к. коэффициент б для стволов с канатной армировкой в 1,75 раз больше, чем для стволов без армировки, то принимается б = 0,0076 · 1,75 = 0,0133 Н·c²/м⁴;
• - аэродинамическое сопротивление
• R == 0,006 Н · c² / м⁸,
• где 0,95 - коэффициент, учитывающий загруженность поперечного сечения ствола (трубопроводы, армировка и др.).
• - депрессия
• h_ск = R· Q_руд² = 0,006 · 301,5² = 545,4 Па.
• Депрессия клетевого ствола:
• - коэффициент аэродинамического сопротивления для клетевого ствола, закрепленного бетоном, с консольной (малорасстрельной) армировкой, диаметром ~ 7,0м и шагом армировки 4м б = 0,0118 Н · c² / м⁴, т. к. коэффициент б для стволов, закрепленных тюбингами, больше, чем для стволов, закрепленных бетоном в 3,6 раза (см. вышеприведенные данные), то принимается коэффициент аэродинамического сопротивления для клетевого ствола, закрепленного тюбингами, с малорасстрельной армировкой, диаметром ~ 7,0м и шагом армировки 4м б = 0,0118 · 3,6 = 0,0425 Н · c² / м⁴. Длина участка клетевого ствола, закрепленного тюбингами - 870м, длина участка, закрепленного бетоном - 226м, средневзвешенный коэффициент сопротивления для клетевого ствола
• б = = 0,036 Н · c² / м⁴,
• - аэродинамическое сопротивление
• R = = 0,016 Н · c² / м⁸,
• - депрессия h_кл = 0,016 · 301,5² = 1454,4 Па.
• Депрессия вентканала:
• - аэродинамическое сопротивление вентиляционного канала принимается по аналогии с Краснослободским рудником в размере R = 0,0013 Н · c² / м⁸,
• h_вк = 0,0013 · 376,8² = 184,6 Па.
• Депрессия ГВУ
• h_гву = 1,15 · (h_гор + h_ск + h_кл + h_вк), Па,
• где 1,15 - коэффициент, учитывающий потери давления на местные сопротивления.
• Расчет депрессии вентиляционной сети Гремячинского рудника (депрессии ГВУ) сведен в таблицу 3.2.

• Таблица 3.2
• Расчет депрессии ГВУ

Наименование выработок	б, Н·c2/м4	L, м	P, м	S, м2	Q, м3/с	h, Па
	R, Н · c2 / м8
1	2	3	4	5	6	7
Ствол №2	0,006	301,5	545,4
Главные транспортные выработки	0,00424 (L=1900м)	124,9	66,1
Транспортный штрек панели №4	0,0035	5000	21,0	20,2	19,9	17,7
Блоковый выемочный штрек панели №4	0,002	300	27,0	40,5	8,3	0,02
Очистная камера панели №4	0,002	200	25,0	36,0	8,3	0,01
Блоковый вентиляционный штрек панели №4	0,005	300	16,3	15,7	8,3	0,4
Вентиляционный штрек панели №4	0,0035	5000	21,0	20,2	32,7	47,7
Депрессия панели hпан = 65,8 Па
Главные вентиляционные выработки	0,00424 (L=1900м)	206,1	180,1
Депрессия горизонта hгор = 312,0 Па
Ствол №1	0,016	301,5	1454,4
Вентканал	0,0013	376,8	184,6
Суммарная депрессия ?h = 2496,5 Па
Депрессия ГВУ hгву = ?h · 1,1 = 2530,0 · 1,1 = 2746,1 Па

• Аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети R = h_гву/Q_гву² =
• = 2746,1/376,8² = 0,0193 Н · с² / м⁸.
• Депрессия ГВУ с учетом 20-ти % резерва: h_гву20% =R·Q_гву20%² =0,0193·452,2²=
• = 3946,6 Па.
• Потребляемая мощность ГВУ:
• N = , кВт, (3.17)
• где - КПД вентилятора, принимается = 0,85,
• - КПД двигателя, равный 0,9,
• - КПД передачи, равный 0,925;
• Параметры вентиляционной сети рудника на период выхода на проектную мощность сведены в таблицу 3.3
• Таблица 3.3
• - Параметры вентиляционной сети Гремячинского рудника на период выхода на проектную мощность

Расход воздуха для проветривания рудник Qруд, м3/с	301,5
Производительность ГВУ, Qгву, м3/с	376,8
Производительность ГВУ с Крез. =1,2, м3/с	452,2
Депрессия ГВУ hгву, Па	2746,1
Депрессия ГВУ с Крез. =1,2, Па	3946,6
Аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети, R, Н · с2 / м8	0,0193
Потребляемая ГВУ мощность, N, кВт	1493,7


• 13. Энергоснабжение и освещение горных выработок
• Выбор электрооборудования и схемы электроснабжения добычного участка
• Электроэнергия через комплектные распределительные устройства (КРУ) от главной поверхностной подстанции по двум бронированным кабелям, которые проложены по вспомогательному стволу, подается в центральную подземную подстанцию, расположенную в одной из камер околоствольного двора.
• На поверхности кабель прокладывают в траншее до центра вертикального ствола, а перед вводом в ствол устанавливаются специальные окна в шейке ствола на глубине не менее 1м от поверхности. При этом исключается возможность прикосновения с металлическими конструкциями надшахтных сооружений.
• Ввод кабелей в ЦПП производится по трубному ходку.
• Схема энергоснабжения добычного участка:
• РПП-6 получает питание 6кВ по кабелю ЭВТ-6000 от ЦПП. В составе РПП-6 имеется высоковольтная ячейка КРУ-6, от которой напряжение 6кВ подается кабелем ЭВТ-6000 к ПУПП. Между РПП и ПУПП по соображениям безопасности установлены разделительный трансформатор РТ-6/6кВ и аппарат общесетевой защиты от утечек тока А30-6 в обособленной сети 6кВ. От ПУПП по кабелям ЭВТ-1140 питается участковый распределитель, состоящий из взрывобезопасных комплектных устройств управления КУУВ-350, магнитных пускателей ПВ и т.д. От КУУВ-350, магнитных пускателей по кабелям КГЭШУ КГЭШ питаются двигатели различных машин.
• Комбайн проходческо-очистной "Урал-20Р" предназначен
• для применения на очистных работах в камерах и проходки
• выработок. Он представляет собой систему машин, объединенных для выполнения всего комплекса технологических операций по добыче калийной соли. Комплекс оснащен оборудованием под напряжение 1140В. перечень электрооборудования и кабелей, обеспечивающих электропривод и электроснабжение комбайна <Урал 20а>, приведен ниже. Перечень электрооборудования и кабелей, обеспечивающих электропривод и электроснабжение добычного участка, приведен ниже и принят на основание Типовых технологических схем очистных и подготовительных работ:
• - комбайн Урал 20а- два электродвигателя ВАО2-315М6 с водяным охлаждением мощностью 160кВт каждый;
• - комплекс устройств автоматизации КУАК.01 УХЛ5 совместно с аппаратурой управления механизированными УМК (штрековая), аппаратурой предупредительной сигнализации и громкоговорящей связи АС3СМ, системой управления по каналу инфракрасного излучения УЗМ;
• - насосная станция ЦНСШ 300-650- электродвигатель 2ВР250S6, мощностью 45 кВт;
• - трансформаторная подстанция - ТСВП-63/16-1,2; сухой трансформатор мощностью 630 кВ·А, автоматический выключатель А37344Б на 1140 В, блок защитного отключения Б30-1140, блоки компенсации емкости и шунтирования поврежденной фазы БКЗ-1140, заземляющий короткозамыкатель с ручным управлением;
• - распределительный пункт 1140 В - взрывобезопасное комплектное устройство управления КУУВ-350 (2шт), магнитные пускатели ПВ-1140, пост управления штрековый, пульт управления;
• - агрегат пусковой АПВИ-1140-сухой трансформатор 1140/127 мощностью 3,5 кВ·А, со стабилизатором напряжения, автоматический
• выключатель ВА3-18329-У5, два магнитных пускателя ПМЕ-211, реле утечки РУВ-127;
• - кабельная сеть- кабель, бронированный марки КГЭШ и КГШУ.
• Схема электроснабжения добычного участка приведена на листе 7 графической части проекта. Основные параметры электрооборудования комплекса сведены в таблице 13.1.

• Таблица 13.1.

Потребитель	Электродвигатель	Мощ- ность, кВт	Номи- нальный ток,А	КПД	Cos б	In/In	In/In
Урал 20а	ВАО2-315М6	2х160	2х182	85,5	0,81
СПЦ163	ЭДКОФ4-55-У5	2х110	2х35	92,5	0,85	7,5	3,5
СП230	2ЭДКОФВ-225М4	2х55	2х35	92,5	0,85	7,5	3,5
УНВ-2	ВРПВ-160М4	18,5	12,5	90,5	0,85	6,5	2,5
АПВИ-1140		3,5	2,5	92	0,4
АОС-4В		4	3,8	90	0,4
Итого:		676	452,8

• Определяем электрическую нагрузку участка и выбираем трансформаторную подстанцию:
• Определяем коэффициент спроса по формуле, предложенной Центрогипрошахт,
• k_c = b+d ·;
• где b и d - коэффициенты, учитывающие вид механизации очистных работ; Для механизации добычи угля предусматривается применение комплексов с механизированной крепью, автоматической электрической блокировкой очередности пуска электродвигателей, входящих в состав комплекса. Следует принимать b=0,4, и d=0,6;
• P_max - номинальная мощность наиболее крупного электродвигателя на участке;
• Рс - суммарная номинальная мощность электродвигателей участка.
• ;
• Расчетная активная потребляемая мощность участка, кВт
• ;
• .Средневзвешенный расчетный коэффициент мощности участка:
• Cosц_у=,
• где n - число электроприёмников участка, исключая технически несовместимые и резервные;
• Р_i - расчетная нагрузка i-го электроприемника, кВт;
• Cosц_i - коэффициент мощности i-го электроприемника, соответствующий его расчетной нагрузке.
• ;
• Расчетная полная потребляемая мощность участка
• ;
• Расчетный ток электроприемников участка
• ;
• где U_nom = 1,14 - номинальное значение низшего напряжения ПУПП.
• Коэффициент, учитывающий комплексные условия микроклимата
• K_k=1,175+0,03V_c-0,005t₀±2,5·10^-5·H_в,
• Где V_c - скорость постоянного движения воздуха в месте установки по данным замеров или наименьшая по ПБ, м/с
• t₀ - температура воздуха в месте установки (фактическая, прогнозируемая по опыту работы других участков или наибольшая допустимая по ПБ),С;
• Н_в - глубина выработки ниже уровня моря или над уровнем моря, м;
• K_k = 1,175+0,03·1-0,005·22±2,5·10^-5·647=1,111
• Расчетная мощность ПУПП с учетом микроклимата, кВ·А:
• ;
• Для питания потребителей участка принимаем трансформаторную подстанцию ТСВП-600/6-1,2.
• Кабельная сеть добычного участка
• Для передачи электрической энергии токоприемника добычного участка, в условиях проектируемой шахты принимаем типовые сечения кабелей, которые сведены в таблице 13.2.
• Таблица 13.2.
...

Потребитель	Номинальный ток, А	Марка и сечение жил кабеля	Допустимая нагрузка, А	Длина кабеля, м
ПУПП	60,6	ЭВТ6000 3·25+1·10+1	81	1300
РПП	304,312	ЭВТ 3·70+1·10+4·4	10	170
Урал 20а	234	КГЭШ 3·16+1·10+6·2,5	250	250
СПЦ163	70,5	КГЭШ 3·16+1·10+6·2,5	250	250
СП230	70,5	КГЭШ 3·16+1·10+6·2,5	250	250
ПТК-2	35	КГЭШ 3·16+1·10+6·2,5	105	50
1УЦНС-13	24	КГЭШ 3·6+1·4+3·2,5	58	50

Страница:

•  1 
•  2 
•  3 
•  4 
•  5 
дипломная работа "Технологическая схема ведения очистных работ" скачать



Подобные документы

• Обоснование, выбор и расчёт средств механизации очистных работ в условиях рудника

  Горно-геологическая характеристика месторождения. Выбор и обоснование способа отделения горной массы от массива. Оборудование для доставки руды. Параметры бурового, погрузочного оборудования. Правила технической эксплуатации погрузочно-транспортных машин.
  
  курсовая работа [4,9 M], добавлен 24.06.2011
  

• Технология подземной разработки пластовых месторождений

  Изучение разрабатываемого пласта и прогноз инженерно-геологических условий его отработки. Параметры технологии и средств комплексной механизации очистных работ. Выбор рациональной системы разработки и взаимное положение очистных и подготовительных работ.
  
  курсовая работа [312,3 K], добавлен 03.08.2011
  

• Технологические схемы ведения горных работ

  Технические характеристики экскаватора ЭКГ-5У. Технологическая схема проведения разрезной траншеи. Проведение добычных работ с применением автомобильного транспорта. Характеристики автосамосвала БелАЗ-7555. Технологическая схема отработки междупластья.
  
  контрольная работа [14,6 K], добавлен 14.10.2012
  

• Особенности организации деятельности ООО "Шахта "Усковская"

  Горно-геологическая характеристика месторождения и шахтного поля. Основные параметры шахты. Вскрытие и подготовка шахтного поля, параметры оборудования для проведения подготовительных и очистных работ. Технологический комплекс поверхности шахты.
  
  отчет по практике [44,9 K], добавлен 25.03.2015
  

• Разработка месторождения

  Общие сведения о месторождении, геологическом участке, шахтном поле, горно-геологические условия разработки и гидрогеологические условия эксплуатации. Мощность шахты и режим работы. Вскрытие, подготовка шахтного поля. Средства механизации очистных работ.
  
  дипломная работа [208,5 K], добавлен 24.03.2014
  

• Разработка пластового месторождения

  Расчет промышленных запасов шахтного поля, годовой мощности и срока службы шахты. Безопасность ведения горных работ при вскрытии шахтного поля. Технические средства очистных работ. Размеры выемочных полей и очистных забоев. Нагрузка на очистной забой.
  
  курсовая работа [247,3 K], добавлен 21.03.2012
  

• Добыча руды

  Горно-геологическая характеристика разрабатываемого участка. Технологическая схема отработки калийного пласта. Подготовка панели и технология проведения подготовительных выработок. Расчет содержания КСL и НО в руде из подготовительных выработок.
  
  дипломная работа [4,1 M], добавлен 31.10.2014
  

• Вскрытие, подготовка, система и технологическая схема разработки рудной залежи

  Горно-геологическая характеристика месторождения. Производственная мощность и срок службы рудника по горным возможностям. Вскрытие залежи, проветривание и транспорт руды. Система разработки этажно-камерной системы с отбойкой руды вертикальными слоями.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 09.12.2014
  

• Проект вскрытия и подготовки рудного месторождения для условий АК "АЛРОСА" рудника "МИР"

  Горно-геологическая характеристика месторождения. Современное состояние горных работ на руднике. Балансовые и промышленные запасы руды в месторождении. Вскрытие вертикальными клетевым и конвейерным стволами. Капитальные и эксплуатационные затраты.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 19.10.2012
  

• Открытая разработка рудного месторождения

  Выбор способа вскрытия карьерного поля. Особенности карьеров, разрабатывающих наклонные месторождения глубинного типа. Предполагаемая схема добычи руды. Способ подготовки горных пород к выемке. Ликвидация негативных последствий ведения горных работ.
  
  курсовая работа [165,9 K], добавлен 23.06.2011
  

• Горно-геологическая характеристика залегания месторождения

  Общие сведения о месторождении. Характеристика геологического строения, слагающих пород и продуктивного пласта. Методы интенсификации притока нефти к добывающей скважине. Операции по гидроразрыву пласта, их основные этапы и предъявляемые требования.
  
  дипломная работа [3,6 M], добавлен 24.09.2014
  

• Организация и планирование производства на угольных предприятиях

  Горно-теологические условия ведения очистных работ на участке. Краткая характеристика организации работы на шахте на участке. Выбор технологической схемы выемки. Определение рабочей скорости подачи выемочной машины. Объемы работ по процессам на цикл.
  
  курсовая работа [173,0 K], добавлен 03.08.2014
  

• Технология ведения горных работ на разрезе "Восточный"

  Географическое и административное положение Экибастузского каменноугольного бассейна. Горно-геологическая характеристика месторождения и карьерного поля. Взрывная подготовка вскрышных уступов. Подготовка горных пород к выемке и погрузке.
  
  курсовая работа [3,2 M], добавлен 22.12.2014
  

• Расчет и выбор подъемной машины шахты "Вентиляционная" Тишинского рудника Тишинского месторождения г. Риддер

  Краткая горно-геологическая характеристика месторождения. Механизация подготовительных и очистных работ. Транспорт и подъем горной массы. Вентиляция, водоотлив и воздухоснабжение, электроснабжение рудника. Выбор и обоснование подъемной машины и каната.
  
  дипломная работа [155,0 K], добавлен 14.07.2010
  

• Шахтное поле 4-РУ

  Геологическая характеристика проектируемого участка шахтного поля. Механизация и технология ведения очистных работ. Монтаж гидромеханизированного комплекса и рудничная вентиляция. Мероприятия по охране труда подземных рабочих. План ликвидации аварий.
  
  отчет по практике [182,9 K], добавлен 15.09.2014
  

• Маркшейдерское обеспечение ведения вскрышных и добычных работ на Тетеревинском месторождении глин

  Геологическое строение Тетеревинского месторождения, качественная характеристика глинистого сырья. Технология горных работ при разработке месторождения, техника безопасности при ведении открытых горных работ. Маркшейдерский контроль добычи и вскрыши.
  
  дипломная работа [5,9 M], добавлен 28.05.2019
  

• Разработка месторождения кварцевого порфира

  Горно-геологическая характеристика Митрофановского месторождения кварцевого порфира. Горнотехнические условия эксплуатации месторождения. Вскрытие карьерного поля. Системы открытой разработки месторождений. Проведение буровзрывных работ на месторождении.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 19.12.2010
  

• Ликвидация АСПО на Ван-Еганском месторождении

  Географо-экономические условия ведения работ. Литолого-стратиграфическая характеристика пород рассматриваемого разреза месторождения. Проектные решения по его разработке и проведение контроля. Методика и этапы вскрытия пластов, применяемое оборудование.
  
  дипломная работа [104,8 K], добавлен 27.03.2014
  

• Проект поддержания мощности 1 РУ Старобинского месторождения

  Анализ горно-геологических условий калийных месторождений и горнотехнических условий добычи калийных руд. Проект поддержания мощности и увеличения объёмов добычи минерального сырья на месторождении. Проектирование панели и очистных работ в лаве.
  
  дипломная работа [240,5 K], добавлен 06.04.2012
  

• Геологическое строение и горно-геологическая характеристика месторождения

  Физико-механические свойства горных пород. Анализ горных работ, границы карьера. Система разработки, её параметры. Вредные производственные факторы. Разработка альтернативных вариантов развития участка "Северный" с учетом дефицита отвальных емкостей.
  
  дипломная работа [232,2 K], добавлен 17.06.2012
  

Другие документы, подобные "Технологическая схема ведения очистных работ"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам