Расчетные характеристики физико-механических свойств грунтов

Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки и глубина заложения подошвы. Расчетные сопротивления грунтов основания. Заключение о геологических условиях площадки строительства. Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования.

Рубрика Геология, гидрология и геодезия
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 16.01.2016
Размер файла 2,0 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчетные характеристики физико-механических свойств грунтов

Содержание

Исходные данные

1. Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки и выбор глубины заложения подошвы

1.1 Классификация грунтов (по ГОСТ 25100-2011)

1.2 Расчетные сопротивления грунтов основания

1.3 Нормативная глубина промерзания

1.4 Заключение об инженерно-геологических условиях площадки строительства

1.5 Выбор глубины заложения подошвы фундамента d

1.6 Расчетное сопротивление грунтового основания фундаментов с учетом принятой глубины и фактической ширины

2. Расчет несущей способности основания фундамента

3. Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

Список используемой литературы

Исходные данные

Расчетные характеристики физико-механических свойств грунтов

1. Песок средней крупности

- для расчета по несущей способности: гI = 18,2 кН/м3 , цI = 34;

- для расчета по деформации: гII = 20,1 кН/м3 , цII = 38;

W = 0,16, гs = 26,4 кН/м3 , Е = 40 Мпа, kф=2,0*10-2см/с

2. Супесь

- для расчета по несущей способности: гI = 17,4 кН/м3 , цI = 20, сI = 5 кПа;

- для расчета по деформации: гII = 19,2 кН/м3 , цII = 24 , сII = 8 кПа;

W = 0,21 д.ед., WL = 0,23 д.ед., Wp =0,18 д.ед,

гs = 26,5 кН/м3 , kф=2,1*10-5см/с, Е = 14 МПа

3. Суглинок

- для расчета по несущей способности: гI = 16,8 кН/м3 , цI = 15, сI = 8 кПа;

- для расчета по деформации: гII = 18,5 кН/м3 , цII = 17 , сII = 12 кПа;

W = 0,30 д.ед. , WL = 0,36 д.ед., Wp =0,23 д.ед.,

гs = 26,8 кН/м3 , kф=2,5*10-7см/с, Е = 10 МПа

1. Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки и выбор глубины заложения подошвы

1.1 Классификация грунтов (по ГОСТ 25100-2011)

1) Песок

А) удельный вес скелета грунта гd, кН/м3 :

17,33 кН/м3

Б) коэффициент пористости е:

0,523

По ГОСТ 25100-2011

песок плотный, так как е=0,52?0,55

В) пористость n:

0,343

Г) содержание твердых частиц в единице объема m

m=

Д) полная влагоемкость:

0,193

Е) степень влажности , д.е.:

0,83

По ГОСТ 25100-2011 песок водонасыщенный, так как

Ж) удельный вес с учетом взвешивающего действия воды , кН/м3 :

(26,4 - 9,8)*0,66= 10,956 кН/м3

Л) сжимаемость грунтов (деформированность)

Е=40 кПа- среднедеформирован (по ГОСТ 25100-2011) 10?40?50

Полное наименование слоя: Песок плотный, средней крупности, водонасыщенный, среднедеформированный.

2) Супесь

А) удельный вес скелета грунта гd, кН/м3 :

15,87 кН/м3

Б) коэффициент пористости е:

0,67

В) пористость n:

0,4

Г) содержание твердых частиц в единице объема m

m= 1-n=1-0,4=0,6

Д) полная влагоемкость:

0,247

Е) степень влажности , д.е.:

0,85

Ж) удельный вес с учетом взвешивающего действия воды , кН/м3 :

(26,5 - 9,8)*0,6= 10,02 кН/м3

И) число пластичности:

0,23 - 0,18 = 0,05

К) показатель текучести:

0,6

по ГОСТ 25100-2011 супесь пластичная, так как 0? 0,6?1,00

л) Сжимаемость грунтов (деформированность)

Е=14 кПа- среднедеформирован (по ГОСТ 25100-2011) 10?14?50

Полное наименование слоя: Супесь пластичная, среднедеформированная.

3) Суглинок

А) удельный вес скелета грунта гd, кН/м3 :

14,23 кН/м3

Б) коэффициент пористости е:

0,88

В) пористость n:

0,47

Г) содержание твердых частиц в единице объема m

m= 1-n=1-0,47=0,53

Д) полная влагоемкость:

0,324

Е) степень влажности

, д.е.:

0,93

Ж) удельный вес с учетом взвешивающего действия воды , кН/м3 :

(26,8 - 9,8)*0,53= 9,01 кН/м3

И) число пластичности:

0,36 - 0,23 = 0,13

К) показатель текучести:

0,54

по ГОСТ 25100-2011 суглинок мягкопластичный, так как 0,5?0,54?0,75

л) Сжимаемость грунтов (деформированность)

Е=10 кПа- сильнодеформирован (по ГОСТ 25100-2011) 10?14?50

Полное наименование слоя: Суглинок мягкопластичный, сильнодеформируемый.

1.2 Расчетные сопротивления грунтов основания

Ширина подошвы фундамента b=1 м на стадии оценки инженерно-геологических условий.

, где

где гc1 и гс2-коэффициенты условий работы;

k-коэффициент, принимаемый равным 1,0;

Мг, Mq, Mc-- коэффициенты, принимаемые в зависимости от значения ;

kz-коэффициент, принимаемый равным 1 при b<10 м;

b-ширина подошвы фундамента, м;

гII-расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;

гII' -то же, залегающих выше подошвы (при наличии нескольких видов грунтов определяется как средневзвешенное

);

cII-расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

dI-глубина заложения фундаментов бес подвальных сооружений.

Данные по грунтам из СНиП 2.02.01-83*

Грунт

Мг

Мq

Мс

kz

Супесь

1

0,72

3,87

6,45

1

Суглинок

1

0,39

2,57

5,15

1

Песок

1,68

2,11

9,44

10,8

1

Точка 1 - супесь

d1=1,2 м

гII=19,2 кН/м3

г?II=19,2 кН/м3

R1=1*[0,72*1*1*19,2+3,87*1,2*19,2+6,45*8]=154,6 кПа

Точка 2 - супесь

d2=2,0 м

гII=19,2 кН/м3

г?II=19,2 кН/м3

R2=1*[0,72*1*1*19,2+3,87*2,0*19,2+6,45*8]=214 кПа

Точка 3 - супесь

d3=2,4 м

гII=19,2 кН/м3

R3=1*[0,72*1*1*19,2+3,87*2,4*14,61+6,45*8]=201,1 кПа

Точка 4 - супесь

d4=3,7 м геологический подошва грунт фундамент

гII=19,2 кН/м3

R4=1*[0,72*1*1*19,2+3,87*3,7*13+6,45*8]=251,6 кПа

Точка 5 - суглинок

d5=4,1 м

гII= 18,5 кН/м3

R5=1*[0,39*1*1*18,5+2,57*4,1*15,72+5,15*12]=234,7 кПа

Точка 6 - суглинок

d6=10,8 м

гII= 18,5 кН/м3

R6=1*[0,39*1*1*18,5+2,57*10,8*11,6+5,15*12]=391 кПа

1.3 Нормативная глубина промерзания

dfn=dovMt,

где

dfn- глубина промерзания грунтов;

do принимается в зависимость от вида грунта

do=0,23 м для суглинков и глин;

do=0,28 м для супесей, песков мелких и пылеватых;

do=0,30 м для песков гравелистых, крупных и средней крупности;

Mt - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых по СНиП по строительной климатологии и геофизике.

Для Санкт-Петербурга Mt=|-5,0|+|-7,8|+|-7,8|=20,6оС

Для супеси:

dfn=dovMt=0,28v20,6=1,27 м.

Для суглинка:

dfn=dovMt=0,23v20,6=1,04 м.

Для песка средней плотности:

dfn=dovMt=0,30v20,6=1,36 м.

1.4 Заключение об инженерно-геологических условиях площадки строительства

На рассматриваемой площадке под строительство в г. Санкт-Петербурге расположены 5 скважин глубиной 12 м на расстоянии 40,5 м и 42,0 м. Уровень грунтовых вод находится на глубине 2,2 м.

Геологическим разрезом по скважине 2 вскрыты следующие напластования грунтов.

Верхний слой - супесь пылеватая - мощностью от 0 до 3 м. Грунт является среднежимаемым и находится в пластичном состоянии, со следующими характеристиками:

R1=154,6 кПа; R2=214 кПа; R3=201,1 кПа; R4=251,6 кПа; , .

Второй слой - суглинок - мощностью от 3 до 7 м. Грунт сильносжимаемый, находится в мягкопластичном состоянии, со следующими характеристиками:

R5=234,7 кПа; R6=391 кПа; , .

По результатам оценки инженерно-геологических условий делаем вывод о возможности строительства проектируемого сооружения на рассматриваемой площадке и выборе несущего слоя основания. В качестве несущего слоя основания можно использовать супесь.

1.5 Выбор глубины заложения подошвы фундамента d

а) Учет инженерно-геологических условий

Подошву фундамента заглубляют в несущий грунт на 0,5 м и более

d?H+0,5

H - глубина залегания кровли несущего грунта. Н=1 м.

б) Учет гидрологических условий

По возможности подошву фундамента располагают выше уровня подземных вод.

в) Учет пучинистости грунтов

Супесь - непучинистый грунт.

по СНиПу 2.02.01-83* "Основания здания и сооружений" определяю нормативную глубину промерзания грунтов dfn (для супеси)

По СНиПу 2.01.01-99 "Строительная климатология" определяю сумму отрицательных температур t0C за год.

Mt=|-5,0|+|-7,8|+|-7,8|=20,6оС

dfn=dо*vMt=0,28 *v20,6=1,27 м

Определяем расчетную глубину промерзания грунтов df

df=kh*dfn=1,1*1,27=1,397 м

kh-коэффициент влияния теплового режима здания =1,1 - для наружных фундаментов неотапливаемого здания.

Принимаю глубину заложения фундаментов d=1,5 м от поверхности земли.

1.6 Расчетное сопротивление грунтового основания фундаментов с учетом принятой глубины и фактической ширины

R=1*[0,72*1*2*19,2+3,87*1,5*19,2+6,45*8]=190,7 кПа

2. Расчет несущей способности основания фундамента

А) Разделяем грунтовое основание фундамента

до нижней границы сжимаемой толщи (до глубины 3b) на элементарные однородные слои толщиной

h=0,8 м

Б) Вычисляем значения вертикальных напряжений от собственного веса грунта zg на границах элементарных слоев:

zg =zg,0++wHw,

zg,0 - природные напряжения в уровне подошвы фундамента;

n- число слоев в пределах глубины z;

- удельный вес грунта i-го слоя;

w - удельный вес воды, 9,8 кН/м3;

Hw - мощность водоносного горизонта.

Для грунтов водоносного горизонта используют

Последний член wHw учитывают при вычислении напряжений в водоупорном слое.

zg 01+(d-H1)=17*1+19,2(1,5-1)=26,6 кПа

zg 1=zg 0+h=26,6+10,02*0,8=34,62 кПа

zg 2=zg 1+ h =34,62+10,02*0,8=42,64 кПа

zg 3=zg 2+ h+ wHw =42,64+10,02*0,8+9,8*1,7=67,32 кПа

zg 4=zg 3+ h =67,32+9,01*0,8=74,53 кПа

zg5=zg 4+ h =74,53+9,01*0,8=81,74 кПа

zg 6=zg 5+ h =81,74+9,01*0,8=88,94 кПа

zg 7=zg 6+ h =88,94+9,01*0,8=96,15 кПа

zg 8=zg 7+ h =96,15+9,01*0,8=103,4 кПа

В) Дополнительное вертикальное напряжение

Давление по подошве фундамента p=R=190,7 кПа

,

б - коэффициент влияния, зависящий от относительной глубины

и соотношения размеров подошвы

В контрольной принимаю соотношение размеров фундамента 1.

Нижняя граница сжимаемой толщи основания условно находится на глубине z=Hс там, где

zp=0,2zg, е

сли модуль деформации этого слоя или непосредственно залегающего под этой границей больше или равен 5 МПа. Если же E<5 МПа, то граница сжимаемой толщи определяется исходя из условия

zp=0,1zg.

Для удобства вычисления конечной осадки определяемые величины сведены в таблицу:

Номер точки

z,м

hi, м

гi, кН/мі

уzg, кПа

з

о

б

уzp, кПа

0,2уzp, кПа

Еi, кПа

уzp,i

si,мм

0

0

0,8

26,60

3

0

1

164,10

32,82

1

0,8

0,8

10,02

34,62

3

0,8

0,8783

144,12

28,82

14

154,11

7,045

2

1,6

0,8

10,02

42,63

3

1,6

0,624

89,93

17,99

14

117,03

5,350

3

2,4

0,8

10,02

67,31

3

2,4

0,4415

39,70

7,94

14

64,82

2,963

4

3,2

0,8

9,01

74,52

3

3,2

0,32

12,71

2,54

10

26,21

1,677

5

4

0,8

9,01

81,72

3

4

0,24

3,05

0,61

10

7,88

0,504

6

4,8

0,8

9,01

88,93

3

4,8

0,184

0,56

0,11

10

1,81

0,116

7

5,6

0,8

9,01

96,14

3

5,6

0,145

0,08

0,02

10

0,32

0,021

8

6,4

0,8

9,01

103,35

3

6,4

0,116

0,01

0,00

10

0,05

0,003

17,678

Осадка фундамента 1,7678 см - меньше предельно допустимой осадки фундаментов .

3. Расчет осадки фундамента методом послойного суммирования

,

= 1 - 0,25/; q = 1 + 1,5/; c = 1 + 0,3/,

;

ог=0,79 оq=2,25 ос=1,25

Nг=2,88 Nq=6,4 Nc=14,84

с1=5

d=1, 5 м

гI=17,4 кН/м3

=17,4 кН/м3

Список используемой литературы

1. Механика грунтов, основания и фундаменты: Методические указания по изучению курса, задания на курсовой проект и указания по его выполнению (I). Л.: ЛИСИ, 1984. 34 с.

2. Механика грунтов, основания и фундаменты: Методические указания по выполнению курсового проекта (II). Л.: ЛИСИ, 1985.

3. Основания зданий и сооружений. СНиП 2.02.01--83. М.: Стройиздат, 1985.

4. Проектирование фундаментов зданий и подземных сооружений. под ред. Долматова.- M: АСВ; 1999.

5. Основания и фундаменты. СНиП 3.02.01--83. М.: Стройиздат, 1983.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.