Проект создания и развития подземной маркшейдерской опорной сети в условиях шахты "Днепровская" по пласту С10в

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Украины

ГВУЗ “Национальный горный университет”

кафедра маркшейдерии

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине: «Маркшейдерское дело»

на тему: «Проект создания и развития подземной маркшейдерской опорной сети в условиях шахты «Днепровская» по пласту С10в»

Выполнил:

ст.гр. ГГ-15-2с

Ничволода А.С.

Проверил:

Ст.преп. Пиньковськая Т.В.

Днепропетровск 2015г.



Министерство образования и науки

ГВУЗ «Национальный горный университет»

Факультет строительства

Кафедра маркшейдерии

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине маркшейдерское дело

Специальность маркшейдерское дело Группа ГГ-15-2с

Студент Ничволода А.С. Дата выдачи 04.09.2015 г.

Срок исполнения 03.11.2015 г.

Название задания: Проект создания и развития подземной маркшейдерской опорной сети в условиях шахты «Днепровская» по пласту С10в

Содержание графической части

Выкопировка с плана горных работ, схема конструкции постоянных и временных пунктов сети.

Рекомендуемая литература

Инструкция по производству маркшейдерских работ.- М.: Недра, 1987.-240с.

Подпись руководителя проекта ст.преп. Пиньковская Т.В.

Содержание

Вступление

I. Маркшейдерские работы в шахте

1. Проверка подъемного комплекса

2. Гироскопическое определение дирекционных углов

2.1 Методика гироскопического ориентирования

2.2 Гироскопическое ориентирование

II. Подземная опорная сеть

1. Подземная полигонометрия

2. Закрепление пунктов

2.1 Постоянные пункты

2.2 Выбор места для размещения постоянных пунктов

3. Определение ошибки положения удаленного пункта висячего полигонометрического хода

Вывод

Список литературы



Вступление

Общие сведения

Поле шахты Днепровская располагается на Тарановском комплексе участков Павлоградско - Петропаловского каменноугольного района Западного Донбасса и находится на территории Павлогорадского и Петропавловского административных районов Днепропетровской области.

В промышленном отношении шахта подчинена ПАО DTEK «Павлоградуголь».

На территории участков расположены села Тельман и Солнцево, а вблизи - Богдановка, Малая Николаевка, Петровка и Шевченко.

Южнее комплекса участков проходит железная дорога Павлоград - Красноармейск, с ближайшими станциями: Павлоград ( 30км), Николаевка (12км) и разъезд Богуславский (14км). От павлогорадской железной дороги участки отделяются широкой заболоченной и большей частью залесенной поймой р. Самара.

Параллельно в непосредственной близости от железной дороги проходит шоссейная магистраль Киев - Донецк, которая в районе Новомосковска пересекается с автодорогой Москва - Симферополь.

Ближайшими предприятиями являются ш. им. Сташкова и ш. Самарская.

Ближайшим источником электроэнергии районного значения является » Днепроэнерго и подстанция 110/35/6кВ. «Петропавловская» Донбассэнерго. В 4-х километрах к югу от шахты проходит трасса действующей линии электропередачи 35км. «Петропавловская - Терновская».

Источником водоснабжения шахты является Самарский водозабор.

Геологическое строение

В геологическом строении шахтного поля принимают участие продуктивные отложения нижнего карбона и покрывающие их осадочные образования палеогенового, неогенового и четвертичного возрастов.

Каменноугольные отложения приурочены к Самарской свите С31 нижнего отдела карбона. Мощность свиты, заключенной между маркирующими известняками С1 и С5 достигает 480м. Отложения свиты литологически представлены переслаивающимися аргиллитами, алевролитами, реже песчаниками, прослойками и пластами каменного угля мощностью 0,1 - 1,2м.

Отложения характеризуются невыдержанностью литологического состава, как по простиранию, так и в вертикальном разрезе, частым литологическим замещением вмещающих пород, а иногда и пластов угля.

Геологоразведочными работами в свите вскрыто 53 угольных пласта и прослоя, из которых промышленное значение имеют 12 пластов: С10в, С8в, С8н, С7в, С6, С5в, С5н, С4г, С4, С3, С2 и С1.

Суммарная мощность толщи наносов, покрывающих карбоновые отложения, в месте заложения центральных стволов составляет около 120м, в том числе бугакские - 10м.

Оцениваемая площадь расположена в юго-западной части Днепровско - Донецкой впадины и входит в Восточно - Павлоградский каменноугольный район Западного Донбасса.

В геоструктурном отношении располагаемое поле шахты «Днепровская» расположено в припортовой части юго-западного крыла Днепровско - Донецкой впадины и относится к месторождениям закрытого типа.

Простирание нижнекаменноугольных пород юго-восточное падение на север и северо-восток к оси Днепровско-Донецкой впадины под углом 2 -50.Задегание пород с пологим падением осложняется разрывами и тектоническими нарушениями.

Богдановский сброс является одним из крупных тектонических нарушений района. Часть этого нарушения прослеживается на юго-западе шахтного поля на протяжении 2 км. Сброс характеризуется северо-западным простиранием с азимутом 2900 и падением плоскости сместителя на северо-восток под углом 400 -600. Амплитуда вертикального смещения пластов на большей части протяженности сброса составляет 250 - 350 м, в пределах шахтного поля она изменяется от 115 - 295 м.

Продольный сброс служит южной границей описываемой площади и прослеживается далеко на юго-восток за ее пределы. В 220м. восточнее скважины 820 продольный сброс примыкает к Богдановскому сбросу и характеризуется несогласным с ним падением плоскости сместителя.

Сброс характеризуется юго-восточным простиранием с азимутом 800 -1000 и падением сместителя на юго-запад под углом 600 -700. Амплитуда вертикального смещения колеблется в широких пределах от 60 до 185м. Опыт горноэксплуатационных работ в Западном Донбассе говорит о том, что в непосредственной близости от крупных тектонических нарушений имеет широкое распространение интенсивная трещиноватость горных пород. Ширина этих зон в среднем составляет 50м. Это в полной мере относится к Богдановскому и Продольному сбросам.

Промышленная угленосность оцениваемой площади приурочена к отложениям самарской свиты визейского яруса нижнего карбона. Толща пород, содержащая угольные пласты, заключена между маркирующим известняком С1 и угольных пластов и прослоев. Из которых достигают мощности более 0,45м и оцениваются 17 пластов: Св10, Св110 + Св210, Сн10, Св8, Сн8, С7 + Сн7 + Св7, Св6, С6, Св5, С5 + Сн5, Св4, С24, С14, С3, С2, С1.

Мощность толщи от пласта С1 до пласта Св10 равна 270м. Сумма средних стратиграфических мощностей оцениваемых пластов составляет 12,56м.

Минимальная мощность разделяющего породного прослоя, при котором возможна раздельная выемка, составляет 2,5м.

По мощности пласты относятся к тонким и очень тонким, мощность их не превышает 1,35м, в единичных пластопересечениях составляет 1,55м, 1,72м (пласты Св10). Вмещающими породами служат аргиллиты и алевролиты.

Согласно ГОСТ 8180-75 все пласты относятся к марке Г, технологической группы Г6. Исключением является пласт Св6,уголь которого отнесен к технологической группе Г11, т.к. толщина пластического слоя здесь увеличивается до 12-15мм.

Угли большинства оцениваемых пластов на площади балансовых запасов по зольности угольных пачек - малозольные, 1 группы. За счет засорения породными прослоями зольность их увеличивается, и они относятся к среднезольным 2-4 групп.

Угли пластов Сн8 и Св8 на площади забалансовых запасов за счет засорения породными прослоями становится многозольными, и относятся к 7 группе.

Угли в основном среднесернистые, 2-3 групп.

Угли по содержанию серы пригодны для коксования.

Схема вскрытия и система разработки

В данных горногеологических условиях пласты могут отрабатываться длинными столбами по простиранию или по падению и восстанию, при панельной схеме подготовки.

Основными условиями, определяющими применение одной из указанных систем разработки, являются : весьма пологое падение пластов и волнистое их залегание.

В данных условиях система разработки длинными столбами по простиранию не может быть принята по следующим соображениям:

Невозможна концевая откатка породы и других грузов по уклонам и бремсбергам, так как при падении пластов 2 - 40 не обеспечивается самокатное движение вагонеток.

По условиям конвейерной доставки угля к уклонам и бремсбергам, участковые штреки должны быть прямолинейными. Но так как пласты имеют волнистое залегание, то при прямолинейности штреков неизбежны их уклоны в противоположных направлениях. В связи с этим вода, поступающая из выработанного пространства, будет скапливаться на штреках в местах понижения, и подтапливать их. Это может привести к резкому ухудшению состояния участковых штреков, в следствии интенсивного пучения размокающих пород и к еобходимости организации сложной схемы водоотлива.

При прохождении выемочных грузолюдских штреков по гипсометрии пласта с уклоном 0,003 - 0,005 в сторону основных наклонных выработок, при прямолинейности конвейерных штреков, длина лав может изменяться от 100 до 200м, вместо необходимой 160м.

При волнистом залегании пластов не исключена возможность подтапливания лав водой из выработанного пространства, что при размокающей почве может привести к остановке очистных работ.

При отработке пластов столбами по падению и восстанию с направлением выемки по восстанию исключается подтопление лав и штреков и обеспечивается постоянная длина лав.

На основании изложенного отработка пластов, как и по утвержденному проекту принята длинными столбами по падению и восстанию.

Основные элементы системы разработки пластов Св10, Св8 и Сн8.

1. Длина столбов.

В соответствии с основными технико-экономическими направлениями развития угольной промышленности и рекомендацией Дон УГИ «Принципиальные технологические схемы механизации разработки угольных пластов на шахтах» при погоризонтном вскрытии и отработке пластов столбами по падению, оптимальная длина столбов принята в среднем 1200м. С учетом гипсометрии пластов и направления основных пластовых выработок с уклоном 0,003 - 0,005 в сторону столбов - фактическая длина столбов составит 1000 - 1400м.

2. Длина лав. В соответствии с основными технико-экономическими направлениями и рекомендациями Дон УГИ, указанными выше, с учетом мощности пластов Св10 и Св8 соответственно 1,1 и 0,8м и узкозахватной выемки, в данных горногеологичиских условиях длина лав принята по 160м, сейчас по 250м.

3. Доставка угля по выемочным штрекам принята ленточными конвейерами.

4. Двойные лавы. Под двойными лавами понимается две спаренные лавы, у которых общий штрек является грузо - людским, а остальные два - конвейерные.

По данным ПАО DTEK« Павлоградуголь» и исследований Днепропетровского горного института отработка пластов двойными лавами с обособленной доставкой угля по выемочным штрекам, или одиночными лавами, является более целесообразной по сравнению с отработкой пластов спаренными лавами. Однако отработка пластов одиночными лавами требует, по сравнению с двойными лавами, значительного увеличения первоначальных затрат на прохождение большого объема горных выработок и приводит к разбросанности горных работ и к увеличению общей длины поддерживаемых выработок.

маркшейдерский работа шахта подземный



I. Маркшейдерские работы в шахте

1. Проверка подъемного комплекса

Проверка подъемного комплекса выполняется после его монтажа во время строительства шахты, а также периодически на протяжении срока его эксплуатации. Маркшейдерская проверка происходит до момента его налаживания механической службой шахты, но не реже одного раза в год. По результатам проверки составляется акт проверки подъемного комплекса, который подписывает главный маркшейдер шахты и подтверждает главный инженер шахты.

Геометрические элементы шахтного подъема.

Одноканатная подъемная установка состоит из подъемной машины, копра, копровых шкивов, подъемных канатов и подъемных сосудов.

Копры, установленные над стволом шахты, предназначенные для поддержки копровых шкивов, закрепления проводников и посадочных приборов клетей.

Подъемные сосуды представлены скипами, клетями.

Основные геометрические элементы одноканатной подъемной установки следующие.

Оси главного вала и копрового шкива есть осями вращения.

Центр подъемной машины - точка 0 на оси главного вала, которая разделяет пополам расстояние между ребордами барабана. Прямая, проходящая через центр подъемной машины перпендикулярно оси ее главного вала, называется осью подъема машины. Различают точки схода подъемного каната на барабане подъемной машины Б1 и Б2, соответствующие крайним положениям первого каната, и точки Ш1 и Ш2 на копровом шкиве. У второго каната точки схода обозначаются соответственно БЗ,Б4,Ш3 и Ш4. Под точкой закрепления подъемного каната С1понимают точку пересечения продолжения оси каната с горизонтальной плоскостью. Осями подкопровой рамы и подшкивной площадки называют две взаимоперпендикулярных прямых, закрепленных на верхних площадях рамы и площадке при сборке; они должны соответствовать проектному положению осей ствола при установке подкопровой рамы и копра. Пересечение этих осей соответственно - центры верхнего Цв и нижнего Цн пересечений копра, а линия, соединяющая их,- главная ось копра.

Угол девиации подъемного каната на барабане машины - угол между осью струны каната и плоскостью, перпендикулярной оси главного вала и проходящей сквозь точку схода каната с барабана. Угол девиации каната на шкиве - угол, образованный осью струны каната и осью плоскости шкива. Углы девиации зависят от длины струны каната и ширины зоны навивки каната на барабан машины. Длина струны подъемного каната- это расстояние между точками схода каната с барабана Машины Б1/Б3 и со шкива Ш1 / Ш3.. За длину линии 1 , соединяющую ост главного вала и вала шкива, и угол ее наклона б

Высотой подъема Н называют вертикальное расстояние от точки закрепления каната при нижнем положении подъемного сосуда, до той же точки С1 /С2/ при его верхнем положении.

Высота копра - вертикальное расстояние от кровли подкопровой ямы до оси вала верхнего шкива.

При маркшейдерской проверке подъемной установки определяют:

-углы девиации на барабане подъемной машины на шкивах;

-углы отклонения от вертикали главных канатов в двух плоскостях;

-углы наклона осей главного вала и валов шкивов;

-наклонное расстояние между осью шкива и осью главного вала подъемной машины;

-угол наклона линии, соединяющей оси шкива и оси главного вала;

-минимальную длину главного каната.

При проверках подъема в период эксплуатации измеряют:

-наклоны валов шкивов и главного вала;

-расстояние между осями шкивов;

-угол наклона линии соединяющую оси шкивов;

-углы девиаций.

Измерения можно делать в условной системе с центром в центре подъемной машины. Ось Х совмещают с осью подъема, а ось У - по оси главного вала.

Маркшейдерские работы включают:

-примыкание теодолитного хода к оси главного вала;

-высотную съемку главного вала;

-линейные измерения на барабане подъемной машины от осевых шнуров;

-линейные измерения на подшкивной площадке от осевых шнуров;

-измерение отклонения главного каната от вертикалей;

-обработку измерений, вычисление углов девиации и графическое оформление материалов.

Согласно с правилами безопасности углы девиации на барабанах подъемной машины и на шкивах не должны превышать:

-для двухбарабанной подъемной машины-1030' ;

-для однобарабанной подъемной машины-2°00'

Допустимые величины:

-угол наклона вала:

при монтаже- не более 4';

при эксплуатации- не более 20';

-угол наклона вала оси ПМ:

при монтаже- не более 2';

при эксплуатации:

-при диаметре барабана до 5 м-20';

-при диаметре барабана более 5 м-14';

-угол наклона струны каната:

при длине струны каната более 45 м- не более 30'

На шахте во время проверки геометрических элементов подъемной установки были получены следующие результаты:

-углы девиации на барабане- 48?;

-углы девиации на шкивах -1?01?.

Геометрические элементы и параметры одноканатной подъемной установки.

2. Гироскопическое определение дирекционных углов

2.1 Методика гироскопического ориентирования

Для определения гироскопических азимутов сторон полигонометрических ходов применяется следующая методика производства работ:

Гироскопическая поправка определяется предварительно на исходной стороне на поверхности 5-6 раз в течение двух дней, с последующими контрольными определениями в день производства работ до начала наблюдения в шахте. Время между пропусками при предварительном определении гироскопической поправки применяется равным 20 мин.

Значение поправки, которое применяется для вычислений, применяется как среднее из всех определений, включая все последующие контрольные определения. Расхождения между двумя независимыми определениями поправки не должно превышать 2'.

Ошибка среднего значения поправки, полученная по отклонениям от среднего арифметического не должна превышать ±1'.

Ориентируемые стороны выбираются таким образом, чтобы возможно было установить гирокомпас на обоих или на одном из двух пунктов стороны.

Гироскопический азимут ориентируемой стороны определяется не менее двух раз. За результат принимается среднее из всех определений. Если имеется возможность установить гирокомпас на обоих пунктах ориентируемой стороны, определяется прямой и обратный азимут стороны.

Если оба определения производятся с одного и того же пункта, то между двумя определениями гирокомпас выключается на 15-20мин. И второе определение производится с изменением начального положения корпуса гироприставки.

2.2 Гироскопическое ориентирование

Определение дирекционных углов гиросторон подземной опорной маркшейдерской сети выполнено маркшейдерским взрывобезопасным гирокомпасом МВТ-2 №79, паспортная среднеквадратическая погрешность которого mб=±30".

В качестве исходных сторон на земной поверхности принята линия между триангуляционными пунктами «Средний» и «25/26». Гирокомпас центрировался на пункте «Средний». В качестве контрольного направления было принято направление на звезду шахты им.Сташкова.

Длины ориентируемых сторон в шахте превышает 50м. Гироскопический азимут каждой ориентируемой стороны определен независимо дважды, по результатам независимых пусков гирокомпаса.

Перед началом второго пуска выполнялось повторное центрирование и ориентирование прибора. Для уменьшения влияния эксцентриситета алидады начальный отсчет угломерной части прибора изменялся приблизительно на 1800. Разность между двумя определениями гироскопического азимута не превышала

fб=3mбr=3*30"=90"=1.5',

что соответствует «Маркшейдерские работы на угольных шахтах и разрезах. Инструкция» Киев 2001.



II. Подземная опорная сеть

1. Подземная полигонометрия

Опорная сеть выполнена в виде системы полигонометрических замкнутых ходов, разделенных на звенья сторонами, гироскопически ориентированными. Полигонометрические хода проложены по выработкам: 802-й бортовой штрек ; западный вентиляционный штрек пласта С10в

Измерение углов в подземных полигонометрических ходах произведено теодолитом Theo-020 по методике обеспечивающей среднеквадратическую ошибку измерений не более 20". Линейные измерения проводились стальной компарированной рулеткой.

Точность измерений в полигонометрических ходах характеризуется следующими показателями:

- средние квадратические погрешности измерения горизонтальных углов 20";

- средние квадратические погрешности измерения вертикальных углов 30";

- средняя квадратическая погрешность гироскопического ориентирования не более 30";

- расхождение между двумя измерениями длины стороны стальной рулеткой не более 1:3000.

Гироскопическое ориентирование выполнялось на сторонах: 1Бк-2Бк, 12Бк-13Бк, 21Бк-22Бк, 31Бк-32Бк, 37Бк-38Бк.

2. Закрепление пунктов

2.1 Постоянные пункты

Центр, закладываемый в кровле выработки, фиксируют прорезью или отверстием, просверленным в нижней части металлического стержня или запрессованной в него медной (свинцовой) пробке. Стержень бетонируют либо закрепляют в крепи выработки.

Центры постоянных знаков должны быть устойчивы против коррозии. Диаметр отверстия керна или ширина прорези центров должны быть не более 2мм.

Эскизы закрепления постоянных пунктов заносят в журнал вычислений координат.

1 - металлический стержень

2 - бетон

3 - медная или свинцовая пробка

2.2 Выбор места для размещения постоянных пунктов

В условиях разработки свиты пластов заложение постоянных пунктов в горной выработке производят после затухания активной стадии процесса сдвижения пород массива от влияния очистной выработки.

На уровне разрабатываемого пласта размещение пунктов в выработке производят вне зоны влияния давления впереди остановленных лав на расстоянии от 80 до 120м при пологом залегании пластов или после удаления очистного забоя на расстоянии от 60 до 90м от места заложения пунктов.

Заложение пунктов в подрабатываемой выработке производят после отхода линии забоя подрабатывающей лавы на 1,3 - 1,4 размера междупластья в условиях разработки крутых пластов, на расстоянии от 100 до 120м - при наклонном и пологом залегании от места размещения пунктов.

Наиболее целесообразно размещать пункты в надработанных горных выработках.

В одиночных капитальных выработках постоянные пункты закладывают на расстоянии от 60 до 80м от забоя при прочных породах и на расстоянии от 100 до 120 м при слабых породах.

В квершлагах постоянные пункты закладывают в прочных породах.

На сопряжениях горных выработок закладывать постоянные пункты не рекомендуется.

3.Определение ошибки положения удаленного пункта висячего полигонометрического хода

Общая погрешность положения пункта хода определяется по формуле:

Где Mx и My - средняя квадратическая погрешность координат пунктов:

Где и - погрешности координат пункта, зависящие от погрешности измерения углов;

и - погрешности координат пункта, зависящие от погрешности измерении длин сторон;

Где Riy, Rix - проекции на оси координат расстояний (радиус-векторов) от i-й вершины хода до конечного пункта, снимаются графически с плана горных работ.

Результаты измерений заносим в таблицу 1

Расчет сумм ?Rix2, м2 и Riy2, м2Таблица 1

№ п.п.	радиус-вектор, м	Rix2, м2	Riy2, м2
	Rix, м	Riy, м
1Б	570	3527,5	324900	12443256,25
2Б	570	3462	324900	11985444
3Б	527,5	3410	278256,25	11628100
4Б	535	3335,5	286225	11125560,25
5	412,5	3230	170156,25	10432900
6	370	3180,5	136900	10115580,25
7	287,5	3175,5	826556,25	10083800,25
8	157,5	3175	24806,25	10080625
9	0	3170	0	10048900
10	147,5	3165	21756,25	10017225
11Б	310	3165	96100	10017225
12Б	462,5	3165	213906,25	10017225
13Б	582	3163,5	338724	10007732,25
14	687,5	3163,5	472656,25	10007732,25
15	770	31,02,5	592900	9625506,25
16	780,5	2974,5	609180,25	8847650,25
17	767,5	2827,5	589056,25	7994756,25
18	740	2693	547600	7252249
19	710	2557,5	504100	6540806,25
20Б	675	2407	4556,25	5793649
21Б	638	2257,5	407044	5096306,25
22Б	590,5	2105	348690,25	4431025
23	562	1937,5	315844	3753906,25
24	562,5	1762,5	316406,25	3106406,25
25	570	1552,5	324900	2410256,25
26	565	1460	319225	2131600
27	553	1320	305809	1742400
28	550	1150	302500	1322500
29	517,5	1019,5	267806,25	1039380,25
30	387,5	1002,5	150156,25	1005006,25
31Б	345	855,5	119025	731880,25
32Б	332,5	742,5	110556,25	551306,25
33Б	305	645	93025	416025
34	270	457,5	72900	209306,25
35	240	291,5	57600	84972,25
36Б	187,5	146,5	35156,25	21462,25
37Б	82,5	67,5	6806,25	4556,25
			?9581345,49	?222124217,5

Погрешность линейных измерений с применением стальных рулеток зависит от влияния случайных и систематических погрешностей:

Где и - погрешности координат пункта, обусловленные влиянием случайных погрешностей измеренных длин сторон;

и - погрешности координат пункта, обусловленные влиянием систематических погрешностей измеренных длин сторон;

Где: м- коэффициент случайного влияния (м=0,001);

Si- измеренная длина i-й стороны;

бi- дирекционный угол i-й стороны;

л - коэффициент систематического влияния (л=0,00005);

Lx; Ly - проекции на оси координат замыкающей L, соединяющий первый пункт с конечным пунктом.

Результаты измерений заносим в таблицу 2.

Расчет сумм ? и ?



Таблица 2

Так как полученная погрешность превышает допустимую, то для того чтобы повысить точность опорной сети нужно вставить несколько гиросторон и длины необходимо измерять светодальномером МСД-1М.

Полигонометрический ход опорной сети разделено гиросторонами на секции:

Секция I - от пункта 1Бк-12Бк

Секция II- от пункта 13Бк-21Бк

Секция III- от пункта 22Бк-31Бк

Секция IV- от пункта 32Бк-37Бк

1). Определяем координаты центров тяжести секций хода:

где xi, yi - координаты пунктов секции; п - количество пунктов в секции.

хОI=1164,957(м); yOI=357,035(м);

xOII=305,593(м); yOII=869,978(м);

xOIII=573,964 (м); yOIII=2239,356(м);

xOIV=833,926 (м); yOIV=3300,273(м);

2). Вычисляем величины и для каждой секции:

Вычисление сумм и



Таблица 3

3). Вычисляем погрешности определения координат пункта, зависящие от погрешностей измерения горизонтальных углов при гироскопическом ориентировании сторон:

Сравниваем полученную погрешность с допустимой:



Вывод

В результате проведенных в ходе работ вычислений была определена погрешность положения удаленного пункта висячего полигонометрического хода , она составила М=±1,47м, что превышает допустимое значение

Для повышения точности опорной сети были приняты меры: длины измерять светодальномером МСД-1М и вставить 5 гиросторон (1Бк-2Бк, 12Бк-13Бк, 21Бк-2Бк, 31Бк-32Бк, 37Бк-38Бк).

С использованием гиросторон погрешность составила М=±0,265м, что не превышает допустимое значение и значительно меньше относительно начальной погрешности.



Список литературы

1.Маркшейдерское дело / Д.Н.Оглоблин, Г.И.Герасименко, А.Г.Акимов и др.-М.: Недра, 1981.

2.Инструкция по производству маркшейдерских работ.- М.: Недра, 1987.-240с.

4.Отчёт по первой производственной практике.

Размещено на Allbest.ru

...