Управление состоянием массива

Размещено на http://www.allbest.ru/

Исходные данные:

ПГР	ОГР
r0=1,65 м	г=1,5 т/м3
л=0,71	ц=30°
Е=109 Па	Ну=15 м
Н=470 м	б=75°
и=30°	с=20 МПа
г=2,37 т/м3	Н=125 м
м=0,71	щ=55°
f0=7
fн=5
h0=30 м
hн=10 м
L=200 м
kр=1,2
з=0,66



Введение

Массив горных пород на карьере представляет собой динамичную систему, основные элементы которой - борта карьеров и отвалы изменяются в пространстве и во времени. Состояние массива зависит от физико-географических, природно-геологических, гидрогеологических, инженерно-геологических и горно - технических факторов.

При ведении горных работ нарушается первоначальное состояние породного массива. Вокруг горных выработок изменяются напряжения и наблюдаются деформации, возникают зоны повышенных и пониженных напряжений, упругих или пластических деформаций, постепенных или мгновенных разрушений. Деформации и нарушения подрабатываемого массива пород могут быть причиной сдвижений и обрушений земной поверхности. В результате воздействия горных работ массив претерпевает значительные механические и физические изменения. Из сплошной упругой среды горные породы могут стать похожими на дискретную (сыпучую) массу. горный массив выработка

Из геологических факторов, оказывающих наибольшее влияния на состояние массива при разработке месторождения, необходимо отметить условия образования, состав и строение слагающих его пород, наличие геологических нарушений. Из физико-механических характеристик - плотностные, прочностные и деформационные свойства, распределение гравитационных и тектонических напряжений, изменение температурных полей, газоносность и водообильность пород.

Климатические условия района месторождения формируют влажностный режим горных пород и способствуют развитию процессов выветривания, определяя тем самым поведение пород в откосах и, соответственно, их устойчивость.

Устойчивость карьерных откосов снижается при повышении уровня подземных вод в приоткосной зоне, уменьшении сопротивления горных пород сдвигу, увеличении высоты откоса и его крутизны, а также возрастании дополнительных нагрузок на уступы карьеров и отвалов. Характеристики сопротивления сдвигу горных пород в массиве определяются прочностью пород в образце, наличием трещиноватости и поверхностей ослабления различной природы. Прочность горных пород в образце связана с литолого-петрографическими особенностями -- вещественным составом и структурно-текстурными признаками пород.

Состояние естественных (в бортах карьеров) и техногенных (отвальных и пр.) массивов в существенной степени определяется горно-техническими факторами - способом вскрытия карьерного поля, системой разработки и отдельными производственными процессами.



1. Характеристика месторождения для ПГР

Золоторудное месторождение "Кварцитовые горки" в геологическом отношении находится в Северо-Казахстанской золотоносной провинции и расположено в сложнопостроенном узле сочленения систем глубинных разломов. Рудное поле сложено вулканогенно-туфогенными образованиями кембрия, которые с несогласием перекрываются терригенно-осадочными породами ордовика. Все эти породы прорваны интрузиями гранитоидов, габброидов и габбродиоритов.

Месторождение "Кварцитовые горки" располагается в центральной части рудного поля. На месторождении территориально выделены два рудных участка, отстоящие один от другого на расстоянии 580 м - Южный и Северный. Оба участка заключены в блоках, ограниченных разрывными нарушениями. В тектонических блоках участков наибольшее распространение получили существенно кремнистые породы (фтаниты), играющие важную роль в локализации оруденения.

Рудные тела фиксируются в пределах горизонта осадочных существенно кремнистых березитизированных пород, среди вулканитов, а также в зонах их рассланцевания. В настоящее время на месторождении известно шесть промышленных рудных тел и ряд более мелких тел и зон минерализации с повышенными концентрациями золота. На Южном участке разведано рудное тело I, являющееся самым крупным рудным телом месторождения (около 58 % балансовых запасов месторождения). На Северном участке выявлены рудные тела II-IV,III,V,VI и Южное - "Слепые" рудные тела. В рудных телах I и II-IV заключено 35% балансовых запасов месторождения.

Рудное тело I локализовано в верхней части разреза осадочного горизонта. Представляет собой минерализованную залежь в пределах лиственитизированных вулканитов. Со стороны лежачего бока прослеживается четкая граница рудного тела с вмещающими графитизированными сланцами глинисто-кремнистыми и углисто-карбонатными породами, а также с дайками диорит-порфиритов. Со стороны висячего бока рудное тело контролируется контактом между осадочными кремнистыми и туфогенными породами. Поскольку оруденение частично наложилось на вулканиты (туфы), границы рудного тела со стороны висячего бока менее четкие. В целом между рудными телами и вмещающими породами постепенные переходы.

Кондиционные руды выделяются только по данным опробования. В целом рудное тело I представляет собой уплощенную линзообразную залежь меридионального простирания с крутым (до 60?- 90?) падением на запад. Очертания рудного тела по простиранию и падению сложные. Длина и мощность изменяется в широких пределах и часто на коротких интервалах. Наибольшая мощность отмечается в его центральной и северной частях, а также на горизонтах 330, 540 и 600 м. С глубиной мощность рудного тела постепенно падает. Основные размеры рудного тела (длина по простиранию и мощность) для балансовой части определены по каждому горизонту по данным горных работ и скважин и приведены в таблице 1.

Таблица -1 - Основные размеры рудного тела I

Наименование	Длина, м	Мощность, м
	от	до	сред.	от	до	сред.
По данным горных работ, по горизонтам	89	219	143	9	29	18,3
По данным скважин, по горизонтам	120	202	161	3	20,3	13,0

Внутри рудного тела отмечаются практически безрудные дайки мощностью от нескольких см до 2-5 м. Объем таких "пустых" пород подсчитан статистически и составляет в среднем около 4%. По падению рудное тело I прослежено до глубины 780 м, а вмещающая его рудная зона до 880 м.

Рудное тело II-IV имеет двойную нумерацию из-за ложного представления на ранней стадии разведочных работ о наличии двух рудных тел. Дальнейшие горные работы, включая эксплуатационные, показали, что это одно рудное тело, верхняя часть которого смещена разломом на 30 м. Рудное тело II-IV представляет собой уплощенную линзообразную, а на верхних горизонтах - трубообразную залежь.

Основная часть его локализована в верхней части разреза осадочных горизонтов, преимущественно в кремнистых породах (фтанитах), подвергшихся березитизации. На глубоких горизонтах (480 м) - это минерализованная зона, наложенная на вулканогенные и осадочные породы. Таким образом, до горизонта 480 м. вмещающими породами являются контактирующие с фтанитами углисто-глинисто-карбонатные породы. Ниже горизонта 480 м вмещающие породы представлены телами субвулканических и кварцевых дацитов.

Рудовмещающие породы перекрываются терригенными образованиями. Простирание рудного тела субмеридиональное, падение до горизонта 140 м под углом 65?-75?, далее на нижних горизонтах, практически вертикальное. Средние размеры рудного тела II-IV показана в таблице 2.

Таблица 2 - Основные размеры рудного тела II-IV

Наименование	Длина, м	Мощность, м
	от	до	сред	от	до	сред
По данным горных выработок, на горизонтах	45	198	108	6	30	16,7
По данным скважин, по горизонтам	86	180	15	1,5	13,6	2,8

Рудные тела V и VI заключены между рудными телами III и II-IV в субмеридиональных зонах рассланцевания вулканогенных пород. Как вмещающие их минерализованные зоны, так и выделенные по опробованию рудные тела имеют извилистую форму в плане и разрезах.

Падения рудных тел крутые от 70?-85? до вертикального. Характер изменчивости основных размеров рудных тел приведены в таблице 3.



Таблица 3 - Основные размеры рудных тел V и VI

Рудные тела	Длина, м	Мощность, м
	от	до	сред	от	до	сред
V	36	145	93	0,78	5,53	2,55
VI	45	148	96	0,75	8,7	3,1

Основные параметры рудных тел месторождения "Кварцитовые Горки" приведены в таблице 3.

Как видно из таблицы 3, изменения длины и мощности рудного тела колеблются в широких пределах. Особенно резко снижается его мощность с глубиной ниже горизонтов 400-480 м. Здесь рудное тело имеет очень извилистые очертания, как в плане, так и разрезе. Этим объясняется и низкая категоризация запасов глубоких горизонтов рудного тела, несмотря на достаточно плотную сеть разведочных скважин. По падению рудное тело прослежено до горизонта 750 м.

По геологическому строению и характеру оруденения месторождение Кварцитовые Горки отнесено ко 2-й группе сложности.



2. Определение податливости ожидаемых нагрузок на крепь подготовительных и капитальных горных выработок

2.1 Расчет напряженно-деформированного состояния вязко-упруго-пластического массива горных пород вокруг протяженной горизонтальной выработки

Изучение вопросов распределения напряжений вокруг выработок является одной из основных и важнейших задач механики горных пород, так как они непосредственно связаны с прочностью (устойчивостью) горных выработок и с решением ряда практических инженерных задач в области их крепления.

При решении задач по определению напряжений вокруг выработок часто удобнее пользоваться полярными координатами. Если считать, что массив находится в сжатом состоянии и сжимающие напряжения считаются положительными, то определяющие компоненты напряжении вокруг выработки круглой формы будут иметь следующий вид:

; (1.1)

; (1.2)

, (1.3)

где и ;

- коэффициент бокового распора (давления),

- радиус выработки в проходке, м;

Н - глубина от поверхности, м;

и- угол между осью Х и направлением радиального напряжения, град;

- средний вес пород покрывающей толщи;

,,- соответственно радиальные, тангенциальные и касательные напряжения.

Данные расчетов заносим в таблицу 1.1

Смещения контура выработки (при ):

, (1.4)

где Е - модуль упругости;

- коэффициент Пуассона.

Данные расчета заносим в таблицу 1.2

Таблица 1.2

и	0°	15°	30°	45°	60°	75°	90°
Uк	0,227	0,229	0,234	0,24	0,247	0,252	0,254



В массиве в окрестности выработки возникает область деформации растяжения :

(1.5)

Данные расчёта заносятся в таблицу 1.3

Таблица 1.3

	1	1,125	1,24	1,36	1,48	1,6	1,73	1,85	1,97	2,1	2,21
ур, МПа	0	0,786	1,032	0,767	0,679	0,671	0,641	0,676	0,667	0,668	0,667
уи, МПа	0,597	0,617	0,621	0,672	0,707	0,739	0,765	0,791	0,882	0,83	0,846
еr, Па	-0,72	-0,033	-0,027	-0,043	-0,052	-0,056	-0,061	-0,063	-0,074	-0,067	-0,07

Координату границы зоны растяжения получаем из условия. Подставляя значения напряжений, получаем окончательно следующее решение уравнения, при условии, что и :

Смещения контура выработки со временем определяются с помощью метода переменных модулей, сущность которого заключается в замене упругих констант в решении упругой задачи переменными модулями. При наследственной ползучести с ядром типа Абеля переменные модули имеют вид:

, ,

МПа;

Вертикальные смещения кровли выработки:

(1.6)



2.2 Определение податливости крепи

Податливость крепи выработки должна выбираться с учетом возможных смещений контура, которые развиваются вследствие деформации ползучести и разрыхления пород.

В последнем случае вследствие разрыхления пород происходят дополнительные смещения контура из-за увеличения объема при растрескивании. Величина смещения определяется из выражения:

, (1.7)

где -коэффициент разрыхления;

- радиус пластичности.

, (1.8)

где

;

- предел прочности на одноосное сжатие, усж=50 МПа;

- угол внутреннего трения породы, с=34°;

- сцепление.

;

м;

м.

Таким образом податливость крепи:

;

1.3 Расчет нагрузки на крепь

В результате систематизации данных о взаимодействии крепи и массива горных пород разработаны следующие основные расчетные схемы режимов ее работы:

Режим заданной нагрузки;

Режим заданной деформации;

Режим взаимовлияющей деформации;

Комбинированный режим.

Тот или иной режим работы крепи обусловлен конкретными горнотехническими условиями. Если крепь работает в режиме заданной нагрузки, то давление на нее определяется весом отделившихся от массива объемов породы.

Горные породы в окрестности выработки могут быть разрушены в пределах зоны деформации растяжения или пластичности.

Среднее значение координаты границы зоны растяжения: 

, (1.9)

где - координаты границы зоны растяжения для лучей 0,300,600 и 900.

.

При расстоянии между рамами крепи L давление Q на одну раму составит:

,

где S - площадь области разрушения пород в кровле выработки.

В расчете можно принять ,

;

, (1.10)

где Р- неизвестное давление не крепь.

Радиальные смещения на контуре в данном случае определяются выражением:

, (1.11)

т.е. зависят от упругих (- модуль сдвига) и прочностных () параметров, глубин расположения выработки и величины пластической зоны.

; (1.12)

Исключая из этих уравнений , можно получить зависимость между неизвестной реакцией крепи Р и ее смещением U. Давление на крепь вычисляется из условия совместимости перемещений контура выработки и крепи. Так, например если известны механические характеристики крепи (нарастающего или постоянного сопротивления), то рассматривая их совместно с кривой поведения массива, в точке пересечения можно определить оптимальные параметры работы крепи (Р и U).

Предельные размеры пролетов, при которых произойдет первое обрушение труднообрушающихся пород кровли, рассчитываются с помощью уравнений, полученных путем статистической обработки экспериментальных данных о первом шаге обрушения L0' - в зависимости от влияющих факторов: мощности h0 и коэффициента крепости ѓ0 - пород основной кровли, мощности пласта m, мощности hн и коэффициента крепости ѓн непосредственной кровли, глубины разработки Н, длины лавы Lл.

(1.13)



3. Характеристика месторождения для ОГР

Куланское каменноугольное месторождение располагается в центральной части Чу-Илийских гор на территории Мойынкумского района Жамбылской области Республики Казахстан в 30 км северо-западнее поселка городского типа Мирный

Куланское угольное месторождение приурочено к ранее карбоновым отложениям северо-западной части Куланской мульды, расположенной в пределах Карасайского прогиба.

Куланская мульда, в целом протягивающаяся в северо-западном направлении на 25 км, на востоке обрезана ведущим для Карасайского прогиба Железнодорожным разломом, претерпевшим длительные движения вплоть до неогенового периода. Другой субмеридиональный разлом в центральной части депрессии разбивает ее территорию на два блока.

Второй пласт (верхний) залегает в 5,0-20,0 м выше первого. Разделяющая их пачка в центральной части месторождения представлена алевролитами, алевропесчаниками мощностью 5,0-8,0 м. В северо-западном направлении мощность разделяющей пачки постепенно увеличивается до 20,0-25,0 м, в составе ее появляются песчаники различной зернистости. В том же направлении уменьшается мощность угольных пластов. Мощность второго пласта колеблется в пределах 10,0-30,0 м. Он состоит из двух пачек, разделенных прослоем пустых пород. В свою очередь, угольные пачки содержат до двух-трех углистых алевролитов, аргиллитов. В верхней части пласт отличается повышенной зольностью. В почве и кровле пласта залегают алевролиты, аргиллиты, реже песчаники.

Третий и четвертый угольные пласты весьма не выдержанны, большая часть их сложена высокозольными разностями, углистыми алевролитами. Мощность их 1,0-4,0 м. На площади месторождения третий пласт выражен в виде разрозненных линз, трудно узнаваемых по площади, залегает на 15,0-20,0 м выше второго пласта.

Четвертый пласт эродирован и известен в виде небольшого останца на западном фланге месторождения. В связи с прерывностью пластов, высокой зольностью углей, третий и четвертый пласты практической ценности не представляют.

По всем пластам уголь сильно метаморфизированный, иногда встречаются складки-следы тектонической деятельности. Коэффициент крепости по шкале Протодъяконова f = 2-3. Объемный вес углей 1,47-1,53 т/м3.

Все угли на месторождении характеризуются различной степенью радиологической зараженности, связанной с превышением норм содержания урана. Наиболее высокие его содержания тяготеют к приповерхностным частям угольных пластов. На глубине, превышающей 20,0-30,0 м от поверхности, содержание урана резко падает.



4. Расчет параметров карьерных откосов и оценка их устойчивости

4.1 Определение устойчивости добычного уступа

При наличии достоверной информации о геологических, гидрогеологических и инженерно-геологических условиях предполагаемого к открытой разработке месторождения составляются прогнозы возможных деформации откосов. На основе этих прогнозов предусматриваются мероприятия по предупреждению нарушений устойчивости уступов и бортов карьеров.

По поперечным разрезам борта карьера оценивают степень опасности возникновения деформаций откосов на различных участках, анализируя при этом геологическое строение массива, физико-механические свойства пород в целом и в ослабленных зонах, гидрогеологические условия и возможные изменения сопротивления пород сдвигу после проведения выработок. Оконтуривают участки бортов и уступов на которых возможны деформации откосов. Производят расчеты устойчивости бортов и откосов уступов и при необходимости корректируют контур карьера, места заложения въездных и выездных траншеи, параметры уступов и борта карьера в целом.

Механико-математической основой расчетов устойчивости бортов угольных разрезов и карьеров является теория предельного равновесия сыпучей среды.

В теории предельного равновесия рассматриваются две группы задач принципиально отличающихся методами их решения:

задачи, в которых условия предельного равновесия удовлетворяются не в каждой точке некоторой области прибортового массива;

задачи, в которых условия предельного равновесия удовлетворяются не во всех точках некоторой области массива, а лишь по ее внутренней границе.

Коэффициент запаса устойчивости - отношения суммы сил, удерживающих откос, к сумме сил, его сдвигающих.

,

где - силы, удерживающие массив в равновесии

- коэффициент внутреннего трения породы;

- нормативные к рассматриваемой площадке силы;

- сцепление;

- площадь анализируемой площадки.

Условие предельного равновесия по рассматриваемой площадке наступит в том случае, если сдвигающие силы, действующие по ней станут равны удерживающим силам, т.е. .

Для примера рассмотрим схему действия сил в откосе высотой h с углом откоса , если породы, слагающие откос, имеют характеристики 0 и с=0. Предположим, что поверхность обрушения в откосе имеет плоскую форму (рис. 1.1 а).

Объем породы АБВ, ограниченной поверхностью откоса, верхней площадкой уступа и поверхностью обрушения, называется призмой возможного обрушения.

Площадь призмы в поперечном сечении откоса определяется из выражения:

Вес призмы обрушения:



Тогда величины сдвигающих (касательных к поверхности АВ) сил Т и нормальных к этой поверхности сил N составят:

Рисунок 1.1 Расчетная схема действия сил в откосе к плоской поверхности обрушения

По поверхности обрушения АВ будут действовать удерживающие массив равновесия силы, суммарная величина которых составит:

,

где L=20 м - длина поверхности обрушения АВ в поперечном сечении откоса.

Отношение удерживающих сил к силам, стремящихся сдвинуть призму обрушения, является мерой устойчивости откоса и называется коэффициентом запаса устойчивости

,

Так как 1 , то откос будет устойчив. При =1 , то откос находится в состоянии предельного равновесия. При величине 1 откос существовать не может.

При прогнозировании устойчивости откоса задача сводится к отысканию в массиве наиболее слабой поверхности и определению по ней коэффициента запаса () устойчивости. Полученный сравнивают с нормативными его значениями, соответствующими литологическому составу пород в массиве и технологическому назначению откоса. Если рассчитанный не соответствует нормативному, то производится изменение геометрических параметров откоса или предусматриваются мероприятия по управлению состоянием массива.

4.2 Расчет устойчивости борта карьера

Развитие деформаций массива горных пород в бортах карьеров, как и возникновение нарушений устойчивости, захватывает какой-то период времени. Любое нарушение устойчивости, даже обрушение, имеет «скрытую» стадию подготовки, в процессе которой происходит последовательное разрушение многочисленных структурных связей пород.

Выветривание пород приоткосных зон карьеров обусловливает развитие во времени осыпей откосов, сложенных преимущественно твердыми породами. На развитие осыпей оказывают влияние следующие факторы: угол наклона уступа, интенсивность трещиноватости и ориентировка трещин относительно поверхности уступа, способы заоткоски уступов, технология буровзрывных работ, климатические условия района, вещественный состав горных пород.

При вполне устойчивом состоянии всего борта карьера в целом возникают деформации отдельных уступов. Локальные обрушения уступов происходят в виде плоского скольжения по поверхности ослабления естественного происхождения, к которым относятся трещины отдельностей большого протяжения, контакты слоев, тектонические нарушения. Размеры этих поверхностей всегда соизмеримы с высотами откосов уступов.

В практике прогнозирования устойчивости откосов широкое применение нашли инженерные методы расчета устойчивости уступов, бортов карьеров и отвалов. Это методы алгебраического сложения сил и комбинированные методы. Рассмотрим метод алгебраического сложения сил.

Метод алгебраического сложения сил (рис. 1.2).

Призму обрушения на поперечном сечении откоса разбивают вертикальными линиями на ряд блоков одинаковой ширины (толщина блоков считается равной 1м). Полученным блокам присваивают номера, начиная от верхнего блока к нижнему (рис.1.2 а). Для каждого блока определяют ширину аi и высоту hi (рис. 1.2 б)

Рисунок 1.2 Схема к расчету откоса методом алгебраического сложения сил: а) - схема действия сил; б) - параметры элементарного блока.



Призму обрушения разбили на пять равных блоков шириной по 30 м.

Определяем вертикальную линию обрыва

Вычисляем масштаб векторов сил по формуле

,

где а - ширина блока, а = 29 м;

М - знаменатель масштаба чертежа.

Вычислим давление каждого блока на основание Рi:

Из схемы действия сил в откосе борта графоаналитическим методом рассчитываются значения высот и углов откоса в зонах сдвига блоков относительно кривой сползания обрушаемой части массива.

h1=57 м

h2=62 м

h3=52 м

h4=33 м

h5=15 м

щ1=48°

щ2=44°

щ3=25°

щ4=19°

щ5=14

Касательная составляющая давления i - го блока на основание:

,

Нормальная составляющая давления i - го блока на основание:

где h - высота i - го блока, м;

- угол наклона поверхности обрушения i - го блока, град.

Рассчитывают удерживающие массив в равновесии силы и определяют коэффициент запаса устойчивости по формуле 

,

где - длина поверхности обрушения в основании i - го блока, м,

Для определения расчётных показателей вводим коэффициент запаса nз равный 1,2ч2.

Для средних значений сцепления и угла внутреннего трения пород в массиве будут следующие расчётные показатели:

Так как Кз›1, то борт считается устойчивым

Инженерные методы расчета устойчивости откосов позволяют учитывать различные геологические особенности строения откосов, дополнительные нагрузки на откосы от горного и транспортного оборудования, сейсмические воздействия взрывов, влияние фильтрующих вод.

4.3 Технологические мероприятия по управлению состоянием бортовых массивов

Организация горных работ должна обеспечить достижение проектной величины коэффициента запаса устойчивости карьерных откосов -- основного критерия безопасности открытых разработок. Предварительно намечают очередность отработки месторождения, места заложения капитальных траншей и направление развития горных работ, рассчитывают устойчивость бортов.

В процессе разработки призма возможного обрушения в рабочем борту смещается в глубь массива, изменяя тем самым условия устойчивости откоса. Наличие взаимосвязи между устойчивостью откоса и технологической схемой разработки участка месторождения обеспечивает возможность управления устойчивостью рабочих бортов.

Структурно-механические особенности массива горных пород -- нарушение залегания пластов, слоистость, различие физико-механических свойств пород, слагающих разрабатываемый горно-геологический ярус, могут оказать влияние на условия устойчивости откоса в ходе ведения горных работ. Поэтому расчеты устойчивости рабочего борта выполняют по состоянию на каждый характерный момент разработки.

Снижение интенсивности деформационных процессов направлено на продление сроков стояния откосов нерабочих бортов, сложенных полускальными и скальными породами, наиболее подверженными выветриванию, при этом конечной целью управления является поддержание во времени заданной интенсивности деформирования откосов с применением специальных способов заоткоски уступов и упрочнения пород, а также регулированием мощности массовых взрывов.



Вывод

В данной курсовой работе, проведены расчеты и исследования по месторождению «Кулан», с использованием метода алгебраического сложения сил. В результате расчетов видно, что условия дальнейшего проектирования и разработки карьера при данном методе благоприятны. Так как Кз›1, борт считается устойчивым.



Список литературы

Низаметдинов Ф.К., Окатов Р.П. и др. «Прогнозная оценка устойчивости карьерных откосов на стадии инженерно-геологических изысканий месторождений Казахстана - Караганда, КПТИ, 1994. - 91 с.

Галустьян Э.П. Управление геомеханическими процессами в карьерах. М.: Недра, 1980. - 237 с.

Фисенко Г.Л., Пустовойтова Т.К., Когерлазова С.В. Методическое пособие по изучению инженерно-геологических условий угольных месторождений подлежащих разработке открытым способом (ВНИМИ). Л.: Недра, 1986. - 113 с.

Попов И.И., Окатов Р.П., Низаметдинов Ф.К. Механика скальных массивов и устойчивость карьерных откосов. Алма-Ата: Наука, 1986. - 256 с;

Управление состоянием массива горных пород при открытой разработке месторождений полезных ископаемых Ю.П. Астафьев, Р.В. Попов, Ю.М. Николашин. - Киев; Донецк, Высшая школа, 1986. - 272с.

Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов карьеров и отвалов. - М.: Недра, 1965. - 378 с.

Методические указания по определению углов, наклона бортов, откосов уступов и отвалов строящихся и эксплуатируемых карьеров. Л.: ВНИМИ, 1972. - 54 с.

А.М. Гальперин - Геомеханика открытых горных работ М.: Издательство Московского государственного университета, 2003.

9. Сагинов А.С., Гращенков Н.Ф. и др. Управление состоянием массива горных по-род.- Караганда. - 1986. - 80с.

10.Комиссаров С.Н. Управление массивом горных пород вокруг очистных вырабо-ток. - М.: Недра, 1983.- 237с.

Размещено на Allbest.ru

...