Работоспособность длительно эксплуатируемых газопроводов системы газоснабжения

Остаточный ресурс t_ост определяется временем дальнейшей безопасной эксплуатации газопроводов:

, (13)

где t_э время эксплуатации до проведения испытаний, лет;

t_u - время до разрушения исходного (отожженного) образца, лет;

(14)

где N_г - число циклов нагружения газопровода за 1 год. В приведенных расчетах по практическим данным его значение принято равным 500 циклам в год.

Заменив в формуле (13) значение С_д приведенными в формулах (10) - (12) параметрами, получим уравнение для расчета остаточного ресурса газопровода в годах:

. (15)

Приведенный метод расчета основан на консервативном подходе и дает значения времени до наступления предельного состояния с запасом.

Выполнены расчеты остаточного ресурса трубы из стали 17ГС с использованием экспериментально определенных значений параметров, входящих в формулу (15). При действии циклических нагрузок (тяжелые условия эксплуатации) металл труб имеет работоспособное состояние как минимум в течение 60 лет.

В главе также приводится метод определения состояния металла труб газопроводов по изменениям нерасчетных параметров (S_к, С_д и КСV).

Известно, что параметры С_д, S_к и КСV описывают одно и то же явление, поэтому эти величины являются зависимыми друг от друга. Следовательно, к этим параметрам можно применить принцип линейного суммирования и определить интегральный коэффициент старения K, который характеризует охрупчивание металла труб:

(16)

где - отношения исходных значений к критическим;

n - количество параметров, n = 3.

В качестве примера приведем расчеты для газопроводной стали Ст3, трубы из которой прослужили в течение 48 лет. Для данной стали S_к = 600 МПа, и КСV = 25 Дж/см².

Критические значения выбранных нами параметров следующие: S_к = 700 МПа, и КСV = 30 Дж/см².

. (17)

Полученные результаты показывают, что состояние металла исследованной трубы газопровода ухудшилось на 13 % в результате старения.

В диссертации также разработаны методы определения остаточного ресурса газопровода по изменениям эксплуатационных свойств металла. При этом определялась продолжительность времени снижения эксплуатационных свойств металла до уровней, установленных нормативно-техническими документами (по изменениям ударной вязкости, прочностных и пластических характеристик металла труб). Эти методы дают еще больший запас времени до наступления предельного состояния.

Прогнозируется долговечность работы газопровода, проходящего под автомобильными дорогами. Описаны пути продления жизненного цикла трубопроводов газораспределительных сетей.

Шестая глава посвящена привязке расчетов электрических параметров изолирующего сгона к его конструктивным размерам и свойствам изолирующих материалов. В работах А.В. Бакиева и А.С. Надршина предложено конструктивное исполнение устройства для обеспечения взрыво- и пожаробезопасности объектов системы газоснабжения, приведен анализ индуцированных в газопроводе электродвижущих сил и токов, имеются расчетные зависимости этих параметров в общей постановке.

Одной из причин возникновения пожарной опасности и коррозии технических систем газоснабжения является протекание в них наведенных и блуждающих токов. Наибольшую величину имеют наведенные токи, создаваемые грозовыми разрядами. Максимальное значение наведенные токи имеют при разряде молнии над трубопроводом или в землю вблизи трубопровода. Наведенные и блуждающие токи в газопроводах могут быть причиной пожаров и взрывов.

Уменьшения влияния блуждающих и наведенных токов на пожарную безопасность подземных газопроводов можно достичь применением изолирующих сгонов с резьбой круглого профиля, которые делят газопровод на отдельные электрически изолированные друг от друга участки.

Изолирующий сгон это бесфланцевое изолирующее устройство, которое устанавливается в месте разрыва металлического трубопровода для предотвращения распространения по нему электрического тока.

Для ограничения значений токов до безопасных необходимо определить оптимальные конструктивные параметры сгона и требования к диэлектрическим свойствам изоляционного материала.

Схема сгона приведена на рисунке 6. Концы труб 1 соединяют муфтой 2, используя изоляционный материал 3 с высокими диэлектрическими свойствами. Благодаря этому газопровод делится на отдельные электрически изолированные друг от друга участки.

Рисунок 6 Схема изолирующего сгона

Влияние изоляционного слоя на электрическую емкость сгона

Электрическую емкость и сопротивление изолирующего сгона электрическому току можно рассчитать, зная толщину изоляции и площадь соприкосновения сгона с поверхностью трубопровода.

Площадь соприкосновения состоит из двух частей: площади соприкосновения в резьбовой части S_p и площади соприкосновения в торцевой части S_t трубопровода.

Изолирующий сгон и газопровод имеют круглую резьбу. Площадь поверхности всей резьбы

S_p = S_ш p, (18)

где S_ш площадь поверхности одного шага; р число шагов резьбы.

Площадь торцевой части изоляции (со стороны тела трубы) определяется как разность площадей кругов с наружным диаметром D_H и внутренним диаметром D_B:

. (19)

Полная площадь внутренней поверхности изоляции сгона

S_пи = S_т + S_p. (20)

Толщина диэлектрика (изоляции) Z связана с внутренним диаметром D_M муфты, наружным диаметром D_H тела трубопровода и глубиной резьбы h выражением

. (21)

Изолирующая муфта совместно с телом газопровода образует конденсатор, в котором роль проводящих тел играет металл муфты и трубопровода, а роль диэлектрика изоляция между ними. Для анализа такой конденсатор удобно представить в виде двух конденсаторов, один из которых емкостью С_р образован резьбовой частью сгона, а второй емкостью С_т торцевой частью. Конденсатор резьбовой части удобно представить в виде цилиндрического конденсатора, толщина диэлектрика которого равна толщине изоляции, а длина цилиндра равна длине огибающей линии резьбы. Однако проще полную электрическую емкость рассчитать, представив весь изолирующий сгон как плоский конденсатор:

, (22)

где S_пи полная площадь изоляции по формуле (20).

Рассмотрим влияние материала изоляции (диэлектрической проницаемости ), толщины изоляции Z и длины (числа шагов р) резьбовой части изолирующего сгона на величину электрической емкости. В качестве электроизоляционных материалов применяются материалы на основе полимерных органических диэлектриков.

Значения диэлектрической проницаемости и удельного электрического сопротивления различных изоляционных материалов приведены в таблице 11.

Таблица 11 - Основные свойства полимерных органических диэлектриков

На рисунке 7 показаны графики зависимости электрической емкости изолирующего сгона от толщины изоляции для разных изоляционных материалов при числе шагов резьбы р = 5. Графики построены для D_B = 20 мм, Д_н = 25,5 мм, глубина резьбы h = 2,4 мм.

Рисунок 7 Графики зависимости электрической емкости изолирующего сгона от толщины изоляции 1 поливинилхлорид; 2 полистирол

Из рисунка 7 видно, что существенное влияние на изменение емкости оказывает диэлектрическая проницаемость изоляционного материала.

Влияние геометрических параметров сгона и материала изоляции изолирующей муфты (сгона) на электрическое сопротивление

Электрическое сопротивление изоляции R зависит от площади соприкосновения изоляции с телом трубопровода и от толщины диэлектрика в соответствии с выражением

, (23)

где удельное сопротивление материала изоляции.

Анализ показал, что при увеличении числа шагов резьбы сгона (р) сопротивление изоляции достаточно быстро снижается. Это означает, что при выборе числа шагов резьбы определяющим может оказаться требование к величине сопротивления изоляции изолирующего сгона.

Сопротивление торцевого слоя изоляции в несколько раз больше сопротивления резьбовой части. Это означает, что для повышения сопротивления изолирующего сгона достаточно повысить сопротивление только резьбовой части, например, увеличением толщины изоляции только в резьбовой части. Также следует отметить, что толщина изоляционного слоя в торцевой части может быть существенно снижена по сравнению с толщиной изоляции в резьбовой части без существенного изменения общего сопротивления.

Электрическое сопротивление изоляции изолирующего сгона должно быть не менее R_min = 10⁹ Ом. Подставляя R_min в (23) и решая относительно , можно определить минимально допустимое удельное сопротивление изоляции материала при заданных ее размерах:

. (24)

По выражению (24) при заданных геометрических параметрах изолирующего сгона (Z, S_т, S_ш и р) можно подобрать изоляционный материал с требуемым значением удельного электрического сопротивления, при котором обеспечивается сопротивление изоляции не ниже минимально допустимого. Решая уравнение (24) относительно числа шагов резьбы р, можно для заданной толщины изоляции Z и удельного сопротивления (выбранного материала) найти минимально допустимое число шагов резьбы, при котором обеспечивается минимально допустимое сопротивление изоляции:

. (25)

Графики зависимости минимально допустимого числа шагов резьбы от толщины изоляции для разных изоляционных материалов представлены на рисунке 8.

Рисунок 8 Графики зависимости минимально допустимого числа шагов резьбы от толщины изоляции при различных значениях удельного сопротивления 1 при = 10¹¹ Омм; 2 при = 10^10,5 Омм; 3 при = 10¹⁰ Омм

Полученные зависимости позволяют выполнять оптимальное проектирование сгона и определять допустимое сочетание толщины изоляции и числа шагов резьбы при заданном значении удельного сопротивления изоляционного материала. Аналогичные графики могут быть построены и для других диаметров трубопроводов.

Электрическая емкость изолирующей муфты определяется в основном емкостью резьбовой части, влияние торцевой части несущественно.

Выбор параметров изолирующих сгонов по изложенной методике позволяет снизить величину наведенных токов до безопасных значений (до долей ампера). При этом напряжение, приложенное к изоляции, не будет превышать десятков вольт.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1. В процессе длительной эксплуатации газопроводов происходят изменения механических свойств металла труб. Повышаются прочностные свойства на 8…10 %, пластические свойства снижаются на 15…18 %, а ударная вязкость в 1,5 раза. Интегральный коэффициент старения составляет примерно 13 %. Коэффициент деформационного старения увеличивается более чем на 30 %. Дефекты различного происхождения ускоряют эти процессы.

2. Динамика изменения коэффициента деформационного старения коррелируется со степенью изменения средней высоты деформационного рельефа поверхности (~ 30 %), полученного при исследовании на 3-мерном лазерном сканирующем микроскопе. Кроме того, происходит увеличение площади и объема деформационного рельефа поверхности соответственно в 1,9 и 2,9 раза.

3. Установлен стадийный характер структурных превращений. Вначале протекают процессы усталости и деформационного старения, приводящие к замедленному разрушению. Деградация свойств металла связана с изменением его тонкой структуры. Увеличивается плотность дислокаций приблизительно в 5 раз и происходит их эволюция от сетчатой до клубковой. Цементит распадается в среднем на 30 %, примерно 10 % атомов углерода уходят в тетраэдрические пустоты объемно-центрированных кубических решеток феррита, образуются и скапливаются на границах зерен новые карбидные частицы.

4. Дополнительные напряжения, снижающие силы межзеренных связей, создаются, когда дислокации взаимодействуют с барьерами и блокируются, уменьшаются расстояния между зародышами новых карбидных частиц из-за их роста. Происходят охрупчивание локальных зон, деформации кристалла, появляются изгибные контуры, которые приводят к снижению значения истинного напряжения, необходимого для разрушения образцов.

5. Разработана методика определения остаточного ресурса газопроводов (времени последующей безопасной эксплуатации) с учетом процессов, вызывающих деградационные изменения свойств металла труб. Выполненные по этой методике расчеты показывают, что даже после длительной эксплуатации еще остается безопасный ресурс газопроводов до их выхода из работоспособного состояния.

6. Рекомендовано устанавливать на газопроводах специальное резьбовое соединение изолирующий сгон. Получены аналитические зависимости электрических параметров сгона от его геометрии и диэлектрических свойств изоляционного материала. При этом импульсные токи, индуцированные в трубопроводе разрядами молнии, и блуждающие токи промышленной частоты снижаются до долей ампера и становятся взрыво- и пожаробезопасными, а также не вызывают коррозионные повреждения.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ НАУЧНЫХ ТРУДАХ

Публикации в ведущих рецензируемых научных журналах и изданиях, рекомендованных ВАК Министерства образования и науки РФ

1. Сандаков В.А. Механизм образования напряжений, обусловленных дислокационными процессами // НТЖ «Проблемы сбора, подготовки и транспорта нефти и нефтепродуктов» / ИПТЭР. - 2008. - Вып. 3 (73). - С. 51-54.

2. Сандаков В.А. К обеспечению безопасности длительно эксплуатируемых трубопроводных систем газоснабжения // Безопасность жизнедеятельности . - 2008. - № 10 . - С. 32-34.

3. Ямалеев К.М., Сандаков В.А. Структурная природа возникновения напряжений в металле длительно эксплуатируемых трубопроводов // НТЖ «Проблемы сбора, подготовки и транспорта нефти и нефтепродуктов» / ИПТЭР. - 2008. - Вып. 3 (73). - С. 47-50.

4. Сандаков В.А. Замедленное разрушение металла длительно эксплуатируемых трубопроводов системы газоснабжения // НТЖ «Проблемы сбора, подготовки и транспорта нефти и нефтепродуктов» / ИПТЭР. - 2008. - Вып. 3 (73). - С. 55-57.

5. Бакиев А.В., Сандаков В.А. Изменение истинного напряжения в металле длительно эксплуатируемых газопроводов // Нефтегазовое дело. - 2008. - Т. 6. № 2. - С. 81-83.

6. Ямалеев К.М., Гумерова Л.Р., Сандаков В.А. Распад цементита в металле труб газопроводов системы газоснабжения // Нефтегазовое дело. - 2008. - Т. 6. - № 2. - С. 97-98.

7. Сандаков В.А. Работоспособность длительно эксплуатируемых трубопроводов системы газоснабжения // Нефтегазовое дело. - 2008. - Т. 6. № 2. - С. 113-116.

Монографии и отдельные издания

8. Бакиев А.В., Сандаков В.А. Тонкоструктурные изменения металла длительно эксплуатируемых трубопроводов системы газоснабжения. - Уфа: Гилем, 2008. - 134 с.

9. Сандаков В.А., Биглов Ю.Л. Обеспечение промышленной безопасности при эксплуатации оборудования, работающего под давлением. Уфа: Гилем, 2005. - 99 с.

10. Сандаков В.А., Биглов Ю.Л. Обеспечение промышленной безопасности при эксплуатации котельных установок. - Уфа: Гилем, 2006. - 132 с.

11. Сандаков В.А., Габбасов В.Г. Пожарная безопасность промышленных предприятий. - Уфа: Гилем, 2008. - 80 с.

12. Сандаков В.А., Биглов Ю.Л. Обеспечение промышленной безопасности при эксплуатации источников тепла малой мощности на газовом топливе, тепловых систем и систем теплопотребления. - Уфа: Гилем, 2008. - 88 с.

13. Сандаков В.А., Биглов Ю.Л. Обеспечение промышленной безопасности объектов Котлонадзора. - Уфа: Гилем, 2005. - 52 с.

14. Сандаков В.А., Биглов Ю.Л. Пособие для молодого газовика. - Уфа: Гилем, 2005. - 65 с.

15. Сандаков В.А. и др. Обеспечение промышленной безопасности при транспортировке, хранении и эксплуатации баллонов со сжатым и сжиженным газом / В.А. Сандаков, А.Д. Чанышев, Ю.Л. Биглов. - Уфа: Гилем, 2005. - 45 с.

16. Сандаков В.А. и др. Тактико-техническая подготовка персонала НГСФ и ГСФ к обеспечению промышленной безопасности предприятий / В.А. Сандаков, А.Д. Чанышев, Ю.Л. Биглов. - Уфа: Гилем, 2005. - 60 с.

17. Сандаков В.А. и др. Обеспечение промышленной безопасности при эксплуатации аммиачных холодильных установок / В.А. Сандаков, С.А. Крицкая, О.А. Артем. - Уфа: Гилем, 2006. - 60 с.

18. Сандаков В.А., Муслимов М.Н. Контроль скважины. Управление скважиной при газонефтеводопроявлениях: Пособие для персонала и специалистов, работающих в нефтяной и газовой промышленности, по обеспечению промышленной безопасности. - Уфа: Гилем, 2006. - 20 с.

19. Сандаков В.А., Муслимов М.Н. Пособие для специалистов и персонала по обеспечению промышленной безопасности, осуществляющих деятельность в нефтяной и газовой промышленности. - Уфа: Гилем, 2007. - 56 с.

20. Сандаков В.А., Биглов Ю.Л. Водоподготовка и водный режим при эксплуатации котельных установок. - Уфа: Гилем, 2008. - 60 с.

Статьи в журналах и материалах конференций

21. Сандаков В.А. Остаточная пластичность металла как критерий оценки эксплуатационной безопасности конструкций // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности объектов трубопроводного транспорта углеводородного сырья. Тез. докл. научн.-практ. конф. 19 мая 2004 г. - Уфа, 2004. - С. 17-19.

22. Бакиев Т.А., Сандаков В.А. К обеспечению промышленной безопасности объектов газоснабжения с учетом замедленного разрушения стали // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности объектов трубопроводного транспорта углеводородного сырья. Тез. докл. научн.-практ. конф. 19 мая 2004 г. - Уфа, 2004. - С. 20-23.

23. Сандаков В.А. Влияние коррозионной среды на замедленное разрушение городских газопроводов // Реновация: отходы технологии доходы. Тез. докл. Всеросс. научн.-практ. конф. 26-28 мая 2004 г. - Уфа, 2004. - С. 208-210.

24. Юнкин А.И., Бакиев Т.А., Сандаков В.А. Оценка механических свойств металла длительно эксплуатируемых трубопроводов системы газоснабжения // Безопасность труда в промышленности. 2004. № 9. - С. 15-16.

25. Сандаков В.А., Бакиев Т.А. Обеспечение безопасной эксплуатации городских газопроводов с учетом замедленного разрушения стали // Реновация: отходы технологии доходы. Тез. докл. Всеросс. научн.-практ. конф. 26-28 мая 2004 г. - Уфа, 2004. - С. 210-213.

26. Бакиев Т.А., Сандаков В.А. Методика расчета замедленного разрушения металла труб систем газоснабжения // Современные проблемы химии, химической технологии и экологической безопасности. Матер. Всеросс. научн.-практ. конф. 5-8 августа 2004 г. - Уфа: Гилем, 2004. - С. 312-314.

27. Бакиев А.В., Сандаков В.А. Некоторые особенности замедленного разрушения газопроводных сталей // Современные проблемы химии, химической технологии и экологической безопасности. Матер. Всеросс. научн.-практ. конф. 5-8 августа 2004 г. - Уфа: Гилем, 2004. - С. 315-316.

28. Юнкин А.И. , Сандаков В.А. Замедленное разрушение. Факторы, влияющие на безопасную эксплуатацию объектов систем газораспределения и газоснабжения // Берг-коллегия. - 2004. № 3. - С. 24-25.

29. Бакиев А.В., Сандаков В.А. Оценка замедленного разрушения металла трубопроводов газораспределительных систем // Четвертая междунар. научн.-техн. конф.: Сб. докл. - Уфа: Гилем, 2004. - С. 72-81.

30. Сандаков В.А. Очередной этап в области обеспечения промышленной безопасности на опасных производствах // Ростехнадзор. Наш регион. - 2005. - № 11. - С. 23-24.

31. Сандаков В.А. Замедленное разрушение и его влияние на промышленную безопасность систем газораспределения и газопотребления // Берг-коллегия. - 2005. - № 3. - С. 56-58.

32. Сандаков В.А. Факторы, влияющие на потерю пластичности металла сварных трубопроводов при длительной эксплуатации // Сварка. Контроль. Реновация-2005. Тр. V научн.-техн. конф. - Уфа: Гилем, 2006. - С. 60-62.

33. Сандаков В.А., Бакиев А.В. Механизм замедленного разрушения металла сварных трубопроводов в коррозионной среде // Сварка. Контроль. Реновация-2005. Тр. V научн.-техн. конф. - Уфа: Гилем, 2006. - С. 64-66.

34. Сандаков В.А. Подготовка кадров и ее значение в системе управления промышленной безопасностью // Ростехнадзор. Наш регион. - 2007. - № 3. - С. 36-37.

35. Сандаков В.А. Усталостные процессы в металле трубопроводов системы газоснабжения // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности систем транспорта нефти, нефтепродуктов и газа. Матер. научн.-практ. конф. 22 мая 2007 г. - Уфа, 2007. - С. 339-340.

36. Сандаков В.А. Деформационное старение металла труб городских газопроводов // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности систем транспорта нефти, нефтепродуктов и газа. Матер. научн.-практ. конф. 22 мая 2007 г. - Уфа, 2007. - С. 341-342.

37. Сандаков В.А. К вопросу определения физического состояния металла труб длительно эксплуатируемых газопроводов // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности систем транспорта нефти, нефтепродуктов и газа. Матер. научн.-практ. конф. 22 мая 2007 г. - Уфа, 2007. - С. 356-358.

38. Деревнин С.С., Сандаков В.А. Инспекционный контроль организаций, осуществляющих деятельность по монтажу, ремонту, наладке и реконструкции грузоподъемных кранов // Промышленная безопасность при эксплуатации подъемных сооружений. Матер. 1-й научн.-практ. конф. - Уфа, 2007. - С. 78-80.

39. Ямалеев К.М., Бакиев А.В., Сандаков В.А. К вопросу влияния структурных изменений металла газопроводов системы газоснабжения на эксплуатационную безопасность // Тр. Стерлитамакского филиала Академии наук РБ. Серия «Физико-математические и технические науки». - Уфа: Гилем, 2007. - Вып. 5. - С. 8-10.

40. Ямалеев К.М., Бакиев А.В., Сандаков В.А. Экологическая безопасность нефтегазопроводов с учетом структурных изменений металла труб // Тр. Стерлитамакского филиала Академии наук РБ. Серия «Физико-математические и технические науки». - Уфа: Гилем, 2007. - Вып. 5. - С. 170-173.

41. Сандаков В.А. Влияние концентраторов напряжений на усталость металла газопроводов системы газоснабжения // Промышленная безопасность на взрывопожароопасных и химически опасных производственных объектах. Матер. Междунар. научн.-практ. конф. - Уфа, 2008. - С. 217-218.

42. Ямалеев К.М., Сандаков В.А. Определение реального состояния металла газопроводов системы газораспределения // Промышленная безопасность на взрывопожароопасных и химически опасных производственных объектах. Матер. Междунар. научн.-практ. конф. - Уфа, 2008. - С. 219-221.

43. Сандаков В.А. На «авось» уже не проходит: как улучшить ситуацию // Информационно-аналитический журнал «Стратегия ТЭС». - 2007. № 9-10. С. 99-100.

44. Сандаков В.А. ЕСОС Опыт работы ИЦ «Техника» в качестве инспекционной организации // Безопасность труда в промышленности. - 2007. - № 5. - С. 12-13.

45. Ямалеев К.М., Гумерова Л.Р., Сандаков В.А. Структурные аспекты изменения истинного напряжения металла длительно эксплуатируемых трубопроводов // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности систем транспорта нефти, нефтепродуктов и газа. Матер. научн.-практ. конф. 21 мая 2008 г. - Уфа, 2008. - С. 93-95.

46. Сандаков В.А., Гумерова Л.Р. Микродеформация кристалликов металла труб длительно эксплуатируемых газопроводов // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности систем транспорта нефти, нефтепродуктов и газа. Матер. научн.-практ. конф. 21 мая 2008 г. - Уфа, 2008. - С. 96-97.

47. Сандаков В.А. К обеспечению пожарной безопасности трубопроводных систем газопотребления // Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности систем транспорта нефти, нефтепродуктов и газа. Матер. научн.-практ. конф. 21 мая 2008 г. - Уфа, 2008. - С. 260-261.

48. Сандаков В.А. Подготовка кадров и ее значение в системе управления промышленной безопасностью // Промышленная безопасность на взрывопожароопасных и химически опасных производственных объектах. Матер. Междунар. научн.-практ. конф. - Уфа, 2007. - 84 с.

49. Сандаков В.А. Подготовка кадров и ее значение в системе управления промышленной безопасностью // Промышленная безопасность на взрывопожароопасных и химически опасных производственных объектах. Матер. Междунар. научн.-практ. конф. - Уфа, 2008. - С. 84-87.

50. Сандаков В.А. Изолирующие сгоны как средство обеспечения взрывопожарной безопасности объектов системы газоснабжения // Безопасность труда в промышленности. - 2008. - № 12. - С. 33-35.

Размещено на Allbest.ru