Разработка технических решений по повышению надёжности и долговечности двигателей и движителей ходового оборудования горных машин

Размер катков: 168 мм

Подшипники катков: Загерметизированы на весь срок службы

Башмаки:

Ширина: Стандартная - 800 мм

Тип: С тройным грунтозацепом

Давление на грунт 72,5 кПа

Камнезащитные протекторы: Стандартные камнезащитные протекторы на всю длину гусениц

Тормоза: Дискового типа, накладываются пружинами, растормаживаются гидравлически

Буксировка: Привод ходовой части отключается вручную для буксировки в случае аварийной ситуации

Привод: От гидромоторов через планетарный редуктор

Двигатели хода: Два

Тип: Гидравлические, аксиально-поршневые, постоянной производительности.

Мощность: 123 кВт каждый

Скорость хода: 0 - 2,7 км/ч

4.2Применение частотных свойств ходовой системы горных машин

Одной из основных причин нерационального расхода электроэнергии ходовым оборудованием бурового станка является малое ограничение мощности, потребляемой в режиме холостого хода. Это, в частности, обусловлено возникновением динамических перегрузок в компрессоре при пуске, из-за чего ограничено число пусков до капитального ремонта, и недопустимой потерейнапряжения в питающей сети [ ].

Второй причиной нерационального расхода электроэнергии является невозможность регулирования скорости хода установки в процессе бурения.

Для системы управления приводным двигателем в качестве объекта управления будет выступать электродвигатель [ ]. Имеющаяся структурная схема пневмотранспортной системы бурового станка содержит большое количество обратных связей, что не позволяет исследовать ее частотные свойства с применением имеющихся прикладных программных пакетов.

Целью данных исследований был анализ частотных свойств дополнительных звеньев, появившихся в результате учета перекрестных связей в процессе линеаризации передаточной функции ходовой системы бурового станка. Основываясь на результатах исследований, будут производиться настройки регуляторов в соответствующих контурах.

Для реализации оптимального алгоритма управления ходовым оборудованием бурового станка необходимо произвести настройку регуляторов в контуре тока, контуре скорости и контуре регулирования скорости хода. В каждый из вышеуказанных контуров управления попадают дополнительные звенья, содержащие дробно-рациональные выражения высоких порядков - восьмого, шестого и четвертого порядка, соответственно. Для настройки регуляторов необходимо учесть влияние дополнительных звеньев на устойчивость системы.

В результате преобразований исходной структурной схемы была получена однолинейная структурная схема ходовой системы с учетом имеющихся перекрестных связей. В данной структурной схеме кроме начальных апериодического и интегрирующего звеньев появились звенья, содержащие дробно-рациональные функции высокого порядка: в контуре тока - восьмого порядка, в контуре частоты вращения - шестого порядка, в контуре скорости на выходе редуктора - четвертого порядка. В зависимости от значений постоянных времени и коэффициентов передаточных функций дробно-рациональные функции могут находиться в полосах пропускания или затухания контуров регулирования.

4.3Рекомендации опытному упрочнению деталей ходового оборудования горных машин и их экономическая эффективность

рекомендации по опытному упрочнению исследованных деталей:

1)рабочие поверхности пальцев и наружные поверхности втулок, изготовленных соответственно из стали 40Г и стали 20ХГ наплавить порошковой проволокой ПП - АН125; толщина наплавленного слоя должна составлять 4…5 мм;

2) зубчатые сегменты и опорные катки следует изготовить из стали 35Г и подвергнуть объемной закалке.

Для проверки результатов лабораторных исследований и сравнения износостойкости материала, использованного фирмой-изготовителем бульдозеров D10N для изготовления исследованных деталей и конструкционных легированных сталей по ГОСТ 4543 - 81 рекомендуется изготовить опытные образцы пальцев, втулок, зубчатых сегментов и опорных катков из указанных выше марок стали, и провести натурные сравнительные испытания.

.В случае упрочнения наплавкой порошковой проволокой ПП -АН125 одного из образцов, износостойкость не наплавленного образца также возрастает: скорость изнашивания материала пальца уменьшается в 2,3 раза, а втулки в 2,7 раза.

Цель технико-экономического анализа - раскрыть зависимость результатов проведенных исследований от эксплуатационных, технических и организационных факторов, определить степень влияния каждого фактора на выполнения плана, выявить резервы производства, вскрыть недостатки в работе.

Основной задачей данного анализа является:

Изучение простейших явлений и на этой основе выявление сущности сложных явлений, происходящие в производстве.

При анализе используется метод научной абстракции, предусматривающий разложение анализируемого процесса на простейшие элементы, глубокое их изучение и на основе этого рассмотрения процесса в целом как результата взаимодействия первичных показателей.

Оценка экономической эффективности.

Экономическая эффективность, есть отношение полезного результата, полученного при использовании пар трения «палец-втулка» изготовляемых по технологии на НМЗ (Навоийский Машиностроительный Завод), к средствам, затраченным на получение этого результата. Очевидно, что чем выше полезный результат и чем меньше средств затрачено на его реализацию, тем выше экономический эффект.

Сопоставляя отдельные виды затрат со связанными с ними элементами полезного результата, получим различные показатели эффективности: надежность, долговечность и износостойкость используемых материалов.

Себестоимость пар трения «палец-втулка» изготовленных по технологии.

1. стоимость сырого материала:

а) Для пальца. Изготавливается из стали 40Х. Стоимость составляет (по курсу ЦБ РУз):

С_П.С.М.=4$

б) Для втулки. Изготавливается из стали 18ХГТ. Стоимость составляет (по курсу):

С_В.С.М=7$

2. стоимость рабочей силы составляет на НМЗ:

а) Для пальца С_Р.П.=1,5$

б) Для втулки С_Р.В.=2,5$

3. Стоимость наплавки порошковой проволокой ППАН-125 на исследуемые детали (стоимость на НМЗ).

а) Для пальца С_П.Н.=2$

б) Для втулки С_В.В.=3$

4. Прочие затраты составляют:

а) Для пальца С_П.В=2$

б) Для втулки С_В.В=3$

5. Общие затраты на приобретение заготовок, на изготовление деталей и наплавки порошковой проволокой ПП АН125 составляет:

а) Для пальца С_ОБЩ.П= С_П.С.М+ С_Р.П+ С_П.Н+С_П.В.=4 + 1,5 + 2 + 2 = 9,5$

б) Для втулки С_ОБЩ.В= С_В.С.М+ С_Р.В+ С_В.Н+С_В.В=7 + 2,5 + 3 + 3 = 15,5$

Сравнительный анализ закупаемых пар трения «палец-втулка» с парами трения, изготовленные по технологии.

1. Стоимость деталей изготовленных по технологии

а) Для пальца С_ОБЩ.П= 9,5$

б) Для втулки С_ОБЩ.В= 15,5$

2. Стоимость деталей закупаемых у фирмы «Caterpillar»:

а) Для пальца S_ОБЩ.П=22$

б) Для втулки S_ОБЩ.П=38$

3. Общая потребность пальцев и втулок на 1 бульдозер (т.е. на 2-е гусеницы):

а) Для пальца n_П=88ед.

б) Для втулки n_В=88ед.

4. Общая стоимость пальцев и втулок на 1 бульдозер:

А) Для закупаемых деталей непосредственно у фирмы:

а) Для пальца S'_ОБЩ.П=S_ОБЩ*n_П=22*88=1936$

б) Для втулки S'_ОБЩ.В=S_ОБЩ*n_В=36*88=3168$

Б) Для деталей изготовленных по технологии

а) Для пальца С'_ОБЩ.П=С_ОБЩ.П*n_П=9,5*88=836$

б) Для втулки С'_ОБЩ.В=С_ОБЩ.В*n_В=15,5*88=1364$

5. Итого общие затраты на приобретение пальцев и втулок составляет.

А) Для закупаемых деталей непосредственно у фирмы:

S”_ОБЩ= S'_ОБЩ.П+ S'_ОБЩ.В=1936+3168=5104$

Б) Для деталей изготовленных по технологии

С”_ОБЩ= С'_ОБЩ.П+ С'_ОБЩ.В=836+1364=2200$

7. Общая экономия от использования элементов ходового оборудования по технологии относительно закупаемых, непосредственно у фирмы CAT составляет разница:

Т_РАЗН= S”_ОБЩ - С”_ОБЩ=5104-2200=2904$

8. Общее количество бульдозеров Caterpillar D10N занятых в карьере Мурун Тау:

n_Б =5 ед.

9. Экономический эффект от использования элементов ходового оборудования изготовленных по технологии, составляет:

Е_Э.Э.=(n_Б * S”_ОБЩ)-( n_Б * С”_ОБЩ)=(5*5104)-(5*2200)=25520-11000=14520$

Таким образом разница затрат составила на один бульдозер 2200 долларов США по курсу ЦБ Руз, что в 2 раза ниже затрат закупки непосредственно у завода изготовителя.

Исходя из выше изложенного очевидно разница затрат между деталями закупленными непосредственно у американской фирмы “Caterpillar”, и деталями которые будут изготавливаться по технологии.

4.4Технико-экономические показатели работы горных машин в результате применения технических решений

Сопоставительные расчеты технико-экономических показателей работы бурового участка следует выполнять по строке "буровое оборудование".

Величина стоимости бурового станка определяется по формуле:

Ф_i= М_i*y*k_д*k_м,

где: М - конструктивный вес бурового станка, т, М_б = 71,5 т /7/ М_и = 78,65т y - стоимость единицы веса бурового станка, сум/т.

Удельная стоимость единицы веса бурового оборудования на 01.01.13 составила y = 13*10⁶ сум/т;

k_д - коэффициент увеличения стоимости станка с учетом его доставки от завода-изготовителя до монтажной площади карьера, в соответствии с рекомендациями / / составляет k_д = 1,07;

k_м - Коэффициент увеличения стоимости станка, учитывающий затраты предприятия на монтажно-испытательные работы в соответствии с рекомендациями / / составляет величину k_м = 1,05.

Ф_б = 71,5*13*10⁶*1,07*1,05 = 1044,3 млн. сум

Ф_и = 78,65*13*10⁶*1,07*1,05 = 1148,7 млн.сум

Затраты на сырье и материалы

Затраты на сырье и материалы: стальные тросы, шарошечные долота, ветошь, спецодежда, смазочные материалы и др., составляют до 7% стоимости станка и рассчитываются по формуле:

S_ci = 0,07*Ф_i, руб

S_cб = 0,07*1044,3*10⁶ = 73,1 млн. сум

S_cи = 0,07*1148,7*10⁶ = 80,4 млн. сум.

Затраты на электроэнергию

Суммарные затраты на электроэнергию / / приведенному к плановому объему добычи определяются по формуле:

З_эi = W*,сум,

где: W - установленная мощность силового трансформатора, кВт, W_и = 425 кВт /7/

Т₁ - тариф месячной платы за установленную мощность, сум/кВт;

Т₂ - тариф оплаты за расходуемую электроэнергию, руб/кВт ч;

На 01.01.13 тарифы платы за электроэнергию составляют: Т₁ = 1122 сум/кВт, Т₂ = 112 сум/кВт ч;

k_заг - средний коэффициент загрузки приводов бурового станка по мощности, k_заг = 0,85 /24/;

k_хх - коэффициент увеличения расхода электроэнергии за счет освещения и работы станка на холостом ходу, k_хх =1,2 /23/,

З_эб = 425(12*1122+112*12*482*0,85*1,2*0,95)= 275,5 млн. сум

З_эи = 425(12*1122+112*12*482*0,85*1,2*0,918)=263,5 млн. сум.

Фонд заработной платы экипажей бурового станка

Явочный состав рабочих соответствующей категории определяется по формуле:

С_я =2+n_см, чел,

где: n_см - число рабочих смен в сутках, n_см = 2.

Списочная численность рабочих соответствующей категории рассчитывается по формуле:

С_с = k_с*С_я, чел,

где: k_с - коэффициент списочного состава рабочих в соответствии с рекомендациями /23/, k_с = 1,12-1,15. Принимаем k_с = 1,15.

Все отчисления в фонд заработной платы производятся в соответствии с законодательством. Величина этих отчислений с 01.04.13. составляет: Итого: 40%

Коэффициент увеличения фонда заработной платы за счет социальных отчислений составляет величину k_с = 1,26.

Годовой фонд оплаты труда соответствующей категории рабочих определяется по формуле:

Z_i = 12*З_pi* С_сi* k_с, руб,

где: З_pi - средняя месячная зарплата рабочего i-той категории.

Расчеты фонда заработной платы экипажей бурового станка по категориям рабочих приведены в таблице

Таблица

Категория рабочего	Явочный состав рабочих Наединицу оборудования Cя, чел	Средняя месячная зарплата Зр,тыс. сум	Списочный состав рабочих Сс, чел.	Фонд оплаты труда Zi, млн. сум
Машинист	1	1250	5	5,25
Рабочий	0,5	750	3	2,25
С? =8	Z?=7,5

Годовой фонд заработной платы экипажей бурового станка приведенный к плановому объему добычи железной руды составит:

У_i = Z_У*, руб.

У_б = 7,5*10⁶*0,95 = 7,125 млн. сум

страхование

7,125*0,4=2,85 млн. сумм

Амортизационные отчисления

Процент годового амортизационного отчисления определяется в зависимости от срока службы оборудования:

а_а = , %,

где: Т_сл - срок службы станка до списания, лет, Т_сл = 7 лет /24/;

а_а = = 15%

Величина годовых амортизационных отчислений для первого года эксплуатации бурового станка составит:

А = *Фi, сум

Здесь б - число лет эксплуатации бурового станка, лет; б = 1.

А_б = *1044,3*10⁶ = 156,7 млн. сум

А_и = *1148,7*10⁶ = 172,3 млн.сум

Суммарные затраты на выполнение буровых работ определяется по формуле:

?_зб = (S_сб+З_эб+?_б+А_б+З_вв)*, сум,

где: R_д - достигнутый уровень рентабельности буровых работ, %.На 01.01.13 составил R_д = 5%;

Р - накладные участковые расходы, %.

?_зб = 9,072*10⁶*1,05*2 = 515,3млн. сум

?_зб = 9,072*10⁶*1,05*2 = 526,6млн. сум

На 01.01.13 накладные расходы составили Р = 200%.

На основе затратного баланса эксплуатации бурового станка инновационной конструкции рентабельность составит:

R_и =,%

R_и = = 5,2 %

Себестоимость вскрыши

Себестоимость при эксплуатации бурового станка базовой конструкции составит:

С_б = , сум/м³

С_б = = 128,9 сум/м³

Себестоимость при эксплуатации бурового станка инновационной конструкции составит:

С_и = С_б*, руб/м³

С_и = 128,9* = 128,8 сум/м³.

Прибыль от эксплуатации бурового станка базовой конструкции определяется по формуле:

П_б = , сумм

П_б = = 25,8 млн.сум.

Прибыль от эксплуатации бурового станка инновационной конструкции определяется по формуле:

П_и = П_б*, сум

П_и = 25,8* = 25,9 млн.сум.

Фондоотдача от эксплуатации бурового станка на буровом участке карьера определяется по формуле:

f_oi = , сум/сум

f_oб = = 0,52 сум/сум

f_oи = = 0,49 сум/сум.

Производительность труда определяется по формуле:

П_Тi = , м³/чел

П_Тб = 4* = 50 тыс. м³/чел

П_Ти = 4* = 52 тыс.м³/чел.

На основе выполненных сопоставительных расчетов технико-экономических показателей (ТЭП) работы бурового участка карьера, составим итоговую таблицу

Таблица 4.2

Технико-экономические показатели эксплуатации бурового станка

№ п/п	Технико-экономические показатели	Единица измерения	Конструктивный вариант ходового оборудования бурового станка
			Базовый СБШ-250МН	Инновационный СБШ-250МНО
1	Плановый годовой объем вскрышных работ	млн м3	4,0
2	Стоимостьосновных производственных фондов	млн сум	1044,2	1148,7
3	Себестоимость буровых работ	сум/м3	128,9	128,8
4	Рентабельность	%	5	5,2
5	Фондоотдача	сум/сум	0,52	0,49
6	Производительность труда	тыс. м3/чел. год	50	52
7	Годовая прибыль	млн сум	25,8	29,7

Выводы по главе

1.Для устранения этого недостатка нами предлагается выполнить гусеничное ходовое оборудование по статически определимой схеме присоединения гусеничных тележек к раме станка. Для этого вместо поперечной оси скрепляющей между собой гусеничные рамы со стороны приводов хода установить балансир зафиксированный проушиной на раме станка осью. При этом цапфы балансира по средствам оси шарнирно установлены в рамах гусеничных ходовых тележек.

Такое конструктивное исполнение двух гусеничного ходового оборудования позволит при движении бурового станка по подошве уступа с большой гипсометрией существенно снизить динамические нагрузки на мачту станка, как в её вертикальном, так и в транспортном положении.

2.Буровой станок будет оснащен ходовой частью экскаваторного типа, изготовленной в соответствии с техническими требованиями фирмы Atlas Copco Drilling Solutions, с приводом от планетарного редуктора и двух гидромоторов мощностью 123 кВт каждый. Подвижная рама позволяет станку перемещаться по неровному грунту и избегать чрезмерной скручивающей нагрузки на главную раму. Управление и работа каждой из двух гусениц осуществляются отдельно. Гусеницы регулируются гидравлическим механизмом с обратным ходом пружины и укомплектованы сменными тройными грунтозацепами шириной 850 мм.

3.Два частотных преобразователя Schneider Elektric обеспечивают управление асинхронными электродвигателями хода при передвижении станка. В процессе бурения преобразователи переключаются на управление асинхронными электродвигателями вращателя и гидронасоса.Для реализации оптимального алгоритма управления ходовым оборудованием бурового станка необходимо произвести настройку регуляторов в контуре тока, контуре скорости и контуре регулирования скорости хода.



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Величины износа втулок и пальцев гусениц тракторов D10N достоверно распределены согласно бимодальному гауссовскому распределению. Относительно широкий доверительный интервал рассеивания величин износа втулок в период нормальной эксплуатации, очевидно, является следствием высокого содержания аустенита в структуре материала.

2.Анализ исследуемых пар трения «палец-втулка», позволил выявить структуру материалов, а также состав этих материалов: по химическому составу материал пальцев, звеньев, зубчатых сегментов и опорных катков может быть отнесен к классу углеродистых конструкционных сталей общего назначения и в соответствии с ГОСТ 4543-81 материалу указанных деталей могут быть присвоены следующие обозначения: а) пальца - Сталь 40Г, б) звена - Сталь 35Г; в) зубчатого сегмента - Сталь 35Г; г) опорного катка - Сталь 35Г.

3.Разработаны технологические мероприятия по повышению долговечности пар трения «палец-втулка». Повышения износостойкости сопряжения «палец-втулка» путем наплавки порошковой проволокой ППАН-125, позволяет повысить износостойкость. Лабораторные исследования подтвердили, что наплавка в 2ч2,5 раза повышает износостойкость сопряжений.

4.Предлагается выполнить гусеничное ходовое оборудование по статически определимой схеме присоединения гусеничных тележек к раме станка. Для этого вместо поперечной оси скрепляющей между собой гусеничные рамы со стороны приводов хода установить балансир зафиксированный проушиной на раме станка осью. Такое конструктивное исполнение двух гусеничного ходового оборудования позволит при движении бурового станка по подошве уступа с большой гипсометрией существенно снизить динамические нагрузки на мачту станка, как в её вертикальном, так и в транспортном положении.

4.Буровой станок будет оснащен ходовой частью экскаваторного типа, изготовленной в соответствии с техническими требованиями фирмы Atlas Copco Drilling Solutions, с приводом от планетарного редуктора и двух гидромоторов мощностью 123 кВт каждый. Подвижная рама позволяет станку перемещаться по неровному грунту и избегать чрезмерной скручивающей нагрузки на главную раму. Управление и работа каждой из двух гусениц осуществляются отдельно. Привод ведущих звездочек гусеничных тележек осуществляется от регулируемых аксиально-поршневых гидромоторов через встроенные планетарные редукторы. Гусеницы регулируются гидравлическим механизмом с обратным ходом пружины и укомплектованы сменными тройными грунтозацепами шириной 850 мм, которые способствует эффективному эксплуатации его в тяжелых условиях повышению надежности на 16-22%.

5.На действующих кинематических схемах ходового оборудования рекомендуется два частотных преобразователя Schneider Elektric обеспечивают управление асинхронными электродвигателями хода при передвижении станка. В процессе бурения преобразователи переключаются на управление асинхронными электродвигателями вращателя и гидронасоса.Для реализации оптимального алгоритма управления ходовым оборудованием бурового станка необходимо произвести настройку регуляторов в контуре тока, контуре скорости и контуре регулирования скорости хода.

6.На действующих кинематических схемах ходового оборудования рекомендуется применение двигателей постоянного тока с тиристорным переобразвателем, в процессе бурения преобразователи переключаются на управление электродвигателями постоянного тока вращателя и гидронасоса, которое обеспечивает снижение выбраций и динамических нагрузок на буровой станок, позволяет повышение надежности на 20-22% и работоспособности на 24-28%.

В результате применения рекомендованных технических решений по изменению кинематических схем по базовому варианту с двигателями постоянного тока с тиристорним переобразователем получено прибыль 28,4 млн. сумов, по инновационному варианту с переходом применения гидравлических приводов основных оборудований и ходового механизма экскаваторного типа в размере 29,7 млн. сумов.



СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Каримов И.А «По пути безопасности и стабильности развития», «Узбекистан», 1998г.

2. Кучерский Н.И., Мазуркевич Е.И. «Минерально-сырьевые ресурсы НГМК» - Горный журнал 1998г.№8

3. Кучерский Н.И. и др. «Совершенствование процессов открытой разработки сложноструктурных месторождений эндогенного происхождения», Ташкент, «ФАН», 1998г.

4. Сборник научно-технических статей. «Теория и практика разработки месторождения «Мурунтау» открытым способом», Ташкент, «ФАН», 1997г.

5. Подэрни Р.Ю «Механические оборудования карьеров»-М.:МГГУ,2007г.

6. Табакман ИБ. Абидов Г.М. «Управление грузопотоками в карьерах», Ташкент, «ФАН», 1985г.

7. Бердников Е.А., Шеметов П.А., Бычков В.Н. «Годы и люди «Мурунтау»», Ташкент, 1998г.

8. Потапов М.Г. «Карьерный транспорт», Москва, «Недра», 1980г.

9. Мосинец В.Н., Лукьянов А.Н., Фещенко А.А. «Совершенствование техники и технологии постановки бортов карьеров в предельное положение», Горный журнал, 1983г. №1.

10. Иноземцев С.Б. «Геофизические аспекты разведки и разработки рудных месторождений», Горный журнал, 1998г. №8.

11. Пойда А.А., Хуторянский Н.М. «Тепловоды. Механическое оборудование, устройство и ремонт», Москва, «Транспорт», 1988г.

12. Местные (временные) нормы и расценки на техническое обслуживание и ремонт механической и электрической части экскаваторов ЭКГ 12,5 (8И, 4У)

13. Справочник механика открытых работ. Монтаж, техническое обслуживание и ремонт оборудования. Под общей редакцией Щадова, Москва, «Недра», 1984г.

14. Справочник механика открытых работ. Оборудование цикличного действия. Под общей редакцией Щадова, Москва, «Недра», 2001г.

15. Замышляев В.Ф., Гусихин В.И., Нишко Е.Е. «Эксплуатация и ремонт карьерного оборудования», Москва, «Недра», 1991г.

16. Абрамович И.И., Березин В.Н., Луре А.Г. «Грузоподъемные краны промышленных предприятий», Справочник, Москва, «Машиностроение», 1989г.

17. Александров М.П. «Подъемно-транспортные машины», Москва, «Высшая школа», 1979г.

18. Местные нормы времени и расценок на капитальный ремонт бурового станка СБШ-250 ЦРУ, 1992г.

19. Справочник механика карьера. Под общей редакцией Сверделя И.С., Москва, «Недра», 1982г.

20. Галкачук И.И., Колпаков Д.А., Шишанский Р.А. Справочник энергетика, Москва, «Недра», 1976г.

21. Правила устройства и эксплуатации электроустановок, Москва, «Энергоатомиздат», 1986г.

22. Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования, Москва, «Энергоатомиздат», 1986г.

23. Подэрни Р. Ю. Станки вращательного бурения взрывных скважин на открытых работах за рубежом. Горное оборудование и электромеханика № 12, 2006, с. 20-24.

24. Катанов Б. А. Современное состояние и перспективы развития бурового оборудования карьеров в условиях Кузбасса. Горное оборудование и электромеханика. № 12, 2006, с. 25-27.

25. Катанов Б. А., Воронов Ю. Е. О новом типаже буровых станков для открытых горных работ//Уголь, № 7, 1998, с. 24-26.

26. Катанов Б. А. Основные причины износа шарошечных долот и пути его снижения. Горные машины и автоматика, № 2, 2003, с. 13-14.

27. Проектирование буровых инструментов для открытых горных, земляных и строительных работ: монография/В. Д. Буткин, А. В. Гилев, С. В. Доронин и др.: - М.: МАКСПресс, 2003 - 240 с.

28. Воронов Ю. Е. Совершенствование бурового оборудования разрезов/КузГТУ, Кемерово, 1998, 192 с.

29. Страбыкин Н. Н. Техника бурения взрывных скважин в мерзлых породах. - М.: Недра, 1989. 172 с.

30. Танайно А. С., Липин А. А. Состояние и перспективы ударно-вращательного бурения взрывных скважин на карьерах. Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. № 2, 2004, с. 82-86.

31. Аскарходжаев Т.И. «Пути повышения производительности машин для земленых работ» , Ташкент, 1985 г.

32. Руководство по эксплуатации. Комплект 9U6700 (выпуска 2) ультразвукового индикатора износа элементов ходовой части машин тракового типа. Caterpillar 1993 г.

33. Руководство по эксплуатации. «Стенд пресс для сборки и разборки траковых лент», Caterpillar 1998 г.

34. Недорезов И.А, «Распределение грунтов по трудности разработки землеройными машинами» СДМ 1973 г.

35. Машины для испытания материалов на трение и износ. Обзор. ЦНИИТЭИ Приборостроение 1976 г

36. Лужанский И.Б. «Прогрессивные способы наплавки» Москва Машиностроение 1984 г.

37. Карагельский И.В., Добычин М.Н., Камбалов В.С. «Основы расчетов на трение и износ». 1977 г.

38. Барлдоу Р., Прошан Ф. «Статистическая теория надежности и испытания на безотказность» Наука 1976 г.

39. Баловнев В.И. «Моделирование процессов взаимодействия со средой рабочих органов ДСМ» Москва 1981 г.

40. Бульдозер Caterpillar D10N-3SK0715 http://asta-trans.ru

Интернет-сайты

41. http://www.elibrary.ru/menu_info.asp - научная электронная библиотека;

http://www.rusmet.ru - Горный журнал;

http://www.elibrary.ru/journ_main.asp.code=520100 - электронные научные журналы горного направления;

http://www.unilib.neva.ru - библиотека Санкт-петербургского государственного технического университета;

http://www.krugosvet.ru/articles/20/1002070/1002070a6.htm - способы разработки месторождений полезных ископаемых. Энциклопедия «Кругосвет».

Размещено на Allbest.ru

...