Оптимизация состава полимер-бентонитовых жидкостей для бурения в природоохранных зонах на примере Бованенковского месторождения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Оптимизация состава полимер-бентонитовых жидкостей для бурения в природоохранных зонах на примере Бованенковского месторождения

Optimization of polymer-bentonite drilling fluids in environmental areas for example Bovanenkovo field

E. Belenko

Service Center LLC GMS,

L. Voevodin

Bentonite Company LLC

Разработана и апробирована методика оптимизации компонентного состава буровых растворов, изложен алгоритм расчета их технологических характеристик.

Optimization of structure of a chisel solution with the help bentonite of Bentonite Company LLC manufactures.

В настоящее время весьма актуальна разработка методики оптимизации компонентного состава и технологических свойств буровых растворов, используемых в условиях безамбарного бурения в природоохранных зонах.

Данные задачи решались на основе математического моделирования буровых растворов как открытых неравновесных систем. При этом использовался принцип изучения неравновесных систем при помощи других, равновесных, похожих на них с точки зрения качественного и количественного состава. Таким образом, реальные неравновесные растворы, свойства которых подчиняются определенным математическим законам, могут быть изучены с помощью своих равновесных стационарных моделей, подчиняющихся тому же математическому закону. Поведение бурового раствора в условиях бурения можно смоделировать на аналогичных стационарных моделях [1, 2]. Такой способ моделирования называется аналоговым. Критерием адекватности модели является совпадение расчетных технологических показателей промывочной системы с реальными данными, полученными в промысловых условиях.

Была произведена оптимизация рецептуры полимер-бентонитового бурового раствора, применяющегося при бурении эксплуатационных скважин Бованенковского месторождения, структурно-реологические и фильтрационные свойства которого регулируются композицией высоковязкой (ПАЦ-В) и низковязкой (ПАЦ-Н) полианионной целлюлозы. Данный буровой раствор получают в результате диспергирования высококоллоидального бентопорошка производства ОАО «Бентонит» (Зырянское месторождение, г. Курган). Важнейшей функцией полимерных реагентов и бентопорошка является обеспечение минимальной фильтрации бурового раствора, поэтому для построения математической модели выбирается показатель фильтрации системы (Ф), зависящий от концентраций полимерных реагентов и коллоидной глинистой фазы:

Ф = f (C_Р; С_Х), (1)

где C_Р - концентрация ПАЦ в буровом растворе;

С_Х - концентрация коллоидной фазы в буровом растворе.

При этом показатель фильтрации Ф полагаем полным дифференциалом:

dФ = (?Ф /?С_Р)dС_Р + (?Ф /?С_Х)dС_Х (2)

Данное выражение является основным параметрическим уравнением квазистационарной модели бурового раствора в дифференциальной форме [3]. Данные модельные представления отличаются от реальных физико-химических процессов, наблюдаемых при циркуляции бурового раствора тем, что происходят в равновесных условиях, т. е. полагается, что за время, равное периоду циркуляции раствора, успевает установиться динамическое равновесие обменных диффузионных и энергетических потоков на границе горной породы с дисперсионной средой раствора.

Методом варьирования коэффициентов был найден общий вид уравнения (1) во всей области варьирования концентраций ПАЦ и коллоидной глинистой фазы:

буровой раствор компонентный

Ф = [(4,58 - 1,3·С_X) + (1,8 - 3,5 ·С_X) ·С_P] /C_P (3)

Уравнение (1) представляет собой математическую модель безглинистого бурового раствора, позволяющую определить показатель фильтрации во всей области варьирования концентраций ПАЦ и бентонитовой коллоидной фазы. Аналогичным образом осуществляется моделирование всех прочих технологических параметров раствора. Нелинейное моделирование полимер-бентонитовых систем производится на четырех опорных экспериментальных точках: Ф_P(C_Pmin; С_Xmin), Ф_P(C_Pmax; С_Xmin), Ф_PX(C_Pmin; С_Xmax), Ф_PX(C_Pmax; С_Xmax).

Математическое моделирование позволяет, проанализировав итоговое уравнение любой технологической функции, определить набор степеней свободы системы (значений концентраций различных компонентов раствора, давления и температуры), при которых данная функция имеет строго определенное значение. Очевидно, что наборов значений степеней свободы системы, задающих данное значение технологической функции, - бесконечное множество. Простой анализ уравнений технологических функций не позволяет определить, какой из наборов значений степеней свободы является правильным - то есть наиболее вероятным в заданных внешних условиях развития системы. Действительно, пусть для приготовления полимер-бентонитового бурового раствора был использован следующий набор значений концентраций химических реагентов: СP=0,7%, СX = 0,4%. Уравнение фильтрации данного раствора имеет вид:

При этом начальная фильтрация раствора равна 6,2 см³. Пусть теперь в процессе эксплуатации раствора фильтрация выросла до 9,1 см³. При этом понятно, что увеличение показателя фильтрации системы вызвано только снижением концентраций компонентов (ПАЦ и коллоидная фаза бентонита), например, в результате адсорбции на поверхности частиц выбуренной породы и стенках скважины. Поиск решения уравнения (3) приводит к неопределенности из-за наличия бесконечного набора значений концентраций реагентов, удовлетворяющих условию Ф = 9,1 см³. Задача поиска наиболее оптимального решения уравнения (3) в условиях неопределенности (так называемая обратная задача) может быть решена лишь приближенно. Ниже представлен алгоритм поиска решения уравнения (3) в наиболее простом случае, когда моделирование производится по двум независимым переменным (С_P и С_X).

Задача сводится к поиску величины и направления градиента показателя фильтрации. Градиент показателя фильтрации - это вектор, который в рассматриваемом в настоящем примере двумерном пространстве имеет две компоненты - частные производные функции Ф(С_P, С_X), являющиеся проекциями данного вектора на координатные оси:

grad Ф = (?Ф/?С_P, ?Ф/?С_X) (4)

Вектор раскладывается по базису следующим образом:

grad Ф = (?Ф/?С_P) e₁ + (?Ф/?С_X) e₂ (5)

Однако в реальных условиях бурения изменение вектора (5) вызвано уменьшением концентраций полимерных компонентов системы, поэтому величина вектора grad Ф может изменяться только по модулю. В неизменной системе координат наиболее вероятна, в условиях естественного развития событий, неизменность направления вектора grad Ф при неминуемом снижении концентраций полимерных компонентов системы. При этом частные производные имеют вид:

?Ф/?С_P = 1,3*C_X*C_P^-2 ?Ф/?С_X = -1,3/C_P - 3,5. (6)

Рассмотрим несколько возможных решений уравнения (3) при условии повышения показателя фильтрации до 9,1 см³ и выберем наиболее правильное решение. Различные комбинации значений СP и СX, обеспечивающих условие Ф = 9,1 см³, следующие:

1) С_Р = 0,54%, С_X = 0,2%;

2) С_Р = 0,485%, С_X = 0,35%;

3) С_Р = 0,58%, С_X = 0,10%.

Для выбора верного решения найдем численные значения частных производных (6) в начальной точке (С_P = 0,7%, С_X = 0,4%): ?Ф/?С_P = 1,06; ?Ф/?С_X= -5,36. Абсолютная величина вектора |grad Ф| = 5,46. Вектор задан в принятой декартовой системе координат следующим условием: тангенс угла между вектором и осью абсцисс (tg) составляет -5,06. В табл. 1 приведены значения частных производных (6) для всех расчетных точек.

Табл. 1. Расчет параметров вектора grad Ф и его направления

Решение уравнения (3) будет тем ближе к истине, чем ближе tg к своему начальному значению. Итак, из всех рассмотренных выше решений уравнения (3) наиболее правильным является следующая точка С_P = 0,54%, С_X = 0,2%, обеспечивающая максимально близкое к начальному направление вектора grad Ф.

Разработанная методика оптимизации компонентного состава буровых растворов была нами опробована в 2009 - 2010 гг. при бурении более 60 наклонно-направленных скважин на Бованенковском газоконденсатном месторождении. При этом рецептура обработки бурового раствора в процессе углубления скважины определялась на основе векторного анализа по описанному выше алгоритму. В результате удалось стабилизировать состав бурового раствора и обеспечить оптимальные технологические свойства системы, которые оставались неизменными в течение всего цикла строительства скважины. Применение высококоллоидального бентонита Зырянского месторождения, активированного только кальцинированной содой, позволило минимизировать расход реагентов. Изложенный в настоящей работе алгоритм расчета технологических характеристик полимер-бентонитовых буровых растворов лежит в основе специализированного программного обеспечения, позволяющего в реальном времени прогнозировать концентрационные колебания полимерных реагентов и принимать решения по оптимизации обработок буровых растворов в процессе строительства скважин.

Литература

1. Вахрушев Л.П., Лушпеева О.А., Беленко Е.В. Элементы термодинамики промывочных систем. Екатеринбург: Путиведъ. 2003. С. 28 - 30.

2. Беленко Е.В., Туторский И.А., Воеводин Л.И. Нелинейное моделирование недиспергирующих промывочных систем // Нефтяное хозяйство. 2005. №6. С. 12 - 15.

3. Беленко Е.В. Физико-химическая механика полимер-бентонитовых буровых растворов, модифицированных полиэфирными реагентами. М.: Спутник+. 2005. С. 45 - 49.

References

1. Vakhrushev L.P., Lushpeeva O.A., Belenko E.V. Elements of thermodynamics, flushing systems, Yekaterinburg: Putived. 2003. P. 28 - 30.

2. Belenko E.V.,Tugorsky I.A., Voevodin L.I. Nonlinear modeling of nondispersive flushing systems / / Oil Industry. № 6. 2005. P. 12 - 15.

3. Belenko E.V. Physicochemical mechanics of polymer-bentonite drilling mud, the modified polyester reagents. Moscow: Sputnik +. - 2005. P.45 - 49.

Размещено на Allbest.ru