Улучшение условий труда в цехах локомотивного депо Люблино

Конструктивные характеристики камеры Кд длиной 1800мм

общее число форсунок в двухрядной камере:

N_ф = n_ф · F · z,

где F - площадь поперечного сечения, м²;

z - тип камеры.

N_ф = 18 · 2 · 2 = 72 шт.

весовая скорость воздуха сW = 2,82 кг/(м²·с).

температура воды до оросительной камеры и после нее с учетом Е = 0,785: t_вк = 3,54єC и t_вн = 1,64єC

общее количество разбрызгиваемой воды:

G_B = B · L,

G_B = 1.37 · 29000 = 39730 кг/ч

пропускная способность форсунки:

кг/ч.

По табл. 20 [3] находим давление воды перед форсунками: р = 2,5 кг · с/см².

2.6.2. В холодный период года камера работает в адиабатном режиме. Состояние воздуха до оросительной камеры определяется точкой С^з:

t₁=t= 18C; I= 26 кДж/кг.

Состояние воздуха за оросительной камерой определяется точкой К:

t₁=t=10C; I= 11 кДж/кг.

Универсальный коэффициент эффективного теплообмена для зимнего периода: Е'_зим = 0,865.

Согласно табл. 28 [3] необходимая величина Е' может быть достигнута в выбранной камере при коэффициенте орошения В = 1,4. Общее количество воды, разбрызгиваемой в оросительной камере: G = 40600 кг/ч.

Пропускная способность форсунки в зимнем режиме: q_ф = 564 кг/ч.

По табл. 20 [3] находим давление воды перед форсункой:

р = 2,5 кг · с/см².

2.7 Выбор фильтра

В типовых центральных кондиционерах применяют самоочищающиеся фильтры. Их подбирают по номинальной производительности кондиционера.

Устанавливаем фильтр Кд-М 16006:

удельная воздушная нагрузка фильтра 10900 м³/(м²·ч);

максимальное сопротивление по воздуху - 117 Н / мІ;

площадь фасадного сечения для прохода воздуха - 14,66 мІ;

мощность электродвигателя привода фильтра - 1,1 кВт;

емкость масляного бака - 875 л;

Габаритные размеры:

высота - 4716 мм;

ширина -4725 мм;

глубина по ходу воздуха - 550 мм.

Принципиальная схема самоочищающегося фильтра представлена на рис. 2.6.

Рис. 2.6 Самоочищающийся фильтр:

1 - фильтрующие панели; 2 - верхние валики; 3 - корпус; 4 - теплообменник; 5 - масло; 6 - элеватор; 7 - рычаги с грузом; 8 - промыватель; 9 - маслосъемники; 10 - сетчатые полотна.

безопасный труд механический локомотивный

3. Улучшение условий труда в цехах депо

3.1 Обеспечение электробезопасности

Электробезопасность обеспечивается конструкцией электроустановок, организационными и техническими способами и средствами. Требование электробезопасности к электроустановкам указаны в Правилах устройства электроустановок (ПУЭ), стандартах и ТУ на соответствующие изделия.

В соответствии с требованиями ПУЭ различают следующие меры защиты от поражения электрическим током:

I. В нормальном режиме работы электроустановки от прямого прикосновения:

- основная изоляция токоведущих частей;

- ограждения и оболочки;

- установка барьеров;

- размещение вне зоны досягаемости;

- применение сверхнизкого (малого) напряжения (не превышающего 50 В переменного и 120 В постоянного тока).

II. В случае повреждения изоляции при косвенном прикосновении (применяются по отдельности или в сочетании):

- защитное заземление;

- автоматическое отключение питания (в том числе защитное зануление);

- уравнивание потенциалов;

- выравнивание потенциалов;

- двойная или усиленная изоляция;

- сверхнизкое (малое) напряжение;

- защитное электрическое разделение сетей;

- изолирующие (непроводящие) помещения, зоны площадки.

В данном разделе будут рассмотрены: расчет и проверка устройств зануления, проверка соответствия установленных предохранителей требованиям ПУЭ.

3.1.1 Зануление

Опасность поражения током при прикосновении к корпусу и другим токоведущим частям электрооборудования, оказавшиеся под напряжением вследствие замыкания на корпус и по другим причинам, может быть устранена быстрым отключением поврежденной электроустановки от питающей сети и вместе с ним снижением напряжения корпуса относительно земли. Для этой цели служит зануление, принципиальная схема которого в сети трехфазного тока показана на рис. 3.1.

Рис. 3.1 Принципиальная схема зануления

1 - металлический корпус электроустановки; 2 - аппараты защиты от токов короткого замыкания; R₀ - сопротивление повторного заземления нулевого защитного проводника; I_кз = I_н + I_з ток короткого замыкания; I_н - часть тока короткого замыкания, протекания через нулевой защитный проводник; I_з - часть тока короткого замыкания, протекающая через повторный заземлитель (землю).

Цель расчета зануления - определить условия, при которых оно надежно и быстро отключит поврежденную электроустановку от сети и одновременно обеспечит безопасность человека к зануленным частям установки в аварийный период. Расчет зануления включает расчет на отключающую способность защиты и расчет повторных заземлителей.

В данном случае вместо расчета на отключающую способность будем производить проверку уже имеющихся в цепи предохранителей требованиям ПУЭ. Сопротивление заземления нейтрали согласно таблицы 8.26 [6] для напряжения сети 380/220 В принимаем равным 4 Ом (с учетом естественных и искусственных заземлителей); 30 Ом (искусственные заземлители). Для расчета повторных заземлителей принимаем R_повт заземлителей = 30 Ом [6].

На рис. 3.2 представлена однолинейная схема механического цеха на которой заданы мощности потребителей и указаны установленные предохранители.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 3.2 Однолинейная схема механического цеха РЩ

На присоединении № 1, от которого получают питание токарные станки №1 и №2, стоит предохранитель ПН 2-250.

Определим значение установившегося номинального тока электродвигателя

Значение номинального тока в цепи (с учетом пускового тока), по которому определяем стандартный номинальный ток предохранителя

,

где б - коэффициент режима работы, для двигателей с частым включением б = 1,8;

I_ном =

Ближайший стандартный номинальный ток плавкой вставки предохранителя 200 А (предохранитель ПН 2-250).

Теперь проверим соответствие установленного предохранителя требованиям ПУЭ. Надежное отключение поврежденного участка обеспечивается, если выполняется условие

I_к.з. ? 3 · I_ном.

Ток короткого замыкания в присоединении № 1 определяется по формуле:

,

где U_ф = 220 В - фазное напряжение;

z_т - комплексное полное сопротивление обмоток трансформатора 0,13 Ом [8, прил.11];

Рис. 3.3 Схема замещения к расчету тока однофазного короткого замыкания

z_ф - комплексное сопротивление фазного проводника;

z_ф - комплексное сопротивление нулевого проводника;

x_п - внешнее индуктивное сопротивление петли фаза-нуль, x_п = 0, т.к. значение его очень мало.

z_ф = R_ф + i x_ф;

z_н = R_н + i x_н;

где x_ф и x_н - внутренние индуктивные сопротивления фазного и нулевого проводника, значениями пренебрегаем, т.к. они очень малы

R_ф и R_н - активные сопротивления нулевого и фазного проводника.

R_ф = , R_н = ,

где S - площадь сечения проводника;

- длина проводника;

с - удельное сопротивление, для медных проводников с = 0,018 Ом·мм²/м

z_ф = Ом,

z_н = Ом,

А,

Таким образом

I_к.з. = 898 А > 3 · I_ном = 3 · 172 = 516 А,

т.к. условие выполняется, то данный предохранитель будет срабатывать.

Вывод: установленный на присоединении № 1 предохранитель ПН 2-250 соответствует требованиям ПУЭ.

Аналогично проверяем на других присоединениях схемы соответствие предохранителей требованиям ПУЭ. Результаты проверки представим в табл. 3.1.

Таблица 3.1

Результаты проверки предохранителей

Вывод: таким образом предохранители №2 и 4 отвечают требованиям безопасности; предохранитель №3 не будет срабатывать (не выполняется условие >3), поэтому вместо предохранителя ПН 2-250 устанавливаем предохранитель ПН 2-400, что соответствует требованиям ПУЭ.

3.1.2 Расчет повторного заземления нулевого провода на вводе в цех

Расчет заземляющего устройства имеет целью определить оптимальные параметры и размещение заземлителей. При этом расчетное сопротивление заземляющего устройства R_з.у. не должно превышать наибольшего допустимого значения сопротивления заземляющего устройства R_доп, нормированного [10]. Исходными данными для расчета являются однолинейная схема электрооборудования механического цеха напряжением 380/220 В, тип электросети TN-C, материал для устройства заземления стальной уголок 45Ч45, земляной грунт - глина, II климатическая зона (г. Москва).

В настоящее время разработано несколько инженерных методов расчета электрических характеристик заземлителей при заданных параметрах электрической структуры земли и геометрических размерах заземлителей и, наоборот, определение конструкции заземлителей по их электрическим характеристикам и параметрам электрической структуры земли. Для приближенного расчета рекомендуется применить инженерный метод расчета сопротивления заземляющих устройств с помощью коэффициентов использования.

Удельное сопротивление грунта (глина) - с =40 Ом · м [8, прил. 3],

при с =40 Ом · м R_доп = 30 Ом [8, прил. 1].

К расчету принимаем следующие параметры повторного заземления:

- глубина заложения t₀ = 0,5 м;

- длина заземляющего электрода = 2 м;

- t = t₀ + = 0,5 + = 1,5 м;

- d = 0,95 · b = 0,95 · 0,045 = 0,043 м;

Сопротивление растеканию тока с одиночного вертикального заземлителя определяется по формуле [8, прил. 1]

R_в = ,

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 3.2 Схема размещения вертикального заземлителя

где с = сгрунта * ш;

с глина = 40 Ом * м [8, прил. 3];

ш - коэффициент сезонности для однородной земли, ориентируемся на худший вариант, т.е. при измерении сопротивления земли принимаем состояние повышенной влажности [8, прил. 3] ш = 1,7;

с = 40 * 1,7 = 68 Ом * м;

R_в = = 11,5 Ом.

R_в =11,5 < R_доп = 30 Ом следовательно условие безопасности выполняется.

Вывод: в качестве заземляющего устройства, расположенного в непосредственной близости от потребителей механического цеха, отвечает условиям безопасности один электрод размером 45 Ч 45, длиной 2 м.

3.2 Расчет освещения

Для создания благоприятных и безопасных условий труда большое значение имеет достаточная освещенность рабочей поверхности, правильное направление света, без теней и бликов. Выполнение зрительной работы при недостаточном или нерациональном освещении может привести к развитию некоторых дефектов глаз, а также явиться причиной травматизма.

Таким образом, требования к производственному освещению заключаются в следующем:

а) достаточность освещения, то есть освещенность рассматриваемых объектов должна обеспечивать комфортные условия для общей работоспособности и оптимальные уровни яркости для работы зрительного анализатора;

б) равномерность освещения, то есть освещенность в промышленных помещениях должна быть равномерной во времени и пространстве для того, чтобы предметы и объекты, имеющие различную отражательную способность и, следовательно, яркость, воспринимались зрительным анализатором в полном объеме.

Из условий производства в механическом цехе необходимая освещенность согласно СНиП 2.13-05-95 составляет 100 Лк.

Фактически освещенность в цехе недостаточная. Для ее определения необходимо произвести расчет по методу коэффициентов использования [7,9].

Исходные данные для расчета:

- площадь помещения S, мІ - 20 Ч 21;

- высота подвеса светильника над рабочей поверхностью h_р, м - 5,0;

- светильник типа - У;

- мощность Р, Вт - 100;

- лампа накаливания типа НБ 220-100;

- световой поток Ф, лм - 1200;

- количество ламп - 24 шт.

3.2.1 Определяем индекс помещения:

,

где S - площадь помещения, мІ ;

h_р - расчетная высота подвеса светильника над рабочей поверхностью;

А и В - стороны помещения, м;

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 3.3 Размеры, определяющие установку светильников в помещении:

а - в разрезе; б - в плане для ламп накаливания;

h_р - расчетная высота; h_с - свес; h - высота рабочей поверхности; H - высота помещения

3.2.2 Воспользуемся таблицей 7 [9], из которой для светильника У при коэффициенте отражения расчетной поверхности с_р=30% и коэффициента отражения пола с_п=10%, находим величину коэффициента использования з= 0,51.

3.2.3 Так как известен световой поток лампы НБ 220-100, рассчитаем величину фактической освещенности на рабочей поверхности рассматриваемого помещения:

,

где Ф - световой поток каждой из ламп, лм;

k - коэффициент запаса. Согласно [9] для производственного помещения с воздушной средой, содержащей менее 1 мг/мі дыма, копоти и ламп накаливания коэффициент запаса составляет k = 1,3;

n_c - количество светильников, шт.;

- коэффициент затенения на рабочем месте. Примем =0,9;

S - площадь помещения, мІ;

Z - отношение средней освещенности к минимальной. Примем Z = 1,1.

28 лк.

По СНиП 2.13-05-95 освещенность на рабочих поверхностях при общем освещении для производственных помещений должна быть выше, чем полученная фактическая освещенность, в 2,2 раза.

Чтобы освещенность в данном цехе привести в соответствие нормам освещения необходимо: увеличить количество ламп накаливания.

3.2.4 Для расчета необходимого количества ламп накаливания используем те же данные:

,

где Е_н - нормированная освещенность, лк;

109 штук

3.2.5. Заменим используемые в цехе лампы накаливания на новые энергосберегающие лампочки фирмы IKEA, дающие такой же световой поток.

Новая лампа представляет собой электронный прибор, его можно ввернут в обычный патрон. Полное название такого прибора - компактная люминесцентная лампа с колбой спиральной формы (КЛЛ).

Ее вид приятен для глаза, габариты соизмеримы с габаритами обычной лампы накаливания, а поскольку цоколь такой же, как у нее, то установить лампу не составляет труда.

Световой поток этих ламп не отличается от светового потока ламп накаливания, потому что в них имеется особая форма колбы - спиралевидная.

Служит лампа в 10 раз дольше, чем лампа накаливания, а электроэнергии потребляет в несколько раз меньше при одинаковом значении светового потока. Сравнительные характеристики потребления энергии ламп приведены в табл. 3.2.

В отличие от люминесцентных ламп лампы КЛЛ при работе не гудят и не мерцают, потому что имеют частоту не 50 Гц, а почти в 100 раз выше - до 40 кГц. Обеспечивается это встроенным миниатюрным блоком - электронным пускорегулятором, представленным на рис. 3.4. Очень важно для механического цеха, что при освещении лампами КЛЛ отсутствует стробоскопический эффект.

Таблица 3.2

Таблица соответствия ламп

Размещено на http://www.allbest.ru/

40 кГц

Рис. 3.4 Блок-схема электронного пускорегулятора

Поступление через цоколь к его входу напряжения сети сразу же выпрямляется и питает транзисторный высокочастотный генератор, с которого напряжение подается на лампу с импульсным зажигающим устройством. На катодах колбы создается ток подогрева, а между ними кратковременное высокое стартовое напряжение амплитудой 500 В. После зажигания лампы основное питающее напряжение снижается до 100 В, а ток подогрева до минимума.

3.3 Защита от шума и вибрации

3.3.1 Защита от шума

Локомотивные депо являются важнейшими предприятиями железнодорожного транспорта по ремонту подвижного состава. Большая часть в них имеющегося оборудования и разнообразные технологические процессы создают интенсивный шум. Высокие уровни шума возникают в механическом цехе.

Шумы всех агрегатов ориентировочно можно разделить на три категории:

Суммарный уровень шума, дБ:

Малошумные до 75 дБ;

Шумные до 100 дБ;

Особо шумные более 100 дБ.

На малошумных агрегатах в цехах можно не проводить специальных мероприятий по снижению шума, если он не вызывает жалоб со стороны работников.

Шумы второй категории требуют уменьшения, а третьей - неблагоприятны для здоровья, и проведение мероприятий по снижению их вредного воздействия необходимы в первую очередь.

В табл. 3.3. представлены уровни звукового давления агрегатов цеха, а также мероприятия по их уменьшению.

Таблица 3.3

Источники шума и уровни их звукового давления

Уровень шума при работе шлифовальных пневматических машин достигает 92-110 дБ, т.е. превышает нормы на 10-30 дБ.

Основными источниками шума являются выхлоп воздуха и трение круга об обрабатываемую поверхность. Шум самого механизма достигает больших значений только при работе технически неисправных машин. При обработке массивных деталей шум, вызванный трением круга о металл, обычно на 10-15 дБ ниже шума выхлопа.

При обработке сварных швов на больших тонкостенных поверхностях общие уровни шума, вызванные трением круга об обрабатываемую поверхность, достигают уровней шума выхлопа и тем выше, чем больше обрабатываемая поверхность. Спектры шума выхлопа всегда высокочастотные, поэтому на шлифовальные машины необходимо устанавливать глушители.

Глушитель шума для горизонтальных шлифовальных машин показан на рис. 3.5. Он состоит из звукопоглощающих втулок 2 и 4, выполненных из пористого поролона или поливинилхлоридного войлока толщиной 8 - 10 мм, внутренней втулки 3 и наружного кожуха 1. Втулка 3 и кожух 1 изготавливаются из листового металла толщиной 0,5 - 1 мм. Кожух может быть изготовлен также из резины, пластмассы и других материалов. На втулке и кожухе рассверлены отверстия (в резине они не нужны), суммарная площадь которых не должна превышать площади выхлопных каналов на статоре машины.

Для установки глушителя на машине отвинчивают гайки шпилек 5, снимают хобот 6 и удаляют типовой защитный кожух. На статор 7 надевают втулку из поролона 4, а сверху - металлическую втулку 3 и собирают машину. После сборки устанавливают звукопоглощающую втулку 2, которая плотно поджимается к корпусу машины кожухом 1. При сборке глушителя необходимо втулку 3 и кожух 1 смещать так, чтобы их отверстия не совпадали с выхлопными отверстиями в статоре машины.

Рис. 3.5 Схема глушителя для шлифовальной машины горизонтального типа: 1 - кожух; 2,4 - звукопоглощающие втулки; 3 - втулка из металла; 5 - гайки шпилек; 6 - хобот; 7 - статор машины

Из табл. 3.4 видно, что шум выхлопа при работе шлифовальных машин с глушителем ниже по общему уровню на 19 - 21 дБ. Снижение в основном получено за счет высокочастотных составляющих спектра шума.

При обработке горизонтальными пневматическими шлифовальными машинами с описанными выше глушителями крупных и массивных деталей шум выхлопа не слышен, а слышится только шум трения шлифовального круга об обрабатываемый материал. При обработке тонких листовых поверхностей возникает интенсивный шум, вызванный трением шлифовального круга о металл. Уменьшить этот шум можно установкой обрабатываемой детали на демпфирующее прокладки из войлока или мягкой резины, которые должны плотно прилегать к обрабатываемой поверхности. Чем большая площадь обрабатываемой поверхности демпфирована и чем плотнее прижат материал к поверхности, тем значительнее будет снижение шума. На 10 - 15 дБ можно снизить шум, возникающий при зачистке больших поверхностей тонкостенных конструкций и емкостей благодаря применению гибких абразивов вместо жестких.

Таблица 3.4

Эффективность глушителей шума пневматических шлифовальных машин

3.3.2 Защита от вибрации

Интенсивные вибрации возникают на фундаментах машин, настилах; создаются двигателями, насосами, молотами и другими агрегатами. Эти вибрации передаются через фундаменты и пол, соприкасающийся с фундаментом. Интенсивные вибрации возникают при работе ручного механизированного инструмента.

Для снижения вибраций в каждом отдельном случае необходимо проанализировать всю вибрирующую систему и пути распространения вибраций. Наиболее рациональными методами снижения вибраций являются:

- ликвидация вредного вибрационного процесса путем изменения технологии;

- уменьшение вибрации в источнике ее возникновения;

- устранение резонансных явлений;

- повышение прочности конструкций;

- тщательная сборка, балансировка, устранение слишком больших люфтов;

- правильная эксплуатация оборудования и др.

Проектирование виброизоляции в основном заключается в выборе типа и количества упругих изолирующих элементов и в расположении их относительно изолируемого объекта. Необходимо, по возможности, применять стандартные амортизаторы.

Расчет амортизаторов будем производить для насосного агрегата. Задача состоит в том, чтобы частота собственных колебаний f₀ амортизируемого объекта было ниже частоты возмущающей силы f.

Исходные данные для расчета:

Вес агрегата - 100 кг;

Число оборотов - 3000 об/мин;

Вес фундамента и агрегата - 500 кг.

Основная частота:

;

где n - число оборотов, об/мин.

Гц;

Частота собственных колебаний системы рассчитаем по формуле:

;

где Х_ст - статическая осадка амортизаторов под действием веса установки, см;

Х_ст определяется из выражения:

;

где h - толщина прокладок, см;

у - допустимое напряжение в прокладке, кг/см;

Е_р - динамический модуль упругости материалов, кГ/см.

Выбираем в качестве прокладок резину средней жесткости. По табл. 54 [6] находим:

у = 4 кг/см; Е_р = 250 кГ/см. Принимаем h = 6 см.

см;

Гц.

Таким образом, f₀ = 16 Гц < f = 50 Гц примерно в три раза.

Далее определим коэффициент виброизоляции:

,

;

т.е. фундаменту передается 10,4% динамических сил.

Площадь всех прокладок под агрегат:

,

где Р - вес агрегата и фундамента, кг;

смІ.

Количество виброизоляторов принимаем равным 8 (рис. 3.6). Тогда площадь одной прокладки составит 125 : 8 = 16 см. Принимаем размеры 5 Ч 4 см при высоте 6 см.

Расчет показывает, что увеличение высоты прокладки ведет к повышению статической осадки Х_ст и снижению резонансной частоты f₀.

Схема виброизоляции насосного агрегата представлена на рис. 3.6.

Рис. 3.6 Схема виброизоляции насосного агрегата: 1 - электромотор; 2 - железобетонная плита; 3 - резиновые амортизаторы.

3.4 Объекты котлонадзора

В локомотивном депо Люблино эксплуатируются 2 кран - балки грузоподъемностью от 1 до 3 т (в механическом цехе); 5 консольных кранов - от 0,1 до 0,5 т; 8 мостовых кранов - от 3 до 100 .

Все эксплуатируемые грузоподъемные машины должны удовлетворять требованиям СНиП 12.2.061-81, а также требованиям безопасности, предусмотренным стандартами и техническими условиями на оборудования конкретного вида.

Надзор за безопасной эксплуатацией грузоподъемных машин и безопасным производством работ возложен на главного инженера.

На всех грузоподъемных машинах устанавливают таблицу, на которой указаны технические данные крана, регистрационный номер, грузоподъемность, дата следующего испытания.

Для перемещения грузов чаще используются мостовые краны, поэтому ниже будут рассмотрены подробнее.

Перемещение груза осуществляется посредством каната или цепи, наматываемых на барабан, который приводится в действие через зубчатую передачу. В грузовых машинах широко применяют системы подвижных и неподвижных блоков - полиспастов. В мостовых кранах используют сдвоенные полиспасты.

Расчет эксплуатируемых канатов на мостовых кранах будет производиться согласно ГОСТ 3241 и ГОСТ 18899 по следующей методике:

а) определяем разрывное усилие каната, кг :

Р = Q · k ,

где Q - грузоподъемность, кг;

k - коэффициент запаса прочности.

б) определяем разрывное усилие ветви:

,

где n - число ветвей.

Далее подбираем марку каната по таблицам согласно вычисленного разрывного усилия ветви. Результаты расчета сведены в табл. 3.5.

Таблица 3.5

Результаты расчета канатов мостовых кранов

Для безопасной эксплуатации мостовых кранов также необходимо разработать способы и схемы правильной строповки грузов; установить порядок обмена условными сигналами между стропальщиком и крановщиком; своевременное техническое освидетельствование; подъем и перемещение грузов, масса которых не превышает грузоподъемности крана и канатов.

4. Пожарная безопасность

Расчет экономической эффективности замены ламп накаливания на энергосберегающие люминесцентные лампы в механическом цехе.

Основными положительными характеристиками ламп КЛЛ являются:

- высокая световая отдача;

- высокий срок службы ( свыше 10 тыс.ч.);

- низкая температура частей лампы (около 40єC);

- малая по сравнению с лампами накаливания чувствительность к колебаниям напряжения.

Эффективность энергосберегающих КЛЛ можно определить как отношение экономического эффекта к затратам, обусловливающим его появление. Исходные данные для расчета срока окупаемости дополнительных капиталовложений приведены в табл. 6.1.

Срок окупаемости капитальных вложений характеризуется отношением разности капитальных вложений к разности эксплуатационных расходов по сравниваемым вариантам:

Т = .

Годовые эксплуатационные расходы складываются из:

- стоимости расходуемой электроэнергии С_э руб/год;

- стоимости ревизии (чистки) осветительных приборов С_ч, руб./год;

- стоимости работ по замене ламп С_з, руб./год;

- стоимости замененных ламп в одном осветительном приборе С_л, руб./год.

Э = Э_л + Э_з + Э_ч + Э_э + Э_а.

Таблица 6.1

Исходные данные для расчета срока окупаемости дополнительных капиталовложений

Стоимость замененных ламп:

Э_л = ,

где Т - число часов использования установки в год, ч;

Д - цена одной лампы; руб.;

ф - срок службы лампы, ч.

Э_л1 = руб.;

Э_л1 = руб.

Стоимость работ по замене ламп:

Э_з = ,

где а - нормо-часы на замену одной лампы, чел.-ч.;

с - средняя ставка работников, обслуживающих одну осветительную установку, с учетом премии 40% и дополнительной зарплаты, которая составляет 8% от основной, руб.;

t - средняя месячная норма рабочего времени, ч...