Расчет размеров взрывоопасных зон избыточного давления взрыва

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство железнодорожного транспорта

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Иркутский государственный университет путей сообщения

Красноярский институт железнодорожного транспорта

Контрольная работа

Дисциплина: Транспортная безопасность

Расчет размеров взрывоопасных зон избыточного давления взрыва ТВС при авариях с СУГ

Выполнил:

студент заочной формы

Титов Е.Н.

Красноярск 2015 г.



Задача 1

аварийный разгерметизация взрыв пожарный

Определить радиус взрывоопасной зоны при аварийной разгерметизации стандартной цистерны емкостью 54 м³ с сжиженным пропаном при получении пробоины площадью S₀ = 34 см² и при мгновенной разгерметизации цистерны (проливе всего количества СУГ).

Исходные данные
Внутренний диаметр цистерны Д, м	2,6
Расчетная температура воздуха tр, 0 C	20
Плотность жидкой фазы сж, т · м-3	0,52
Нижний концентрационный предел распространения пламени, Снкпр , % (об).	2,0
Давление в цистерне Р, Па	8 · 105
Плотность паров СУГ сп , кг · м-	1,78
Молярная масса Мм , кг · кмоль-1	44

Решение:

1. Масса газа в облаке ТВС при длительном истечении СУГ из цистерны определяется по формуле (3.6):

М_р = 36 · 520 · 0,0034 · [2 · (8 · 10⁵ - 1,01 · 10⁵) / (520 + 1,2 · 9,81 · 2,6)]^1/2 = 2630 кг.

2. Радиус загазованности при S₀ = 34 см² определяется по формуле (3.1).

Х_нкпр = 14,6 · (2630/1,78 · 2)^0,33 = 132,7 м

Аналогичный результат можно получить без расчета по таблицам, где при S₀ = 38 см² расход газа равен G = 3 кг · с^-1 . При таком расходе газа и скорости ветра 0,5 м/с глубина зоны загазованности составит 100 м. По упрощенной формуле для оперативных расчетов (3.3) получается приближенный результат:

Х_нкпр = 92 · 2,63^0,33 = 127 м.

3. При мгновенной разгерметизации цистерны и степени заполнения цистерны е = 0,9, согласно п. 3.1.3 масса паров (М_р) в облаке для низкокипящих СУГ определяется по формуле (3.4):

М = 0,9 · 54 · 0,52 = 25 т;

М_р = 0,62 · М = 0,62 · 25 = 15,5 т.

Радиус взрывоопасной зоны по формуле (3.3) составит:

Х_нкпр = 92 · М_р^0,33 = 92 · 15,5^0,33 = 230 м.

По формуле (3.1) получается более точный результат:

Х_нкпр = 14,6 · (15500/1,78 · 2)^0,33 = 238 м

Для оперативных расчетов результат, полученный по формуле (3.3) практически не отличается от результата расчета по формуле (3.1) и может быть принят за основу при расчетной температуре воздуха t_р, 28 ⁰ C.

В условиях низких температур воздуха плотность паров СУГ растет, а радиус загазованной зоны уменьшается незначительно. Так, например, при t_р = -40 ⁰ C с_п, = 2,3 кг · м^-3 радиус взрывоопасной зоны Х_нкпр = 220 м. Поэтому приведенные выше упрощенные формулы можно использовать для практических расчетов.

Задача 2

Определить радиус зон поражения и величину избыточного давления во фронте ударной волны при взрыве облака ТВС при аварии цистерны с пропаном.

Решение:

1. Определяются границы зон поражения при истечении СУГ из пробоины.

Масса газа в облаке ТВС принимается по п. 1.1 Примера 1:

М_р = 2630 кг = 2,63т.

Границы зон поражения людей:

тяжелые поражения - R₁ = 32 · 2,63^1/3 = 44м,

порог поражения - R₂ = 360 · 2,63^1/3 = 496 м.

Границы повреждения зданий:

полные разрушения - R₁ = 32 · 2,63^1/3 = 44 м,

сильные разрушения - R₂ = 45 · 2,63^1/3 = 62 м,

средние разрушения - R₃ = 64 · 2,63^1/3 = 88 м,

умеренные разрушения - R₄ = 120 · 2,66^1/3 = 166 м,

малые повреждения - R₅ = 360 · 2,66^1/3 = 496 м.

2. Определяются относительные величины расстояний Х_р и величины избыточного давления ДP на расстояниях примера.

Относительная величина расстояния определяется по формуле (3.8):

Х_р = R₁ / (0,42 · М_р)^1/3 = R₁ / (0,42 · 2,63)^1/3 = R₁ /1,0.

Значения величин Х_р и ДP составят:

для людей: R₁ = 44 м, ДP = 100 кПа;

R₂ = 496 м, ДP = 3 кПа;

для зданий: R₁ = 44 м, Х_р = 44 м, ДP = 100 кПа;

R₂ =62 м, Х_р = 62 м, ДP = 55 кПа;

R₃ = 88 м, Х_р = 88 м, ДP = 30 кПа;

R₄ = 166 м, Х_р = 166 м, ДP = 15 кПа;

R₅ = 496 м, Х_р = 496 м, ДP = 3 кПа.

Полученные результаты совпадают с данными с небольшими отклонениями.

3. При мгновенной разгерметизации цистерны масса газа в облаке ТВС составляет М_р = 15,5 т. Границы зон поражения с соответственно изменятся, а величины избыточного давления ДP останутся без изменения. Ниже приводятся результаты расчетов по изложенной выше методике для людей. Границы зон поражения:

тяжелые поражения - R₁ = 32 · 15,5^1/3 = 80 м,

порог поражения - R₂ = 360 · 15,5^1/3 = 900 м.

Относительная величина расстояния определяется по формуле (3.8)%.



Х_р = R₁ / (0,44 · 15,5)^1/3 = R₁ /1,8.

Значения величин Х_р и ДP составят:

R₁ = 80 м, Х_р = 80/1,8= 44; ДP = 100 кПа;

R₂ = 900 м, Х_р = 900/1,8= 500; ДP = 3 кПа.

Задача 3

Определить ожидаемую плотность теплового излучения на расстоянии r = 33 м от пожара пролива ЛВЖ.

Исходные данные:

В результате разгерметизации трубопровода произошла утечка и загорание бензина на площади 34 м² . Скорость ветра незначительна.

Решение:

Для расчета диаметра и радиуса пламени используется формула (3.25):

d_n = (4 · S_p/р)^0,5 =(4 · 33/3,14) ^0,5 = 3,4 м; r_п = 10 м.

Определяется средне поверхностная плотность теплового излучения факела пламени: Е = 130 кВт/м². По формуле (3.27) определяется коэффициент облученности ц между факелом пламени и элементарной площадкой на поверхности облучаемого объекта:

По формуле (3.26) определяется величина плотности теплового излучения q на расстоянии 21 м от пожара: q = Е · ц = 130 · 0,033 = 4,3 кВт · м^-2. Данное значение плотности теплового излучения не вызывает воспламенение горючих материалов.



Задача 4

Определить ожидаемую плотность теплового излучения на расстоянии r = 80 м от огненного шара и оценить опасность излучения. Исходные данные:

В результате столкновения двух цистерн с СУГ произошел пожар пролива вещества.

От теплового воздействия пожара пролива произошел взрыв второй цистерны с нагрузкой 24 т СУГ с образованием огненного шара.

Решение:

По формулам (3.28) - (3.30) определяются масса огненного шара, его радиус и время существования:

М_ош = 0,6 · М = 0,6 · 24 = 14,4 т;

R_ош = 29 · М_ош^1/3 = 29 · 2,4 = 70 м;

t_ош = 4,5 · М_ош^1/3 =4,5*2,4= 10,8 с.

По формуле (3.27) определяется ц коэффициент облученности между факелом пламени и элементарной площадкой на поверхности облучаемого объекта при r_п = R_ош = 70м и r = 80м:

По Приложению 5 определяется средне поверхностная плотность теплового излучения факела пламени Е = 200 кВт/м². По формуле (3.26) определяется величина плотности теплового излучения q на заданном расстоянии: q = Е · ц = 200 · 0,206 = 41,2кВт · м^-2. Данное значение плотности теплового излучения при времени облучения 10,8 с не вызывает воспламенение горючих материалов. Вероятность поражения людей тепловым потоком зависит от индекса дозы теплового излучения (I), который определяется из соотношения (3.31):



I = t_ом · (1000 · q)^4/3 = 10,8· (1000 · 41,2)^4/3 = 1,62 · 10⁷.

Доля пораженных тепловым излучением определяем составляет около 50%, получивших ожоги II степени, и 15%, получивших смертельное поражение.

Задача 5

Провести оценку пожарной обстановки при аварии с ЛВЖ и СУГ на сортировочной станции.

Исходные данные:

При проведении маневренных работ произошло столкновение цистерны с ЛВЖ (керосин) и цистерны, содержащей СУГ (пропан). Цистерны стандартные объемом соответственно 61,2 и 54 м³, загрузка ЛВЖ 42 т, загрузка СУГ 24 т, степень заполнения 0,85.

В результате столкновения цистерна с ЛВЖ получила пробоину площадью 37см², из которой начал вытекать керосин. Через 60,5 мин. Пролитый керосин воспламенился.

В результате теплового воздействия происходит взрыв цистерны с СУГ с образованием огненного шара.

Решение:

1) Производится оценка времени и площади разлива ЛВЖ.

Определяем время истечения ЛВЖ. В данном случае при площади пробоины 37 см² время полного истечения. Расход керосина из пробоины и средняя скорость определяются по формулам (3.20) и (3.21):

= 2,22 м · с^-1,

G = 60 · 2,22 · 800 · 0,0037 = 405 кг · мин^-1.

На 68-ой минуте согласно п. 3.2.6 по формуле (b¹) площадь разлива составит:



S_p (ф) = (0,00625 · G) · ф = (0,00625 · 405) · 60,5 = 159 м².

Длина и ширина фронта пожара пролива определяются исходя из условия прямоугольной формы его распространения (п.6.1.4):

S_п = а · b,

где S_п - площадь пожара, м²;

а - длина фронта пожара, м;

b - ширина фронта пожара, м.

Ширина фронта пожара при S_п = S_р = 159 м² составляет:

b = (S_п/3,5)^1/2 = (159/3,5)^1/2=5,7 м.

Длина фронта пожара:

а = 3,5 · b = 3,5*5,7=20м.

2) Производится расчет возможного количества вагонов, попавших в зону пожара, в соответствии с п.6.4.

Общее количество вагонов в очаге пожара:

N = S_п · К_р/ S_в = 159 · 0,75/80 =2 шт.

количество N_к вагонов на крайних железнодорожных путях по длине фронта пожара:

N_к = а/(I_в + 1) = 20/(12 + 1) = 2 шт.;



количество N_ш вагонов на крайних железнодорожных путях по ширине фронта пожара:

N_к = b/r_жд = 5,7/2 = 3 шт.

Таким образом, в зоне пожара могут находиться 3 цистерны (вагона).

3) Производится расчет зоны опасного воздействия теплового излучения пожара пролива, т.е. зоны возможного распространения пожара при q_кр > 12,5 кВт/м².

Масса пролитого керосина согласно п.3.2.6 по формуле (а) составит:

М (ф) = G · ф = 405 · 60,5 = 24,5 т.

В этом случае плотность теплового излучения на расстоянии 50 м составит 12,5 кВт · м^-2. Таким образом, граница опасной зоны (зоны возможного распространения пожара) расположена на расстоянии 50 м от границы пролива. На рис. П. 16.1 показана зона, т.е. при нахождении в зоне возможного распространения пожара горючих материалов произойдет их воспламенение.

4) Через 15-25 мин после начала теплового воздействия пожара пролива на цистерну с СУГ произойдет взрыв этой цистерны с образованием огненного шара. По формулам (3.28) - (3.30) определяются масса огненного шара, его радиус и время существования:

М_ош = 0,6 · М = 0,6 · 24= 14,4 т;

R_ош = 29 · М_ош^1/3 = 29 · 2,4 = 70 м;

t_ош = 4,5 · М_ош^1/3 = 4,5*2,4=10,8 с.

Полагается, что в зоне радиусом 70 м (радиус огненного шара) все горючие материалы воспламеняются. По формуле (3.27) определяется ц коэффициент облученности ц и величина плотности теплового излучения q (кВт/м²) на различных расстояниях от огненного шара. Т.к. при величине теплового излучения более 85 кВт/м² происходит воспламенение через 3-5 с, полагается, что при времени облучения 11 с (времени существования огненного шара) воспламенение произойдет при q_кр = 60 кВт/м². Такой величине плотности соответствует расстояние от поверхности огненного шара - 50 м. Таким образом, зона возможного распространения пожара от воздействия огненного шара составляет 120 м (70 м + 50 м) от цистерны с СУГ (места аварии).

Зоны возможного распространения пожара при аварии с проливом

ЛВЖ и образованием огненного шара (масштаб 1:1000):

1 - пожар пролива ЛВЖ;

2 - зона возможного распространения пожара пролива;

3 - фрагмент зоны возможного распространения пожара от теплового воздействия огненного шара.



Список используемой литературы

1. Методические указания «Определение зон воздействия опасных факторов аварий и пожаров на объектах железнодорожного транспорта» П.Л. Девлишен, В.П. Аксютин, Г.Г. Нестеренко, Г.М. Гроздов, И.Р. Хасанов, Е.А. Москвилин, В.С. Рыжиков. - М, 1997. - 56 с.

2. Общие правила взрывобезопасности для взрывопожароопасных химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств. - М.: Металлургия. 1988. - 126 с.

3. Рекомендации по тушению пожаров на железнодорожном транспорте (временные). - М.: ВНИИЖТ, 1995. - 198 с.

4. Рекомендации по противопожарной защите объектов и подвижного состава с опасными грузами. - М.: Транспорт, 1994. - 63 с.

5. Инструкция по организации аварийно-восстановительных работ на железных дорогах Российской Федерации. ЦРБ-353. М.: МПС РФ, 1996. - 32 с.

Размещено на Allbest.ru

...