Расчет параметров горения и взрыва
Принципиальные различия между горением и взрывом. Концентрационные пределы распространения пламени. Зависимость концентрационных пределов распространения пламени от концентрации флегматизатора в газовоздушной смеси. Параметры взрыва паровоздушной смеси.
Рубрика | Безопасность жизнедеятельности и охрана труда |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 26.03.2017 |
Размер файла | 673,3 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Департамент научно-технологической политики и образования
ФГБОУ ВО «Волгоградский государственный аграрный университет»
Эколого-мелиоративный факультет
Кафедра «Пожарная и техносферная безопасность»
Курсовая работа
по дисциплине: «Теория горения и взрыва»
Выполнил: ст. уч. гр. ЗЧС-21
Кардаильский В.А
Проверил: Ежов К.В.
Волгоград 2016
1. Введение
Целью дисциплины «Теория горения и взрыва», является заложить фундамент научных представлений о горении и взрыве, дать ключ глубокому пониманию этих явлений.
Задачи дисциплины:
- ознакомление с теориями теплового и цепного взрыва, зажигания и распространения пламени, детонации и ударных волн;
- изучение условий возникновения и распространения горения, условий перехода горения во взрыв, параметров горения газов, жидкостей и твердых горючих материалов;
- овладение методами расчета объема и состава продуктов горения, теплоты и температуры горения, основных показателей пожарной опасности.
В курсовой работе студентам предлагается теоретически на основании расчетных методов определить параметры горения и взрыва выбранного горючего вещества, охарактеризовать его пожара-взрывоопасные свойства и сравнить полученные значения с показателями пожарной опасности, имеющимися в справочной литературе. Определить условия образования наиболее взрывоопасной паровоздушной смеси, определить параметры взрыва и рассчитать количество флегматизатора, необходимого для предотвращения взрыва такой смеси.
2. Расчет параметров горения и взрыва
2.1 Адиабатическая температура горения
Для определения адиабатической температуры горения необходимо знать объем продуктов горения и количество теплоты, выделившееся при сгорании вещества. Объем продуктов горения находят из уравнения материального баланса, а теплоту сгорания вещества по закону Гесса. Расчет адиабатической температуры горения проводят методом последовательных приближений, используя зависимость теплосодержания продуктов горения от температуры.
Уравнение материального баланса позволяет рассчитывать количество воздуха, необходимое для горения любого горючего вещества и количество образующихся продуктов горения.
Минимальное количество воздуха, необходимое для полного сгорания единицы количества (кг, кмоль, м3) горючего вещества, называется теоретическим количеством воздуха .
Запишем уравнение материального баланса горения
Трет-амиловый спирт ()
В общем виде формула для расчета количества воздуха:
, (1)
где , , - число кмолей кислорода, азота и горючего вещества
в уравнении материального баланса, кмоль.
А для расчета объема продуктов горения:
, (2)
Где , , - количество кмолей вещества в правой части уравнения материального баланса, а - объем азота из воздуха, участвовавшего в горении, кмоль/кмоль.
Общий объем продуктов горения определяется по формуле:
(3)
Подставив значения получаем:
Общий объем продуктов горения:
При расчетах температуры горения пользуются величиной Qn так как при температуре горения вода находится в газообразном состоянии. Значения низшей теплоты сгорания вещества (тепловой эффект химической реакции) приводится в справочной литературе.
Эта величина может быть рассчитана по закону Гесса, который говорит о том, что тепловой эффект химической реакции равен разности сумм теплоты образования продуктов реакции и теплоты образования исходных веществ:
(4)
где - теплота образования i-того вещества,
ni - количество молей i-го вещества.
Теплота образования сложного вещества равна количеству теплоты, выделившейся при его образовании из простых веществ.
Теплота образования простого вещества, молекулы которого состоят из атомов одного элемента, например, N2, O2, H2, S, C принимается равной нулю.
При сгорании Трет-амиловый спирт ()
низшая теплота сгорания, согласно закону Гесса, равна:
(5)
Учитывая, что кислород и азот, простые вещества, для них ?Н0??=0
(6)
Подставляя значения теплоты образования CO2, H2O и С10Н14 из табл. II приложения, окончательно получим:
Под температурой горения понимают максимальную температуру, до которой нагреваются продукты горения. Принято адиабатическую температуру горения, рассчитываемую учета потерь тепла в действительную температуру теплопотери.
Температура горения зависит от концентрации горючего в горючей смеси. Если горение происходит с избытком воздуха, т.е. при б > 1, то выделившееся в результате сгорания тепло частично затрачивается на нагрев этого лишнего воздуха.
В горючей смеси с б < 1 из-за недостатка воздуха полное сгорание горючего вещества произойти не может, поэтому и тепловыделение в такой смеси будет неполным. Из этого можно сделать вывод, что максимальная температура горения будет при сгорании стехиометрической смеси, т.е. при б = 1.
Адиабатическую температуру горения вещества находим при условии отсутствия теплопотерь (з=0) для стехиометрической смеси горючего с воздухом, т. е. при б=1.
Так как теплопотери отсутствуют, то все выделившееся тепло идет на нагревание продуктов горения. Среднее теплосодержание продуктов горения будет составлять:
(7)
Воспользовавшись зависимостью теплосодержания газов от температуры (табл. IV приложения), можно установить, какой температуре соответствует такое теплосодержание. Лучше всего это сделать, ориентируясь на азот, так как его больше всего в продуктах горения. Из табл. IV приложения видно, что при температуре 2400°С теплосодержание азота 81,5 кДж/моль. Уточним, сколько потребовалось бы тепла, чтобы нагреть продукты горения до такой температуры.
При Т1 = 2400 °С
Q1 = HCO2 • VCO 2 + HН2О • VН2О + HN2 • VN2, (8)
подставляя численные значения теплосодержаний этих газов из табл. IV приложения, получим:
Но это больше, чем выделилось тепла в результате реакции горения
Q1 > Qн
Поэтому можно сказать, что температура горения меньше, чем 24000С.
Определим, сколько тепла потребуется для нагревания продуктов горения до 2300 °С.
При Т2 = 2300°С
Q2 > Qн, значит Тг < 2300 °С
Сделаем следующий шаг (в этом и состоит суть метода последовательных приближений), выберем Т3 = 2200°С, при этой температуре:
Q3 > Qн
Определим, сколько тепла потребуется для нагревания продуктов горения до 2100 °С.
При Т4 = 2100°С
Q4 > Qн
При Т5 = 2000°С
Q5 уже меньше, чем Qн, из этого можно сделать вывод, что температура горения имеет значение между 2000°С и 2100°С.
Уточним эту температуру линейной интерполяцией между двумя этими ближайшими значениями:
(9)
2.2 Температура взрыва
Температуру взрыва находят тем же методом последовательных приближений, только в этом случае используют зависимость внутренней энергии продуктов горения (взрыва) от температуры.
Принципиальное различие между горением и взрывом заключается в скорости процесса. При взрыве химическое превращение происходит настолько быстро, что все выделившееся тепло остается в системе, а образовавшиеся продукты не успевают расшириться, т.е. процесс взрыва является адиабатическим и изохорным (V = const). Количество теплоты, выделившееся при взрыве, примерно равно низшей теплоте сгорания вещества.
Температура взрыва значительно выше адиабатической температуры горения, так как при горении часть тепла, выделившегося при химическом превращении, затрачивается на совершение работы расширения газа, а при взрыве все выделившееся тепло расходуется только на увеличение внутренней энергии системы.
Температуру взрыва находят при условии отсутствия теплопотерь (з=0).
Так как процесс взрыва адиабатно - изохорный (теплопотери отсутствуют, и нагревание продуктов происходит без расширения газовой смеси), все выделившееся тепло расходуется на увеличение внутренней энергии системы.
Среднее значение внутренней энергии продуктов взрыва составит:
(10)
Воспользовавшись зависимостью внутренней энергии газов от температуры (табл. V приложения), можно установить, какой температуре соответствует такое значение внутренней энергии. Сделаем это по азоту, так как его больше всего в продуктах взрыва. Из табл. V приложения следует, что при температуре 3000К внутренняя энергия 1 моля азота составляет
78,9 кДж/моль. Проверим расчетом, какое количество тепла требуется для того, чтобы продукты взрыва нагреть до этой температуры.
При Т1 = 3000oC
Q1 = UCO2 • VCO2 + UН2O • VН2O + UN2 • V0N2 (11)
подставляя численные значения внутренней энергии для этих газов из таблицы V приложения, получим:
Q1>QH
Это больше той энергии, которая выделилась при взрыве.
Поэтому выберем следующее более низкое значение температуры Т2= 2900oC и определим, какое количество тепла при этой температуре будут содержать продукты взрыва.
Q2>QH
Это тоже больше, чем количество тепла, выделившегося при взрыве и означает, что температура взрыва ниже этого значения.
Рассчитаем, какое количество тепла содержат продукты взрыва при температуре Т3 = 2800oC.
Q3>QH
Это тоже больше, чем количество тепла, выделившегося при взрыве, и означает, что температура взрыва ниже этого значения.
Рассчитаем, какое количество тепла содержат продукты взрыва при температуре Т4 = 2700oC.
Q4>QH
Это немного больше, чем количество тепла, выделившегося при взрыве, и означает, что температура взрыва ниже этого значения.
Рассчитаем, какое количество тепла содержат продукты взрыва при температуре Т5 = 2600oC.
Это значение уже меньше, чем Qн на этом основании можно сделать вывод, что температура взрыва находится между значениями Т6 = 2500oC и Т5 = 2600oC.
Уточним значение температуры взрыва методом линейной интерполяции:
(12)
Если сравнить полученное значение температуры взрыва с адиабатической температурой горения, можно прийти к выводу, что температура взрыва примерно на 500 К выше адиабатической температуры горения. Таким образом, химическое превращение, протекающее в форме взрыва (изохорно-адиабатический процесс), происходит со значительно большим разогревом.
2.3 Концентрационные пределы распространения пламеня
Концентрационные пределы распространения пламени (КПР) и стехиометрическая концентрация.
Газовая смесь горючего с окислителем способна воспламеняться и распространять пламя только при определенных концентрациях горючего. Минимальная концентрация горючего, при которой смесь способна воспламеняться и распространять пламя, называется нижним концентрационным пределом распространения пламени (НКПР), а максимальная концентрация горючего - верхним концентрационным пределом распространения пламени (ВКПР).
При концентрациях горючего ниже НКПР и выше ВКПР его смеси с воздухом не горючи. Например, для метана CH4 концентрационные пределы распространения пламени составляют НКПР -5 об. %, а ВКПР - 15 об. % (см. табл. Х приложения), для аммиака NH3 НКПР - 15 об. %, а ВКПР - 28 об. %.
Скорость распространения пламени и его температура минимальны в предельных смесях, т.е. при концентрациях горючего, равных НКПР и ВКПР. Максимальные значения скорости и температуры пламени, как правило, имеют смеси стехиометрического состава. Поэтому эти смеси наиболее пожаровзрывоопасны. Концентрацию горючего в стехиометрической смеси рассчитывают по уравнению материального баланса процесса горения.
Значения как нижнего, так и верхнего концентрационных пределов распространения пламени (КПР) можно рассчитать по аппроксимационной формуле:
, (13)
где n - число молей кислорода, необходимое для полного сгорания одного моля горючего вещества, находят из уравнения реакции горения (стехиометрический коэффициент при кислороде); a и b - константы, имеющие определенные значения для нижнего и верхнего пределов в зависимости от значения n (Таблица 5).
Для расчета необходимо знать число молей кислорода, необходимое для полного сгорания 1 моля трет-амилового спирта ().
Запишем уравнение горения:
Из уравнения видно, что n = 7,5
Таблица 5
Величины a и b для расчета КПР
Область применения |
a |
b |
|
Для вычисления нижнего предела |
8,684 |
4,679 |
|
Для вычисления верхнего предела при n?7,5 при n >7,5 |
1,55 0,768 |
0,56 6,554 |
Рассчитываем нижний концентрационный предел распространения пламени по аппроксимационной формуле, воспользовавшись значениями a и b:
Аналогично находим верхний концентрационный предел, учитывая, что n > 7,5
2.4 Минимальная флегматизирующая концентрация азота
Концентрационная область распространения пламени горючей смеси сужается при введении негорючих компонентов. Изменение концентрационных пределов зависит от природы и концентрации негорючего вещества, используемого в качестве флегматизатора.
Рис. 1 Зависимость концентрационных пределов распространения пламени от концентрации флегматизатора в газовоздушной смеси
Чаще всего в качестве флегматизаторов используют нейтральные газы (нереагирующие в пламени), такие, как углекислый газ CO2, азот N2, водяной пар H2O. При увеличении концентрации флегматизатора в горючей смеси верхний концентрационный предел уменьшается, а нижний, как правило, незначительно увеличивается. При некоторой определенной для каждого флегматизатора концентрации нижний и верхний концентрационные пределы смыкаются (рис.1). Эта точка называется экстремальной точкой распространения пламени или точкой флегматизации.
Концентрация флегматизатора, при которой происходит смыкание нижнего и верхнего концентрационных пределов, называется минимальной флегматизирующей концентрацией (МФК). По сути, это минимальное количество флегматизатора, которое необходимо ввести в газовоздушную смесь стехиометрического состава, чтобы сделать ее негорючей. Речь идет о стехиометрической смеси, так как она наиболее пожаровзрывоопасна. Минимальную флегматизирующую концентрацию можно рассчитать, если исходить из того, что адиабатическая температура горения смеси стехиометрического состава не может быть меньше 1500 К.
Для расчета минимальной флегматизирующей концентрации (МФК) азота в паровоздушной смеси используют уравнение теплового баланса и понятие предельной адиабатической температуры горения. МФК найдем из условия предельной адиабатической температуры горения стехиометрической метановоздушной смеси, формула 14, где Тг = 1500 К:
, (14)
где срф - среднее значение теплоемкости флегматизатора при постоянном давлении для температурного интервала 273-1500 К.
Поскольку при этих условиях сгорание идет в основном с образованием СО, определим низшую теплоту сгорания трет-амилового спирта () для такого случая. Запишем химическое уравнение горения:
Низшая теплота сгорания метана в этом случае по закону Гесса:
(15)
Подставляя значения теплот образования, взятых из табл. II приложения, получим:
Теперь составим уравнение материального баланса процесса горения метана, включив в него и флегматизатор N2:
,
где nф - число молей флегматизатора.
Уравнение для данного случая примет вид:
(16)
Из правой части уравнения материального баланса видно, что объем продуктов горения
??СО = 7 моль/моль;
VH2O = 8 моль/моль;
??0????=15,04 моль/моль.
Подставляя значения Он, Тг = 1500К, Српгi; взятые из табл.1 методических указаний, получим, что объем флегматизатора, соответствующий МФК
Перепишем уравнение материального баланса для сгорания смеси предельного состава
В исходной горючей смеси (левая часть уравнения) на 1 моль трет-амиловый спирт () приходится nO2=5 моль кислорода, nN2=18,8 моль азота и nф(N2)=48,12 моль флегматизатора.
Минимальная флегматизирующая концентрация азота будет равна:
(17)
2.5 Концентрация горючего в точке флегматизации
Концентрацию горючего в точке флегматизации находят по формуле:
(18)
2.6 Зависимость КПР от концентрации флегматизации
По полученным расчетным значениям КПР, МФК и концентрации горючего в точке флегматизации строим графическую зависимость концентрационных пределов распространения пламени от концентрации флегматизатора
2.7 Минимальное взрывоопасное содержание кислорода
Минимальное взрывоопасное содержание кислорода (МВСК) рассчитывают по формуле:
(19)
2.8 Температурные пределы распространения пламени
Температурные пределы распространения пламени (ТПР).
Температурными пределами распространения характеризуют пожарную опасность жидких горючих веществ. Нижний температурный предел распространения (НТПР) - это температура жидкости, при которой концентрация насыщенных паров над ее поверхностью равна НКПР. Аналогично при верхнем температурном пределе распространения пламени (ВТПР) концентрация насыщенных паров жидкости равна ВКПР. Из этого следует, что если для горючего вещества известны КПР, то по зависимости давления насыщенного пара от температуры могут быть найдены температурные пределы.
Температурные пределы распространения пламени (ТПР) определим по расчетным значениям концентрационных пределов. Для установления зависимости давления паров жидкости от температуры необходимо использовать уравнение Антуана. Значения констант в уравнении Антуана приведены в табл.III приложения методических указаний.
Нижний концентрационный предел распространения 0,96%
Определяем, какому давлению насыщенного пара соответствует значение нижнего концентрационного предела:
, (20)
Где Р0 - атмосферное давление (общее давление паровоздушной смеси).
Для нахождения значения НТПР (Тн) по известной величине Рн можно, воспользоваться уравнением Антуана, выражающим зависимость давления насыщенного пара от температуры жидкости:
(21)
(22)
Для трет-амилового спирта ():
А=6,44711
В=1252,216
С=180,301
Подставляя числовые значения в уравнение, получим:
Аналогично находим значение ВТПР (Тв):
(23)
2.9 Температура самовоспламенения
Температура самовоспламенения (Тсв).
Установлено, что в пределах гомологического ряда величина Тсв является функцией длины углеродной цепи в молекуле. Чем длиннее цепь, тем ниже температура самовоспламенения. Метод расчета Тсв основан на эмпирической зависимости Тсв от средней длины углеродной цепи.
Метод пригоден для расчета Тсв алифатических углеводородов, алифатических спиртов и ароматических углеводородов.
Задача состоит в том, чтобы по структурной формуле химического соединения найти для него среднюю длину углеродных цепей.
Углеродная цепь - это цепочка атомов углерода от одного конца молекулы до другого.
Длина цепи - это число атомов углерода в такой цепи.
Температуру самовоспламенения веществ (Тсв) определяют по средней длине углеродной цепи. Структурная формула вещества приведена в табл. VI приложения методических указаний.
Записываем структурную формулу соединения трет-амилового спирта () и вводим обозначения:
В молекуле химического соединения со сложной структурой бывает трудно сразу найти все углеродные цепи. Поэтому для определения числа цепей используют формулу (24).
При определении длины углеродных цепей в молекуле алифатического спирта необходимо учитывать следующее правило. Гидроксильная группа в углеродной цепи увеличивает ее длину на единицу.
В молекуле соединения трет-амилового спирта () три концевые метильные группы - СH3,один гидроксид - OH, один этилен - CH2 и один углерод - С, т.е. Мр=4
(24)
Составим таблицу, в которую внесем углеродные цепи и их длину.
Углеродные цепи, ni |
1-4 |
4-5 |
4-6 |
1-5 |
1-6 |
5-6 |
|
Длина цепи, li |
4 |
4 |
4 |
2+1 |
3 |
2+1 |
Рассчитаем среднюю длину углеродных цепей:
По табл. IX приложения к методическим указаниям найдем Тсв ароматического соединения с соответствующей длиной цепи Тсв=696К=423°С.
2.9 Максимальное давление взрыва
Максимальное давление взрыва рассчитываем по формуле, в которой используют полученное ранее значение температуры взрыва:
, (25)
где Р0, Т0 и nс - давление, температура и количество молей горючей смеси до взрыва; Твзр и nпг- температура взрыва и количество молей продуктов горения. Считаем, что исходная смесь до взрыва находилась при нормальных условиях (Т0 = 273 К, Р0 = 101,3 кПа).
Запишем уравнение материального баланса процесса горения трет-амилового спирта () в воздухе:
По уравнению определим количество молей газовой смеси до взрыва nc и после взрыва nпг:
nс = nг + nO2 + nN2 (26)
nпг = nСO2 + nН2О + nN2 (27)
Подставляя значения величин, получим:
Избыточное давление взрыва:
?Pвзр = Pвзр - ??0 (28)
2.10 Тротиловый эквивалент вещества
Тротиловый эквивалент вещества ??ТНТ определяют по формуле:
(29)
Для оценки мощности взрыва используется понятие тротилового эквивалента. Известно, что при взрыве 1 кг тротила (тринитротолуола -ТНТ) выделяется энергия, равная QТНТ = 4,1940 кДж/кг. Исходя из этого, мощность любого взрыва можно условно характеризовать количеством тротила, которое может произвести во взрыве выделение такого же количества энергии.
Qн = 26622 кДж/моль. Учитывая, что масса 1 моля трет-амилового спирта () равна 88,15·10-3 кг/моль:
Сравнение полученных расчетных значений со справочными данными
Все рассчитанные параметры горения и взрыва вещества А заносим в таблицу1.
Таблица 1
Расчетные значения параметров горения и взрыва вещества А
Параметр горения и взрыва |
Адиабат. Температура горения, Тад |
Температура взрыва, Твзр |
КПР |
МФК (N2) |
МВСК |
ТПР, К |
Температура самовоспл., Тсв |
Давление взрыва, |
Тротиловый эквивалент вещества, |
|
Значение пара метра |
2355,27, К |
2876,56, К |
1,43% 8,21% |
66% |
6,86% |
307,29, К -449,68, К |
696, К |
953,92, кПа |
6,348 |
В справочной литературе и в Интернете для вещества А находим известные показатели пожарной опасности вещества и также составляем таблицу справочных значений.
Таблица 2
Справочные значения показателей пожарной опасности вещества А
Показатель пожарной опасности |
Твсп |
Тсв |
миним. флегм. конц. азота |
МВСК |
тепл. образов. |
тепл. сгор. |
|
Значение показателя |
24°С |
410°С |
28% |
11,6% |
330, кДж/моль |
3353, еДЖ/моль |
На основании анализа параметров горения и взрыва вещества А и сравнения расчетных и экспериментальных значений можно сделать вывод о пожарной опасности вещества и погрешности расчетных методик.
3. Определение параметров взрыва паровоздушной смеси в помещении
3.1 Определить количество вещества А (в кг), которое должно испариться в помещении
Количество вещества А (в кг), которое должно испариться в помещении размерами aЧbЧh чтобы в нем создалась наиболее взрывоопасная паровоздушная смесь, находят из условия образования в помещении паровоздушной смеси стехиометрического состава. Для этого из уравнения материального баланса горения находит стехиометрическую концентрацию вещества А:
горение взрыв пламя газовоздушный
Стехиометрическая смесь содержит 1 моль трет-амилового спирта () 7,5 моль кислорода и 7,5·3,76 моль азота.
Концентрация горючего в такой смеси:
(30)
По рассчитанной концентрации вещества и известному объему помещения находим объем паров вещества А:
(31)
Зная объем паров, рассчитывает их массу, воспользовавшись понятием киломоля вещества.
1 моль вещества -- количество вещества в граммах, масса которого численно равна молекулярной массе.
В связи с тем, что масса 1 моля вещества численно равна его молекулярной массе, то в 1 моле любого вещества содержится одинаковое количество молекул. Оно составляет NА = 6,02·1023молекул/моль (число Авогадро). Поэтому в газообразном состоянии 1 моль любого вещества при нормальных условиях занимает один и тот же объем, равный 22,4 л. Таким образом, объем 1 моля любого газа при Т0 = 273 К и Р0 = 1,013·105 Па составляет 22,4 л/моль или 22,4 10-3 м3/моль. Объем 1 киломоля в тысячу раз больше и равен
22,4 м3 /кмоль. Объем 1 моля газа можно определить из уравнения состояния (Клапейрона - Менделеева):
, (32)
где m - масса вещества, М - масса одного моля вещества, - число молей вещества, R - универсальная газовая постоянная (R = 8,31Дж/(моль·К).
Для 1 моля вещества (m/М = 1) объем газа при нормальных условиях составит:
,
Где Дж=Н·м, Па= Н/м2.
(33)
(34)
(35)
3.2 Тротиловый эквивалент взрыва.
Тротиловый эквивалент взрыва (Мтнт) смеси в помещении рассчитывают, принимая, что теплота взрыва приблизительно равна низшей теплоте сгорания вещества, а доля потенциальной энергии перешедшей в кинетическую энергию взрыва (г) при взрыве паровоздушной смеси в помещении равна 1.
(36)
тротила
3.3 Размер безопасного расстояния
Размер безопасной зоны (Rбез) по действию давления воздушной ударной волны находят по формуле:
(37)
3.4 Минимальное количество диоксида углерода
Для определения количества диоксида углерода (МСО2 в кг), необходимого для предотвращения взрыва в помещении, находят его минимальную флегматизирующую концентрацию, а затем его объем и массу.
Для расчета минимальной флегматизирующей концентрации (МФК) диоксида углерода в паровоздушной смеси используют уравнение теплового баланса и понятие предельной адиабатической температуры горения.
МФК найдем из условия предельной адиабатической температуры горения стехиометрической метановоздушной смеси, где Тг=1500 К:
, (38)
где срф - среднее значение теплоёмкости флегматизатора при постоянном давлении для температурного интервала 273-1500 К.
Поскольку при этих условиях сгорание идет в основном с образованием СО, определим низшую теплоту сгорания трет-амилового спирта () для такого случая.
Запишем химическое уравнение горения:
Низшая теплота сгорания метана в этом случае по закону Гесса:
(39)
Подставляя значения теплот образования, взятых из табл. II приложения, получим:
Теперь составим уравнение материального баланса процесса горения метана, включив в него и флегматизатор СО2:
где nф - число молей флегматизатора.
Уравнение для данного случая примет вид:
(40)
Из правой части уравнения материального баланса видно, что объем продуктов горения:
??СО = 5 моль/моль
VH2O = 6 моль/моль
??0????=18,8 моль/моль
Подставляя значения Он, Тг = 1500 К, Српгi; получим, что объем флегматизатора, соответствующий МФК:
Перепишем уравнение материального баланса для сгорания смеси предельного состава:
В исходной горючей смеси (левая часть уравнения) на 1 моль трет-амилового спирта () приходится nO2 = 5 моль кислорода, nN2= 5·3,76 моль азота и nф(СО2)=654,2 моль флегматизатора.
Минимальная флегматизирующая концентрация диоксида углерода будет равна:
(41)
По рассчитанной концентрации вещества и известному объему помещения находим объем диоксида углерода:
(42)
Зная объем, рассчитывает массу СО2:
(43)
Результаты расчетов, выполненных по пунктам 3.1-3.4,оформляем в виде таблицы.
Параметры взрыва паровоздушной смеси вещества в помещении объем V
Расчетные параметры |
Наибольшая взрывоопасная концентрация вещества А в паровоздушной смеси, %(об.) |
Количество вещества, создающее наиболее взрывоопасную паровоздушную смесь в помещении m, кг |
Тротиловый эквивалент взрыва, МТНТ |
Безопасное расстояние по действию воздушной ударной волны Rбез, м |
Количество необходимого СО2 для предотвращения взрыва МСО2, кг |
|
Численные значения параметров |
2,725% |
5,352, кг |
34,005, кг тротила |
48,6, м |
94,65, кг |
Размещено на http://www.allbest.ru/
12
Вывод
В курсовой работе я рассчитал некоторые параметры горения вещества 2,2-диметилпента: количество воздуха, необходимое для горения вещества, объем продуктов горения, теплота сгорания, предельно допустимая взрывобезопасная концентрация, концентрационные пределы распространения пламени, температура вспышки, температурные пределы распространения пламени, плотность паров, коэффициент горючести. Эти данные необходимы для разработки мер предотвращения возникнове ния пожаров и взрывов, а так же для оценки условий их развития и подавления.
Библиографический список
1. Бегишев И.Р. Курсовая работа по дисциплине «Теория горения и взрыва» (методические указания по выполнению курсовой работы для слушателей ИЗДО): Учебно-методической пособие. М.: Академия ГПС МЧС России, 2010. 60 с.
2. Андросов А.С., Бегишев И.Р., Салеев Е.П. Теория горения и взрыва: Учебное пособие. М.: Академия ГПС МЧС России, 2007. 240 с.
3. Андросов А.С., Салеев Е.П. Примеры и задачи по курсу «Теория горения и взрыва»: Учебное пособие. М.: Академия ГПС МЧС России, 2008. 80 с.
4. Баратов А.Н., Корольченко А.Я., Кравчук Г.Н идр. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения.Справочн. Изд. В 2-х книгах, 1990. М.: Химия. 384 с.
5. Корольченко А.Я. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов исредства их тушения. Справочник в 2-х частях. М.: Асс. «Пожнаука», 2000. 709 с.
6. Кукин П.П., Емельянов С.Г., Теория горения и взрыва.: Учебное пособие для бакалавров. М.: Издательство Юрайт, 2013. 435 с.
Приложение
Таблица I
Атомные массы некоторых элементов
Название |
Химический знак |
Порядковый номер |
Атомная масса |
|
Азот |
N |
7 |
14,00 |
|
Водород |
Н |
1 |
1,01 |
|
Кислород |
О |
8 |
16,00 |
|
Сера |
S |
16 |
32,06 |
|
Углерод |
С |
6 |
12,01 |
Таблица II
Основные физические константы некоторых газов
Название или химическая формула |
М, кг/кмоль |
, кг/м3 |
Tпл, К |
Ткип, К |
, кДж/моль |
|
Воздух |
28,98 |
1,293 |
60 |
81 |
0 |
|
СО |
28,01 |
1,250 |
68 |
81 |
112,7 |
|
СО2 |
44,01 |
1,977 |
216,4 |
194,5 |
396,9 |
|
СН4 |
16,04 |
0,717 |
90,5 |
112,4 |
75 |
|
С2Н6 |
30,06 |
1,357 |
90,5 |
184,4 |
88,4 |
|
С3Н8 |
44,10 |
2,019 |
85,6 |
230,9 |
109,4 |
|
Н2 |
2,02 |
0,090 |
13,8 |
20,3 |
0 |
|
H2O(пар) |
18,02 |
0,768 |
273 |
373,0 |
242,2 |
|
N2 |
28,01 |
1,251 |
63 |
77,2 |
0 |
|
O2 |
32,00 |
1,429 |
54,6 |
90,1 |
0 |
Примечание. M - молекулярная масса газа; р - плотность при нормальных условиях; Тпл и Ткип - температуры плавления и кипения при давлении 101,325 кПа; , - теплота образования.
Таблица III
Теплота образования веществ, температура кипения и значения коэффициентов А, В, С в уравнении Антуана , где Р в кПа, а t в оС
№ |
Вещество |
Теплота образования кДж/моль |
Температура кипения, oC |
Коэффициенты уравнения Антуана |
|||
А |
В |
С |
|||||
1 |
амилбензол |
34,4 |
202,0 |
6,68328 |
2069,486 |
210,431 |
|
2 |
трет-амиловый спирт |
330,0 |
102,3 |
6,44711 |
1252,216 |
180,301 |
|
3 |
трет-бутилбензол |
22,68 |
168,0 |
6,68934 |
1911,894 |
239,664 |
|
4 |
2,2-диметилбутан |
177,8 |
49,7 |
5,93476 |
1127,187 |
228,9 |
|
5 |
2,4-диметилгексан |
219,4 |
109,4 |
5,97799 |
1287,876 |
214,79 |
|
6 |
3,3- диметилгептан |
241,6 |
137,0 |
6,21073 |
1509,585 |
221,989 |
|
7 |
2,6-диметил-4-гептанол |
412,1 |
176,5 |
5,66299 |
1144,81 |
135,0 |
|
8 |
4,5-диметилоктан |
253,4 |
162,1 |
6,31873 |
1645,436 |
219,378 |
|
9 |
2,2-диметилпентан |
206,1 |
79,2 |
5,93972 |
1190,033 |
223,303 |
|
10 |
2,4-диметил-3-пентанол |
370,5 |
138,7 |
5,61923 |
1029,6 |
146,1 |
|
11 |
2,4-диметил-3-этилпентан |
235,0 |
136,7 |
6,16233 |
1490,02 |
221,908 |
|
12 |
1,4-диэтилбензол |
22,2 |
183,8 |
6,41434 |
1820,632 |
230,413 |
|
13 |
3, 5-диэтилтолуол |
56,0 |
201,0 |
6,50299 |
1926,654 |
229,367 |
|
14 |
втор-изоамиловый спирт |
314,2 |
112,0 |
6,9421 |
1090,9 |
157,2 |
|
15 |
изобутиловый спирт |
283,2 |
107,8 |
7,83005 |
2058,392 |
245,642 |
|
16 |
изогексиловый спирт |
325,7 |
151,6 |
7,05114 |
1273,35 |
153,56 |
|
17 |
4-изопропилгептан |
251,1 |
158,0 |
6,31693 |
1628,498 |
219,75 |
|
18 |
п-ксилол |
24,4 |
138,3 |
6,25485 |
1537,082 |
223,608 |
|
19 |
2-метил- 1-бутанол |
305,8 |
128,0 |
6,29693 |
1258,332 |
109,165 |
|
20 |
3-метилгексан |
194,9 |
92,0 |
5,99812 |
1236,026 |
219,545 |
|
21 |
2-метилгептан |
215,5 |
117,6 |
6,0423 |
1337,468 |
213,693 |
|
22 |
4-метилоктан |
233,3 |
142,4 |
6,27293 |
1553,088 |
221,45 |
|
23 |
3-метилпентан |
171,6 |
63,3 |
5,97380 |
1152,368 |
227,129 |
|
24 |
4-метил-2-пентанол |
344,2 |
133,0 |
7,59199 |
2174,869 |
257,78 |
|
25 |
3-метил-4-этилгексан |
229,9 |
140,6 |
6,21413 |
1524,093 |
221,543 |
|
26 |
2-метил-3-этилпентан |
211,2 |
115,6 |
5,98851 |
1318,120 |
215,306 |
|
27 |
4-метил-2-этилпентанол |
385,0 |
177,3 |
5,70756 |
1134,599 |
129,195 |
|
28 |
пентаметилбензол |
73,5 |
232,0 |
6,68333 |
2069,486 |
210,431 |
|
29 |
пропилбензол |
7,9 |
159,0 |
6,29713 |
1627,827 |
220,499 |
|
30 |
1,2,3,4- тетраметилбензол |
41,9 |
204,5 |
6,24188 |
1693,156 |
195,234 |
Таблица IV
Энтальпия (теплосодержание) газов при постоянном давлении
Температура, Т, єС |
Н,КДж/моль |
||||||
О2 |
N2 |
Воздух |
СО2 |
Н2О |
SO2 |
||
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
100 |
3,0 |
2,9 |
2,9 |
3,8 |
3,3 |
4,1 |
|
200 |
6,0 |
5,8 |
5,8 |
8,0 |
6,8 |
8,5 |
|
300 |
9,1 |
8,8 |
8,9 |
12,5 |
10,4 |
13,2 |
|
400 |
12,4 |
11,8 |
11,9 |
17,3 |
14,0 |
18,2 |
|
500 |
15,7 |
14,9 |
15,1 |
22,3 |
17,8 |
23,3 |
|
600 |
19,1 |
18,1 |
18,3 |
27,5 |
21,7 |
28,5 |
|
700 |
22,5 |
21,3 |
21,5 |
32,8 |
25,8 |
33,9 |
|
800 |
26,0 |
24,6 |
24,8 |
38,2 |
29,9 |
39,3 |
|
900 |
29,6 |
28,0 |
28,2 |
43,8 |
34,2 |
44,8 |
|
1000 |
33,1 |
31,3 |
31,6 |
49,4 |
38,6 |
50,3 |
|
1100 |
36,8 |
34,8 |
35,1 |
55,1 |
43,2 |
55,9 |
|
1200 |
40,4 |
38,2 |
38,6 |
60,9 |
47,8 |
61,5 |
|
1300 |
44,0 |
41,7 |
42,1 |
66,8 |
52,6 |
67,2 |
|
1400 |
47,7 |
45,3 |
45,6 |
72,7 |
57,4 |
72,3 |
|
1500 |
51,5 |
48,8 |
49,2 |
78,6 |
62,3 |
78,4 |
|
1600 |
55,2 |
52,4 |
52,8 |
84,6 |
67,3 |
84,1 |
|
1700 |
59,0 |
55,9 |
56,4 |
90,5 |
72,4 |
89,8 |
|
1800 |
62,8 |
59,5 |
60,0 |
96,6 |
77,6 |
95,6 |
|
1900 |
66,6 |
63,1 |
63,6 |
102,6 |
82,8 |
101,2 |
|
2000 |
70,4 |
66,8 |
67,3 |
108,6 |
88,1 |
107,1 |
|
2100 |
74,2 |
70,4 |
71,0 |
114,7 |
93,4 |
112,7 |
|
2200 |
78,1 |
74,1 |
74,7 |
120,8 |
98,8 |
118,5 |
|
2300 |
82,0 |
77,8 |
78,4 |
126,9 |
104,2 |
124,2 |
|
2400 |
85,9 |
81,5 |
82,1 |
133,0 |
109,6 |
130,0 |
|
2500 |
89,9 |
85,1 |
85,9 |
139,1 |
115,1 |
135,8 |
|
2600 |
94,0 |
89,0 |
89,3 |
145,3 |
119,4 |
141,5 |
|
2700 |
97,9 |
92,6 |
93,1 |
151,5 |
124,8 |
147,3 |
|
2800 |
101,8 |
96,4 |
96,8 |
157,6 |
130,3 |
153,0 |
|
2900 |
105,1 |
100,5 |
100,5 |
163,8 |
135,8 |
158,8 |
|
3000 |
110,1 |
103,8 |
104,2 |
169.9 |
141,2 |
164,7 |
Таблица V
Внутренняя энергия газов
Темпера тура, Т, оС |
U, кДж/моль |
Темпера тура, Т, оС |
||||||
О2 |
N2 |
Воздух |
СО2 |
Н2О |
SO2 |
|||
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
100 |
2,2 |
2,1 |
2,1 |
2,9 |
2,5 |
3,3 |
100 |
|
200 |
4,1 |
4,1 |
4,1 |
6,3 |
5,1 |
6,8 |
200 |
|
300 |
6,6 |
6,3 |
6,4 |
10,0 |
7 |
10,7 |
300 |
|
400 |
9,1 |
8,5 |
8,6 |
14,6 |
10,7 |
14,9 |
400 |
|
500 |
11,5 |
10,7 |
10,9 |
18,1 |
13,6 |
19,1 |
500 |
|
600 |
14,1 |
13,1 |
13,3 |
22,5 |
16,7 |
23,5 |
600 |
|
700 |
16,7 |
15,5 |
15,7 |
27,0 |
20 |
28,1 |
700 |
|
800 |
19,4 |
18 |
18,1 |
31,6 |
23,3 |
32,7 |
800 |
|
900 |
22,1 |
20,5 |
20,7 |
36,3 |
27,7 |
37,3 |
900 |
|
1000 |
24,8 |
23 |
23,3 |
41,1 |
30,3 |
42 |
1000 |
|
1100 |
27,7 |
25,7 |
26,0 |
46,0 |
34,1 |
46,8 |
1100 |
|
1200 |
30,4 |
28,2 |
28,6 |
50,9 |
37,8 |
51,5 |
1200 |
|
1300 |
33,2 |
30,9 |
31,3 |
56 |
41,8 |
56,4 |
1300 |
|
1400 |
35,1 |
33,7 |
34,0 |
61,1 |
45,8 |
61,2 |
1400 |
|
1500 |
39,0 |
36,3 |
36,7 |
66,1 |
49,8 |
65,9 |
1500 |
|
1600 |
41,9 |
39,1 |
39,5 |
71,3 |
54,0 |
70,8 |
1600 |
|
1700 |
44,9 |
41,8 |
42,3 |
76,4 |
58,3 |
75,7 |
1700 |
Подобные документы
Применение метана в промышленности. Торфяные технологии и продукция для экологии и охраны окружающей среды. Концентрационные пределы распространения пламени. Минимальная флегматизирующая концентрация флегматизатора. Максимальное давление взрыва.
курсовая работа [132,7 K], добавлен 31.12.2014Физические закономерности распространения пламени. Типичные стадии горения: воспламенение и последующее сгорание вещества. Распространение пламени в горючих смесях. Зависимость теплового потока в однозонной волне от температуры в узкой зоне реакции.
контрольная работа [56,5 K], добавлен 19.09.2012Обеспечение безопасности при ликвидации последствий взрыва. Причины образования взрывоопасной газовоздушной смеси в топках и газоходах газифицированной котельной. Порядок оповещения персонала и эвакуация из зоны аварии. Мероприятия по защите населения.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 07.05.2019Оценка и анализ пожарной опасности процесса улавливания паров бензола из паровоздушной смеси методом адсорбции. Определение возможности образования горючей среды в помещениях и на открытых площадках. Исследование возможных путей распространения пожара.
курсовая работа [257,1 K], добавлен 19.11.2012Оценка характера разрушений объектов при взрыве газовоздушной смеси. Расчет энергии взрыва баллона с газом. Оценка химической обстановки; устойчивости работы энергоблока ГРЭС к воздействию электромагнитного импульса. Определение возможной дозы облучения.
контрольная работа [212,6 K], добавлен 14.02.2012Численность населения, которая может пострадать в результате воздействия факторов чрезвычайных ситуаций. Расчет показателей пожаровзрывоопасности. Разработка основных мероприятий по предупреждению пожаров и взрывов на газофракционирующей установке.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 05.04.2015Определение избыточного давления, ожидаемого в районе при взрыве емкости. Тяжесть поражения людей при взрыве газовоздушной смеси. Зона детонационной волны. Энергия взрыва баллона. Скоростной напор воздуха. Коэффициент пересчета уровня радиации.
контрольная работа [198,7 K], добавлен 14.02.2012Общие закономерности кинетического режима горения газов. Особенности горения газовых струй. Условия стабилизации пламени. Использование импульсных струй жидкости высокой скорости для тушения газовых факелов. Оценка дебита горящих газовых фонтанов.
курсовая работа [358,8 K], добавлен 10.07.2012Сущность и признаки взрыва. Основные поражающие факторы, действующие при этом, зоны действия взрыва. Его действие на здания, сооружения, оборудование. Поражение человека. Правила безопасного поведения при угрозе взрыва, последствия и поведение после него.
презентация [703,8 K], добавлен 08.08.2014Типовая методика оценки устойчивости работы хозяйственного объекта в случае угрозы сильного взрыва. Оценка устойчивости работы нефтепромысла в случае взрыва углеводородной смеси на территории резервуарного парка, рекомендации по повышению устойчивости.
курсовая работа [68,2 K], добавлен 02.12.2010Исследование особенностей наружных и внутренних пожаров в зданиях. Анализ путей и скорости распространения пламени. Изучение основных причин возникновения пожаров. Типы огнетушащих веществ и материалов. Характер распространения лесных и торфяных пожаров.
контрольная работа [25,8 K], добавлен 14.12.2014Кратковременное высвобождение внутренней энергии, создающее избыточное давление. Особенности физического взрыва и его энергетический потенциал. Тротиловый эквивалент. Определение категории помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности.
контрольная работа [94,5 K], добавлен 28.04.2011Методика оценки химической обстановки, глубина распространения облака, зараженного АОХВ, на открытой местности. Определение размеров зон наводнений при разрушении гидротехнических сооружений. Значение давления ударной волны при взрыве газовоздушной смеси.
методичка [31,1 K], добавлен 30.06.2015Общие положения, мероприятия по пожарной профилактике. Процессы и условия горения и взрыва, свойства веществ и материалов, применяемых в технологическом процессе, способов и средств защиты от пожара и взрыва. Состояние пожароопасности населенных пунктов.
реферат [88,4 K], добавлен 12.05.2009Нормы пожарной безопасности (НПБ). Определение категорий помещений по пожароопасности и взрывоопасности. Расчет избыточного давления, развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей в помещении. Нижний концентрационный предел распространения пламени.
курсовая работа [44,3 K], добавлен 16.11.2008Анализ образования горючей среды внутри и снаружи технологического оборудования при нормальных условиях работы и в результате повреждений. Оценка возможности распространения пожара. Определение категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности.
курсовая работа [487,4 K], добавлен 30.07.2013Анализ физико-химических свойств дипропилового эфира. Определение теоретического количества воздуха, необходимого для сгорания дипропилового эфира и смеси газов. Расчет концентрационных пределов воспламенения веществ. Динамика развития внутреннего пожара.
курсовая работа [1005,1 K], добавлен 12.10.2010Возникновение ситуаций, осложняющих формирование и выявление очаговых признаков. Возникновение множественных первичных очагов пожара, их отличие от очагов горения. Нивелирование и исчезновение очаговых признаков в ходе развития горения. Пробежка пламени.
презентация [348,4 K], добавлен 26.09.2014Быстроразвивающиеся процессы горения. Неорганизованные процессы горения веществ, приводящие к потере материальных ценностей, травматизму и гибели людей. Излучение пламени. Температура дыма. Коэффициент химического недожёга. Воспламенение и самовозгорание.
учебное пособие [37,1 K], добавлен 24.03.2009Особенности распространения пожара. Особенности пожаровзрывоопасности горючих веществ. Расчет критериев пожарной опасности при сгорании веществ. Основные направления технических мер по взрывозащите и по взрывопредупреждению. Системы локализации взрыва.
курсовая работа [451,9 K], добавлен 22.12.2015