Разработка модели ликвидации пожароопасной ситуации на предприятии нефтегазовой отрасли

своевременным устранением мест утечек;

оборудованием приемо-раздаточных патрубков хлопушками, препятствующими самопроизвольному истечению нефтепродуктов из резервуаров.

Переливы в результате переполнения резервуаров предупреждают контролем за уровнем жидкости в период их наполнения. Для этой цели резервуары с избыточным давлением в газовом пространстве выше 200 мм вод. ст. оборудуют стационарными устройствами для дистанционного измерения уровня, которые дополняются блокировкой, обеспечивающей автоматическое отключение наполнительных насосов при достижении в резервуаре предельного уровня жидкости.

Предупреждение аварийного растекания уровня жидкости обеспечивается выбором площадки для резервуарного парка с учетом рельефа местности (их размещают на более низких отметках земли), а также устройством вокруг отдельно стоящих резервуаров или группы резервуаров обвалования с отводом разлившейся жидкости в систему канализации. Обвалование может быть выполнено в виде сплошного земляного вала или стены, рассчитанными на гидростатическое давление вылившейся жидкости. Оно должно вмещать объем наибольшего резервуара, находящегося в данном обваловании. Однако такое обвалование на рассчитано на удержание нефтепродукта при динамическом воздействии волны, образующейся в результате полного повреждения резервуара. Поэтому при большом объеме резервуаров за первым обвалованием на некотором расстоянии устанавливают второе обвалование или предусматривают сбор разлитого нефтепродукта с помощью отводных канав в земляные амбары. Роль второго обвалования могут выполнять дороги с повышенным профилем проезжей части.

5. Описание математической модели распространения взрыва и ударной волны

Анализ поведения взрывной волны начинается с рассмотрения основных законов гидродинамики и теплопереноса. Это законы сохранения массы, момента и энергии. Далее идут уравнения и предположения, описывающие процессы характерные для взрыва, такие как: импульс давления, химическое реагирование, скорость распространения волны и прочие.

Уравнение сохранения массы или уравнение неразрывности имеет вид:

.

Уравнения сохранения количества движения:

,

где ф _ тензор вязких напряжений, F - вектор объемных сил.

Составляющие тензора вязких напряжений фij определяются как:

,

где µ - динамическая (молекулярная) вязкость, ui - компоненты вектора скорости.

Уравнение сохранения энергии рассматривается в следующем виде:

,

где л - коэффициент теплопроводности, Sh - источниковый член, отвечающий за приток (отток) энергии в процессе химического реагирования, излучения, или каких-либо других процессах.

Энтальпия многокомпонентной среды определяется по правилу смеси:

,

где энтальпия компонент hm(T) вычисляется как:

.

Удельная теплоемкость компонент задается в виде полинома 4-ой степени от температуры:

.

Уравнение переноса концентрации компонент:

,

где Ym - массовая доля m-той компоненты, Dm - коэффициент диффузии компонента m, SYm - источниковый член, отвечающий за изменение компоненты в процессах химического реагирования или в каких-либо других процессах.

Коэффициент избытка горючего определяется по формуле:

.

Модель смешения газов:

молярная:

;

массовая:

.

Закон идеального газа для смеси:

.

Адиабатическое соотношение:

.

Скорость звука:

.

Число Маха:

.

Связь давления, плотности и температуры:

.

Детерминированные и вероятностные критерии оценки поражающего действия волны давления и теплового излучения на людей.

На объектах наиболее опасными поражающими факторами пожара являются волна давления и расширяющиеся продукты сгорания при различных режимах сгорания газо-, паро- или пылевоздушного облака, а также тепловое излучение пожаров.

Детерминированные критерии показывают значения параметров опасного фактора пожара, при которых наблюдается тот или иной уровень поражения людей. В случае использования детерминированных критериев условная вероятность поражения принимается равной 1, если значение критерия превышает предельно-допустимый уровень, и равной 0, если значение критерия не превышает предельно допустимый уровень поражения людей. Вероятностные критерии показывают, какова условная вероятность поражения людей при заданном значении опасного фактора пожара.

Ниже приведены некоторые критерии поражения людей перечисленными выше опасными факторами пожара.

Критерии поражения волной давления. Детерминированные критерии поражения людей приведены в таблице №2

В качестве вероятностного критерия поражения используется понятие пробит-функции. В общем случае пробит-функция Рr описывается формулой:

,

где a, b - константы, зависящие от степени поражения и вида объекта;

S - интенсивность воздействующего фактора.

Соотношения между величиной Рr и условной вероятностью поражения человека приведено в таблице 3.

Таблица 2

Степень поражения	Избыточное давление, кПа
Полное разрушение зданий	100
50 %-ное разрушение зданий	53
Средние повреждения зданий	28
Умеренные повреждения зданий (повреждение внутренних перегородок, рам, дверей и т.п.)	12
Нижний порог повреждения человека волной давления	5
Малые повреждения (разбита часть остекления)	3

Таблица 3

Условная вероятность поражения, %	Величина пробит-функции Pr
	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
0	-	2,67	2,95	3,12	3,25	3,36	3,45	3,52	3,59	3,66
10	3,72	3,77	3,82	3,87	3,92	3,96	4,01	4,05	4,08	4,12
20	4,16	4,19	4,23	4,26	4,29	4,33	4,36	4,39	4,42	4,45
30	4,48	4,50	4,53	4,56	4,59	4,61	4,64	4,67	4,69	4,72
40	4,75	4,77	4,80	4,82	4,85	4,87	4,90	4,92	4,95	4,97
50	5,00	5,03	5,05	5,08	5,10	5,13	5,15	5,18	5,20	5,23
60	5,25	5,28	5,31	5,33	5,36	5,39	5,41	5,44	5,47	5,50
70	5,52	5,55	5,58	5,61	5,64	5,67	5,71	5,74	5,77	5,81
80	5,84	5,88	5,92	5,95	5,99	6,04	6,08	6,13	6,18	6,23
90	6,28	6,34	6,41	6,48	6,55	6,64	6,75	6,88	7,05	7,33
99	7,33	7,37	7,41	7,46	7,51	7,58	7,65	7,75	7,88	8,09

6. Расчет пожарного риска на объекте

6.1 Расчет времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара

Согласно Методике, время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:

.

Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола.

Для описания термогазодинамических параметров пожара использовалась полевая модель (Приложение № 6 Методики определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности).

Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола.

Предельно допустимые значения по каждому из опасных факторов пожара составляют:

· по повышенной температуре - 70°С;

· по тепловому потоку - 1400 Вт/м;

· по потере видимости - 20 м (для случая, когда оба горизонтальных линейных размера помещения меньше 20 м, предельно допустимое расстояние по потере видимости следует принимать равным наибольшему горизонтальному линейному размеру);

· по пониженному содержанию кислорода - 0,226 кг/м;

· по каждому из токсичных газообразных продуктов горения (СО - 0,11 кг/м; СО - 1,16·10 кг/м; HCL - 23·10 кг/м).

Для данного объекта геометрия (Рисунок 2) и расчетная сетка (Рисунок 3) строились на основе планов помещений здания. Расчетная сетка состояла из 225 000 расчетных ячеек, характерный размер ячейки - 0,2 м.

Рисунок 2. Геометрия объекта

Рисунок 3. Расчетная сетка

Параметры горючей нагрузки представлены в таблице 4.

Таблица 4. Параметры горючей нагрузки

Наименование горючей нагрузки	Здания I-II ст. огнестойкости: мебель + бытовые изделия
Низшая рабочая теплота сгорания, МДж/кг	13,8
Линейная скорость распространения пламени, м/с	0,0108
Удельная скорость выгорания, кг/(м2*с)	0,0145
Удельное дымовыделение, Нп*м2/кг	270
Удельное выделение СО2, кг/кг	0,203
Удельное выделение СО, кг/кг	0,0022
Удельное потребление О2, кг/кг	-1,03

пожарный пенотушение нефтегазовый легковоспламеняющийся

Выбор сценариев пожара.

Сценарий №1.

Потенциальный пожар возникает в кабинете. Месторасположения очага пожара определяет блокирование ближайшего эвакуационного выхода и способствует быстрому распространению ОФП. В данном сценарии моделирование пожара происходило с открытыми дверями.

Сценарий №2.

Потенциальный пожар возникает в кабинете. Месторасположения очага пожара определяет блокирование ближайшего эвакуационного выхода и способствует быстрому распространению ОФП. В данном сценарии моделирование пожара происходило с учетом того, что на двери были установлены доводчики, открытыми двери были ведущие в зону безопасности. Очаг предполагаемого пожара был расположен таким образом, чтобы максимально быстро заблокировать эвакуационные выходы (Рисунок 4). При таком сценарии произойдет блокировка эвакуационных выходов скорейшим образом.

Рисунок 4. Расположение очага пожара

Развитие пожара в АБК, без установки дверей с доводчиками.

При развитии пожара наиболее быстро распространяются следующие опасные факторы: дым и температура. При моделировании пожароопасной ситуации в помещениях здании были открыты двери, так как в кабинетах не предусматривалось установка дверей с доводчиками. Модель строилась для первого этажа в силу того, что при возникновении пожара на первом этаже здания, создастся наихудшая ситуация - ОФП, заблокировав первый этаж, продолжат блокировать верхние этажи.

На 54 секунде начинается задымление помещения с очагом пожара, блокирование эвакуационных выходов не происходит, опасные факторы пожара не воздействуют на персонал (Рисунок 5).

Рисунок 5. Поле распределения видимости на 54 секунде пожара

На 89 секунде пожара происходит задымление кабинета с очагом пожара, дым начинается распространяться по коридору (Рисунок 6).



Рисунок 6. Поле распределения видимости на 89 секунде пожара

Далее происходит распространение опасных факторов пожара по площади здания. На рисунке 7 изображено поле видимости на 126 секунде пожара, из рисунка видно, что дымовая аэрозоль, охладившись о конструкцию здания, начинает опускаться на высоту рабочей зоны, и блокирует эвакуационный пути.

Рисунок 7. Поле распределения видимости на 126 секунде пожара

На 214 секунде происходит блокировка всех эвакуационных путей (рис8.) безопасная эвакуация не возможна.



Рисунок 8. Поле распределения видимости на 214 секунде пожара

На рисунке 9 видно, что произошло полное задымление здания.

Рисунок 9. Поле распределения видимости на 292 секунде пожара

На рисунке 10 представлено температурное поле на высоте рабочей зоны. Температура в помещении с очагом пожара начинает превышать допустимое значение 70°С, но блокировка путей эвакуации и эвакуационных выходов по признаку повышенной температуры не происходит.



Рисунок 10. Поле распределения температуры на 73 секунде пожара

На 254 секунде пожара, происходи повышение температуры по все площади здания, и эвакуационные пути блокируются, безопасная эвакуация не возможна.

Рисунок 11. Поле распределения температуры на 254 секунде пожара

На рисунке 12 представлена температура стен, из рисунка видно, что прогрев стен достигает максимальной температуры в 50°С, данные показатели являются безопасными для человека и конструкции здания.



Рисунок 12. Температура стен на 600 секунде пожара

Соответственно, анализ показывает, что наиболее опасным фактором пожара является потеря видимости. Результаты расчета показали, что достижение критического значения по признаку дальности видимости наступило на 3,58 минуте пожара. Таким образом, можно сделать вывод, что время блокирования равно фбл = 3,58 минуты (214 секунды).

На трехмерной модели продемонстрировано распространения дыма на объекте защиты в различные моменты времени (Приложение А). Данная модель очень наглядно показывает развитие пожара и основные моменты задымления.

Развитие пожара в АБК, двери с доводчиками.

При моделировании пожароопасной ситуации в помещениях здании были установлены двери с доводчиками, так же учитывалось вариант, что двери не газодымозащитные, а имеет пропускаемую способность опасных факторов пожара.

На 83 секунде пожара дым заполняет помещение с очагом, блокирование эвакуационных путей не происходит (Рисунок 13).



Рисунок 13. Поле распределения видимости на 83 секунде пожара

На 210 секунде пожара дым медленно проходит через не уплотнённые двери, содержащие щели и медленно распространяется по коридору. Помещение с очагом полностью оказывается в дыму.

Рисунок 14 Поле распределения видимости на 210 секунде пожара.

На 316 секунде происходит блокирование эвакуационных путей и выходов, дым распространяется по все площади помещения.



Рисунок 15. Поле распределения видимости на 316 секунде пожара

На рисунке №16 секунде происходит полное задымление остальных помещений.

Рисунок 16. Поле распределения видимости на 654 секунде пожара

На рисунке 17 представлено температурное поле на высоте рабочей зоны. Температура в помещении с очагом пожара начинает превышать допустимое значение 70°С, но блокировка путей эвакуации и эвакуационных выходов по признаку повышенной температуры не происходит.



Рисунок 17. Поле распределения температуры на 68 секунде пожара

На 394 секунде пожара, происходи повышение температуры по всей площади здания, эвакуационные пути блокируются, безопасная эвакуация людей не возможна.

Рисунок 18. Поле распределения температуры на 394 секунде пожара

Соответственно, анализ показывает, что наиболее опасным фактором пожара является потеря видимости. Результаты расчета показали, что достижение критического значения по признаку дальности видимости наступило на 5,26 минуте пожара. Таким образом, можно сделать вывод, что время блокирования равно фбл = 5,26 минуты (316 секунды).

6.2 Определение расчетного времени эвакуации людей из административно бытового комплекса.

Расчетное время эвакуации людей tР из помещений и зданий устанавливают по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей непосредственно наружу или в безопасную зону.

При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и шириной дi. Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени длину и ширину каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий и сооружений принимают по проекту, а для существующих - по факту. Длину пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном проеме принимают равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также тамбур следует считать самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину li. Расчетное время эвакуации людей tР следует определять как сумму времени движения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле:

tP = t1 + t2 + t3 +... + ti,

где t1 - время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин; t2, t3,..., ti - время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.

Время движения людского потока по первому участку пути ti, мин, определяется по формуле:

,

где l1 - длина первого участка пути, м;

v1 - скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин (определяют по таблице 5 в зависимости от плотности D).

Плотность однородного людского потока на первом участке пути D1 определяется по формуле:

,

где N1 - число людей на первом участке, чел; f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2, принимаемая равной 0,125; д1 - ширина первого участка пути, м.

Скорость v1 движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по таблице 2 в зависимости от интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которая определяется для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле:

,

где дi, дi-1 - ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м; qi, qi-1 - интенсивности движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин.

Интенсивность движения людского потока на первом участке пути q =qi-1 определяют по таблице ниже по значению D1.

Таблица 5. Интенсивность и скорость движения людского потока при различной на разных участках путей эвакуации в зависимости от плотности

Плотность потока D, м2/м2	Горизонтальный путь	Дверной проем, интенсивность q, м/мин	Лестница вниз	Лестница вверх
	Скорость v, м/мин	Интенсивность q, м/мин		Скорость v, м/мин	Интенсивность q, м/мин	Скорость v, м/мин	Интенсивность q, м/мин
0,01	100	1,0	1,0	100	1,0	60	0,6
0,05	100	5,0	5,0	100	5,0	60	3,0
0,10	80	8,0	8,7	95	9,5	53	5,3
0,20	60	12,0	13,4	68	13,6	40	8,0
0,30	47	14,1	16,5	52	15,6	32	9,6
0,40	40	16,0	18,4	40	16,0	26	10,4
0,50	33	16,5	19,6	31	15,6	22	11,0
0,60	28	16,3	19,05	24,5	14,1	18,5	10,75
0,70	23	16,1	18,5	18	12,6	15	10,5
0,80	19	15,2	17,3	13	10,4	13	10,4
0,90 и более	15	13,5	8,5	8	7,2	11	9,9

Если значение qi меньше или равно qmax, то время движения по участку пути ti, мин, равно:

,

при этом значения qmax, м/мин, следует принимать равными:

16,5 - для горизонтальных путей;

19,6 - для дверных проемов;

16,0 - для лестницы вниз;

11,0 - для лестницы вверх.

Если значение qi больше qmax то ширину дi данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие:

qi ? qmax.

При невозможности выполнения условия интенсивность и скорость движения людского потока по участку i определяют по таблице 2 при значении D = 0,9 и более. При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образовавшегося скопления.

Время задержки tзад движения на участке i из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим участком (i+1) определяется по формуле:

,

где N - количество людей, чел;

f - площадь горизонтальной проекции, м2;

qD - интенсивность движения через участок (i+1) при плотности 0,9 и более, м/мин;

i+1 - ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей;

qi - интенсивность движения на участке i, м/мин;

i - ширина предшествующего участка i, м.

Время существования скопления tСК на участке i определяется по формуле:

.

Расчётное время эвакуации по участку i, в конце которого на границе с участком (i+1) образовалось скопление людей равно времени существования скопления tСК. Расчётное время эвакуации по участку i допускается определять по формуле:

.

При слиянии в начале участка i двух и более людских потоков (Рисунок 22) интенсивность движения qi, м/мин, определяется по формуле:

,

где qi-1 - интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале участка i, м/мин;

i-1 - ширина участков пути слияния, м;

i - ширина рассматриваемого участка пути, м.

Если значение qi больше qmax то ширину дi, данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие.

Если значение qi больше qmax, то ширину di данного участка пути следует увеличивать на такую величину, чтобы соблюдалось условие qi.qmax. В этом случае время движения по участку i определяется по формуле:

.

Эвакуация из здания АБК.

Время эвакуации определяется без учета времени задержки на оповещение людей о пожаре, т.е. все люди, находящиеся в здании, после получения сигнала о пожаре начинают движение к эвакуационным выходам одновременно.

Количество людей в здании задавалось в соответствии с технологическим заданием на проектирование объекта (22 человека на этаже).

Ниже представлены таблицы с результатами расчета времени эвакуации на участках.

Таблица 6

Название	q[m/min]	tз[min]	ti[min]	ts[min]	l[m]	d[m]
Коридор	3	0	0,05	0,05	5	1
Дверь	3,8	0	0	0	0	0,8
Коридор	3	0	0,01	0,01	1	1
Коридор	5	0	0,05	0,05	5	1
Дверь	6,3	0	0	0	0	0,8
Коридор	5	0	0,01	0,01	1	1
Коридор	8	0	0,05	0,05	4	1
Коридор	8,8	0	0,05	0,05	4	1
Дверь	11	0	0	0	0	0,8
Коридор	8,8	0	0,03	0,03	2	1
Коридор	13,5	0,01	0,15	0,16	2	1
Коридор	7,4	0	0,05	0,05	4	1
Дверь	9,3	0	0	0	0	0,8
Коридор	7,4	0	0,01	0,01	1	1
Коридор	13,5	0,03	0,23	0,27	3	1
Коридор	8,8	0	0,03	0,03	2	1
Дверь	11	0	0	0	0	0,8
Коридор	8,8	0	0,03	0,03	2	1
Дверь	11	0	0	0	0	0,8
Коридор	16,2	0	0,08	0,08	3	1
Коридор	7,4	0	0,05	0,05	4	1
Дверь	9,3	0	0	0	0	0,8
Коридор	7,4	0	0,01	0,01	1	1
Коридор	13,5	0,06	0,4	0,46	5	1
Коридор	5,6	0	0,04	0,04	4	1
Дверь	7	0	0	0	0	0,8
Коридор	5,6	0	0,02	0,02	2	1
Коридор	10,4	0	0,06	0,06	4	1
Дверь	13	0	0	0	0	0,8
Коридор	10,4	0	0,01	0,01	1	1
Коридор	13,5	0,1	0,44	0,54	5	1
Коридор	13,5	0	0,04	0,04	2	1
Выход	7,9	0	0	0	0	1,7

Общее расчетное время эвакуации из здания составляет 1,18 минуты.

Здание оборудовано системой оповещения и управления эвакуацией людей II типа.

Так как объект защиты оборудован системой оповещения и управления эвакуацией людей, то время начала эвакуации принимается tнэ равным 3 минуты, согласно Приложения № 5 (Таблица П5.1) Методики.

Здание оборудовано системой оповещения и управления эвакуацией людей V типа

Так как объект защиты оборудован системой оповещения и управления эвакуацией людей, то время начала эвакуации принимается tнэ равным 1,5 минуты.

Вероятность эвакуации Рэ рассчитывают по формуле:



В таблице приведены значения параметров, необходимых для расчета Рэ для помещения. Во 2-ом столбце указанной таблицы приведено время блокирования людей в случае пожара, в 3-ем столбце - расчетное время эвакуации людей из соответствующей зоны. В 4-м столбце - время начала эвакуации, в 5-м столбце приведено рассчитанное значение вероятности эвакуации людей из помещения (Рэ).

Таблица 7. Сводная таблица

Сценарии	Время блокирования (tбл), мин.	Расчетное время эвакуации (tр), мин.	Время начала эвакуации, мин.	Рэ
Двери без доводчиков + система оповещения II типа	3,58	1,18	3	0
Двери с доводчиками + система оповещения II типа	5,26	1,18	3	0,999
Двери без доводчиков + система оповещения V типа	3,58	1,18	1,5	0,999
Двери с доводчиками + система оповещения V типа	5,26	1,18	1,5	0,999

При анализе полученных данных видно, что в первом варианте наступления блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара происходит быстрее, чем люди успевают эвакуироваться. Следовательно, условие обеспеченности безопасной эвакуации людей при пожаре не выполняется и данные мероприятия по обеспечению пожарной безопасности не обеспечиваются. Для обеспечения пожарной безопасности объекта необходима установка дверей с доводчиками или установка системы оповещения и управления эвакуацией людей III-V типа.

Заключение

В результате дипломной работы были получены следующие результаты:

1. Обработаны статистические данные о пожарах на объектах нефтепродуктообеспечения, в результате чего можно сделать вывод. Чаще всего причиной становится: самовозгорание пирофорных отложений, огневые работы, неосторожное обращение с огнём, поджог. Можно сказать, что человеческий фактор играет главную роль в появлении источников зажигания.

2. Результатом выполненных исследований является развитие теории и методов количественной оценки риска последствий возможных аварий на примере объектов нефтегазового комплекса. Предложенные методы количественного анализа риска позволяют получить информацию о степени опасности объекта, ранжировать прилегающую территорию по уровню индивидуального, потенциального и коллективного риска, выявить зоны и территории, где уровни риска достигают или превышают установленные значения.

3. Предложена и используется на практике методика, позволяющая на основе моделирования возможной аварийной ситуации оценить уровень опасности технической системы и последовательности развития аварии.

4. Проведена оценка уровня опасности технологических установок нефтеперерабатывающих предприятий с учетом места расположения, технологических особенностей, схемных решений, специфики возникновения и развития аварийных ситуаций. Разработаны рекомендации и мероприятия по минимизации риска.

Литература

1. № 123-ФЗ от 27.07.2008 г. «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности».

2. № 384-ФЗ от 30.12.2009 г. «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».

3. СП 1.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Эвакуационные пути и выходы»

4. СП 2.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты»

5. СП 3.13130.2009 «Системы противопожарной защит. Системы оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре. Требования пожарной безопасности».

6. СП 5.13130.2009. «Системы противопожарной защиты. Установки пожарной сигнагизации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования».

7. СП 4.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Ограничения распространения пожара на объектах защиты. Требования к объемно планировочным и конструктивным решениям».

8. СП 6.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Электрооборудование. Требование пожарной безопасности».

9. СП 7.13130.2009 «Отопление, вентиляция и кондиционирование. Противопожарные требования».

10. СП 8.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Источники наружного противопожарного водоснабжения. Требования пожарной безопасности».

11. СП 10.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности».

12. СП 11.13130.2009 «Мест дислокации подразделений пожарной охраны. Порядок и методика определения».

13. СП 12.13130.2009 «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности».

14. ГОСТ 12.1.004-91* Пожарная безопасность. Общие требования.

15. СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений.

16. Охроменко А.С., Серебренников Д.С. Расчетное исследование распространения дымовой аэрозоли при пожаре // Математическое и физическое моделирование опасных природных явлений и техногенных катастроф: Материалы Всероссийской конференции с участием зарубежных ученых. - Томск: Изд-во Том. Ун-та, 2010, с. 22.

17. Охроменко А.С., Серебренников Д.С. Математическое моделирование динамики пожара в зрелищных учреждениях // Научно-практические аспекты развития современной техники и технологий в условиях курса на инновации. Материалы I Всероссийской научно-практической (заочной) конференции. - М.: Издательско-полиграфический комплекс НИИРРР, 2010 - 112с.

18. Серебренников Д.С. Математическое моделирование как инструмент анализа пожарной опасности конструкций, зданий и сооружений / Д.С. Серебренников, А.С. Охроменко // Молодой ученый. -- 2010. -- №12.

19. Д.С. Серебренников, А.С. Охроменко, В.А. Негин, А.А. Дектерев, С.П. Амельчугов. Параметрические исследования взрыва резервуара ЛПДС «Конда» // Научные исследования и инновации. Научный журнал. - 2011. - Т.5, №1.

20. Расчет необходимого времени эвакуации людей из помещений при пожаре: Рекомендации. - М.: ВНИИПО МВД СССР, 1989. - 22с.

21. Рыжов A.M. Моделирование пожаров в помещениях с учетом горения в условиях естественной конвекции // Физика горения и взрыва. - 1991. - Т. 27, № 3. - С. 40-47.

Размещено на Allbest.ru

...