Расчет искусственного освещения производственного помещения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Задача 1. Расчет искусственного освещения производственного помещения

Рассчитать искусственное освещение производственного помещения. Исходные данные для расчета приведены в табл. 2.

Таблица 2 - Исходные данные для расчета

Номер варианта Тип помещения Разряд зрительной работы Размеры помещения, м Кривая силы света Тип светильника Коэффициент запаса Коэффициент отражения, %: потолка стен	8 Насосная VIIIб 18126 Д-2 ЛСП-06 1,4 50 30 1,3

Приводится расчет осветительных установок методом коэффициента использования светового потока. Порядок расчета искусственного освещения производственного помещения следующий.

Сначала определяется требуемый световой поток от ряда светильников:

где Ен - нормируемое значение освещенности, которое для каждого разряда зрительной работы, определяется СНиП 23-05-95* «Естественное и искусственное освещение», лк (см. табл. 1);

Кз - коэффициент запаса, зависящий от вида технологического процесса и типа применяемых источников света (приведен в исходных данных, Кз = 1,4);

S - освещаемая площадь (площадь помещения), м;

Z - коэффициент неравномерности освещенности;

N - число рядов светильников (2, 3 или более);

Uоу - коэффициент использования светового потока.

Коэффициент неравномерности освещенности Z принимается:

- для ламп накаливания ЛН и ДРЛ равным 1,15;

- для люминесцентных ламп при расположении светильников в виде светящихся линий, равным 1,10.

Коэффициент использования Uоу (см. табл. 3).

Соотношение размеров освещаемого помещения и высота подвеса светильников в нем характеризуются индексом помещения.

где А - длина помещения, м ;

В - его ширина, м;

hp - расчетная высота подвеса светильников, м.

Расчетная высота подвеса светильников (hp) определяется по формуле

,

где Н - высота помещения, м;

hс - свес светильника, т.е. расстояние от потолка до светильника (рекомендуется принять 1,5 м);

hpаб - высота рабочей поверхности от уровня пола (рекомендуется принять равной 0,8 м).

м



Коэффициенты отражения поверхностей потолка (сп) и стен (сс) приведены в исходных данных расчета (см. табл. 2). Коэффициент отражения расчетной поверхности или пола, как правило, принимается рр = 0,1.

Величина кривых света приведена в исходных данных (см. табл. 2).

По найденному значению индекса помещения in, коэффициентам отражения сп, сс и ср и типовым кривым сил света (КСС) по таблице 3 определить значение коэффициента использования светового потока -

Uоу = 0,75. По табл. 4 выбираем лампу ЛБ-20-1 мощностью 20 Вт и со световым потоком Ф = 1200 лм.

Нормированное значение освещенности в насосной согласно разряду зрительной работы VIIIб Е =50 лк (периодическое пребывание людей в насосной).

Число рядов N = 6.

Определяем требуемый световой поток от ряда светильников:

лм,

Число светильников в ряду определяется по формуле n = Фл/Ф1

где Ф1 - световой поток одного светильника.

n = Фл/Ф1 = 3696 / 1200 = 3

Определяем количество светильников, устанавливаемых в помещении.



Световой поток светильников при выбранных лампах не должен отличаться от Фл больше, чем на величину (-10 … +20)%. В случае невозможности выбора ламп с таким приближением корректируется число светильников n либо высота подвеса светильников hp.

Фл = N Ф = 3 1200 = 3600лм

Величину L - расстояние между рядами светильников следует принимать, исходя из соотношения L/hp = л. Наиболее выгодное (энергетически) соотношение (л) для различных типов светильников приведено в справочной литературе. Рекомендуется, чтобы л не превышала 0,5 расчетной высоты (кроме многоламповых светильников в помещениях общественных и административных зданий).

м

Расстояние между рядами

м

Задача 2. Расчет защитного заземления электроустановки

Выполнить расчет защитного заземления электроустановки с напряжением до 1000 В и электрической сетью с изолированной нейтралью. Мощность питающих трансформаторов - 120 кВт. Форма вертикальных электродов - труба. Тип заземлителя - стержневой круглого сечения, расположен у поверхности земли. Размеры вертикальных заземлителей, характеристика грунта на участке их размещения и другие исходные данные приведены по вариантам в табл. 5.

Таблица 5 - Варианты исходных данных

Исходные данные	вариант
	8
1. Размеры вертикальных заземлителей, м
- длина	3,0
- диаметр	0,06
2. Расстояние между вертикальными электродами а, м	3,0
3.Форма расположения электродов	в ряд
4. Род грунта	суглинок
5. Климатическая зона	3

Необходимо число вертикальных электродов заземления (ni) определяется по формуле

,

где R0 - сопротивление одиночного заземлителя, Ом;

Rз - наибольшее допустимое нормативное сопротивление заземлителя, Ом.

В случае использования стержневого круглого сечения заземлителя величина R0 вычисляется из выражения

,

Где - удельное сопротивление грунта для вертикальных электродов, Ом·м;

? - длина вертикальных электродов, м;

д - диаметр стержневого заземлителя, м.

,

где сгр - удельное сопротивление грунта, Ом·м (см. табл. 6);

шв - коэффициент сезонности для вертикальных электродов (см. табл. 7) климатическая зона - 3 ( )

Значения шв в зависимости от климатической зоны приведены в табл. 7.

Определяем удельное сопротивление грунта для вертикальных электродов

Ом•м

Величину R0 вычисляем из выражения

Ом;

В соответствии с требованиями Правил устройства электроустановок (ГПЭ) для электроустановок напряжением до одного киловольта сети с изолированной нейтралью наибольшее допустимое значение сопротивления заземления R3 = 4 Ом.

Необходимо число вертикальных электродов заземления (ni)

шт

Далее определяется сопротивление группы вертикальных электродов



где зв - коэффициент использования вертикальных электродов группового заземлителя.

Коэффициент зв определяют по справочным данным, зная размещение электродов, число заземлителей и отношение расстояния между электродами и их длиной (см. табл. 8).

Отношение расстояния а между заземлителями к их длине l задано равным 1, заземлители ( 9шт.) размещены по контуру.

Тогда зв= 0,59

Сопротивление растеканию тока соединительной полосы Rni вычисляется из выражения

где Lн - длина горизонтальной соединительной полосы, м;

- значение удельного сопротивления грунта для горизонтальной соединительной полосы, Ом·м.

Длина горизонтальной соединительной полосы Lн при расположении электродов в ряд определяется из выражения Lн = 1,05a·( ni-1).

Величина

Ом,

где сгр - удельное сопротивление грунта (см. табл. 6);

шг - коэффициент сезонности (см. табл. 7).

Lн = 1.05a·(ni-1) = 1.05 • 1•8=8.4 м;

Ом

Затем вычисляется сопротивление соединительной полосы с учетом коэффициента использования:

Ом,

где зг - коэффициент использования горизонтальной соединительной полосы.

Коэффициент зг определяется по справочным данным для найденного числа электродов n1 с учетом размещения электродов и отношения расстояния между электродами к их длине (см. табл. 9).

В заключение расчета определяют результирующее сопротивление растеканию тока всего заземляющего устройства R3y:

Ом

> Rдоп = 4 Ом

Результирующее сопротивление больше допустимого. Принимаем 13 стержней

Ом

Lн = 1.05a·(ni -1) = 1.05 •1•(13 -1) = 12,6м;

Ом

Ом,

Ом

Сопротивление заземляющего устройства меньше допустимого и удовлетворяет требования ПУЭ

Задача 3. Прогнозирование масштаба и последствий химического заражения при авариях на химически опасных объектах и на транспорте

Химическое заражение - это распространение вредных веществ в окружающей среде в количествах, создающих опасность для жизни и деятельности людей и угрожающих гибелью или массовыми заболеваниями сельскохозяйственных животных и растений. Химическое заражение окружающей среды возникает при авариях и катастрофах на химически опасных хозяйственных объектах и на транспорте, когда разливается на поверхность земли или выбрасывается в атмосферу большое количество вредных промышленных веществ (удушающего, общеядовитого, нейтрального действия, метаболических или нейротропных).

Прогнозирование масштаба химического заражения - это определение размеров зоны возможного заражения и изображение ее в масштабе на топографической карте или схеме местности, на которой произошла авария или катастрофа с выбросом в окружающую среду вредных веществ в жидком, сжиженном или газообразном состоянии. Внешние границы возможного химического заражения устанавливают на пороговой токсодозе при ингаляционном воздействии паров вредного вещества на организм человека. Пороговая токсодоза вызывает начальные симптомы поражения людей. Внутри этой зоны ближе к источнику химического заражения концентрация паров вредного вещества может достигать величины поражающих и смертельных токсодоз.

Оценка последствий химического заражения заключается в опреде -лении продолжительности поражающего действия паров вредного вещества, времени подхода их к интересующим рубежам или объектам и в оценке возможных потерь людей в очаге химического поражения.

Задание: На химическом предприятии, расположенном в черте города, произошла авария с разливом большого количества вредного вещества и происходит образование зоны химического заражения.

Исходные данные: наименование и количество разлитого вредного вещества Q0, время, прошедшее с начала химического заражения N, направление и скорость приземного ветра V, время суток в момент аварии, характеристика облачности, температура воздуха, наличие снегового покрова, высота поддона разрушенной емкости Н, расстояние от места аварии до цеха X, количество людей, работающих в цеху.

Исходные данные

1	Наименование вредного вещества	сероводород
2	Количество разлитого вредного вещества Q0 ,т	220
3	Время, прошедшее с начала химического заражения N,ч	2,0
4	Направление приземного ветра, град	0
5	Скорость V, м/с	1,2
6	Время суток в момент аварии	вечер
7	Характеристика облачности	сплошн. облачность
8	Температура воздуха t, 0С	+20
9	Наличие снегового покрова	нет
10	Высота поддона разрушенной емкости Н, м	0,6
11	Расстояние от места аварии до цеха X, км	4
12	Количество людей, работающих в цехе	120

Порядок выполнения задания

1. Определение глубины зоны возможного химического заражения при разливе вредного вещества.

Глубину зоны возможного химического заражения (Г) определяют по справочным данным, зная скорость приземного ветра и эквивалентное количество разлитого вещества, переходящее в первичное и вторичное облако паров. Значение скорости приземного ветра (среднее значение от поверхности земли до высоты, равной 10 метрам) определяет метеорологическая служба РСЧС, оно приведено в исходных данных, а эквивалентное количество разлитого вещества, переходящее в первичное (Qз1) и во вторичное (Qз2) облако, устанавливают расчетным способом.

Эквивалентное количество вредного вещества в тоннах, образующее первичное облако, определяют по формуле

где К1 - коэффициент, зависящий от условий хранения вредного вещества (определяем: К1= 0,27) ;

К3 - коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы сероводорода пороговой токсодозе другого вредного вещества, (К3 = 0,036);

К5 - коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости воздуха; (К5 = 0,23)

К7 - коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха,

(К7= 1,0/1,0);

Q0 - количество разлившегося при аварии вещества, т (220).

Величину коэффициентов К1, К3 и К7 определяют по справочным данным (см. табл. 12), зная наименование вредного вещества и температуру воздуха. При определениях коэффициента К7 необходимо учитывать сведения, приведенные в примечании к табл. 12.

При определении величины коэффициента К5 сначала необходимо установить, какая степень вертикальной устойчивости воздуха имеет место в момент аварии. Для этого необходимо использовать исходные данные согласно варианту задания и методику, описанную выше в теоретической части контрольной работы. При инверсии коэффициент К5 = 1, при изотермии данный коэффициент принимают равным 0,23, а при конвекции - 0,08.

т

Эквивалентное количество вредного вещества в тоннах, образующее вторичное облако, рассчитывают по формуле

где К2 - коэффициент, зависящий от физико-химических свойств вредного вещества (К2 = 0,042);

К4 - коэффициент, учитывающий величину скорости приземного ветра,

(К4 = 1,11;

К6 - коэффициент, зависящий от времени, прошедшего с начала аварии (N),

d - плотность вредного вещества, т/м3 (0,964 т/м3);

h - толщина слоя разлитого вещества, м.

Величина коэффициентов K1 и К3 определена выше при расчете значения Qз1. Величину коэффициента К7 определяют вновь по справочным данным (см. табл. 12), причем его значение берут в знаменателе дроби, указанной в колонках 8, 9, 10 или 11. В этой же таблице приведены значения коэффициента К2. Коэффициент К4 определяют по справочным данным, приведенным в табл. 13, в зависимости от величины скорости приземного ветра U.

Величину коэффициента К6 определяют после расчета продолжительности испарения вредного вещества Т с площади его разлива в часах из выражения

Толщина слоя разлитого вещества h при разрушении емкостей, технологических аппаратов или трубопроводов, имеющих обвалование или самостоятельный поддон, определяют следующим образом:

где Н - высота обвалования или поддона в метрах (см. исходные данные).

= 0,8- 0,2 = 0,6 м,

ч

После расчета величины Т ее сравнивают с временем, прошедшим с начала аварии N (N = 2ч). Если N < T, то коэффициент К6 = N0,8 = 2,0 = 1,74;



Получив значения Qз1 и Qз2, определяют глубину зоны химического заражения при распространении первичного (Г1) и вторичного облака (Г2).

Г1 = 2,2 км (определили интерполяцией); Г2 = 1,5км

Полную глубину зоны возможного химического заражения при распространении первичного и вторичного облака паров вредного вещества Г определяют из выражения

где Г` - наибольшее значение из величин Г1 и Г2;

Г" - наименьшее значение из величин Г1 и Г2.

км

Далее полную глубину зоны возможного химического заражения необходимо сопоставить с предельно возможным значением глубины переноса воздушных масс под действием приземного ветра Гп. Это делается для того, чтобы исключить грубую ошибку, которая может произойти при неправильном расчете величин Г1 и Г2.

Глубину переноса воздушных масс под действием ветра в километрах определяют из выражения

где N - время, прошедшее с начала аварии, ч;

V - скорость переноса переднего фронта зараженного воздуха при заданных скорости приземного ветра и степени вертикальной устойчивости воздуха, км/ч. ( V =7км/ч).

км;

После определения величины Гп ее сравнивают с полной величиной глубины зоны возможного химического заражения Г и окончательно за глубину зоны возможного заражения принимают наименьшее значение из этих двух величин.

Г =2,95 <ГП = 14 км

За глубину зоны возможного заражения принимаем ГП = 2,95 км

2. Определение угловых размеров и изображение зоны возможного химического заражения на топографических картах или схемах.

Величину центрального угла зоны возможного химического заражения определяют по справочным данным в зависимости от значения скорости приземного ветра (см. табл. 16).

Таблица 16 - Величина центрального утла зоны возможного химического заражения в зависимости от скорости приземного ветра

Скорость приземного ветра V, м/с	< 0,5	0,5-1,0	1,1-2,0	> 2,0
Центральный угол зоны химического заражения, градусы	360	180	90	45

Центральный угол

Зону возможного химического заражения изображают в виде окружности, полуокружности или сектора с центральным углом ц и радиусом, равным глубине зоны возможного химического заражения Г. При скорости приземного ветра V > 0,5 м/с при изображении зоны заражения необходимо учитывать направление приземного ветра. На топографической карте отмечают место разлива вредного вещества и от него как центра изображают окружность произвольного диаметра, а затем вектором указывают направление на север. Затем от этого вектора по часовой стрелке с помощью транспортира откладывают плоский угол, равный указанному в исходных данных (направление ветра в приземном слое воздуха). Отметка в месте пересечения окружности с отложенным углом указывает, «откуда дует ветер» через место разлива. Если в исходных данных указано, что направление ветра - 0° (360°), то ось следа химического заражения направляют на юг. Если направление ветра - 90°, то ось следа химического заражения направляют на запад. При направлении ветра - 180° ось следа химического заражения откладывают по направлению на север.

Рисунок 1 - Схема зоны возможного химического заражения при разливе сероводорода (направление приземного ветра -0°, угол ц = 90°):

1 - место разлива сероводорода; 2 - территория, над которой распространяются пары сероводорода в пороговой, поражающей и смертельной токсодозах; 3 - территория цеха хозяйственного объекта;

U - направление приземного ветра - запад;

X - расстояние от места разлива хлора до цеха, Х = 4км;

R= Г = 2,95км;

Далее на карте или схеме местности от места разлива вредного вещества указывают направление приземного ветра и по его направлению симметрично изображают центральный угол зоны возможного химического заражения, а затем радиусом, равным глубине зоны заражения Г, очерчивают сектор или полуокружность (при ц ? 180°) в соответствующем масштабе (см. рис. 1). Кроме того, около окружности произвольного размера, изображающей место разлива вредного вещества, делают надпись с указанием вида и количества разлитого вещества (в числителе), а также время и дату аварии или катастрофы (в знаменателе дроби). На рисунке 1 приведено схематическое изображение зоны возможного химического заражения. световой заземление заражение авария

Зона возможного химического заражения состоит из двух частей -участка разлива сероводорода 1 и территории, над которой распространяются пары сероводорода в опасных концентрациях - 2.

3. Определение продолжительности поражающего действия паров вредного вещества в зоне заражения и времени подхода облака зараженного воздуха к заданному рубежу.

Продолжительность поражающего действия паров вредного вещества tng определяет временные рамки существования зоны химического заражения, т.е. длительность сохранения опасности на этой территории. Величина tng принимается равной времени испарения вредного вещества с площади разлива Т. Порядок расчета времени испарения вредного вещества описан выше (tng = Т = 12,4 ч)

Время подхода зараженного воздуха к заданному рубежу tx в часах рассчитывают по формуле.

где X - расстояние от источника заражения до данного рубежа, км;

V - скорость переноса фронта облака зараженного воздуха, км/ч.

4. Прогнозирование возможных потерь людей в зоне химического заражения.

Для прогнозирования возможных потерь людей используют справочные данные (см. табл. 17).

При выполнении данного задания количество людей, оказавшихся в зоне заражения приведено в исходных данных у, все находятся в цехе. Кроме того, необходимо учесть, что рабочие и служащие хозяйственных объектов обеспечены противогазами на 100%.

Так как цех находится на расстоянии Х=4км, а расчетный радиус поражения 3км, люди, работающие в цехе, не пострадают.

Задача 4. Обеспечение устойчивости работы хозяйственного объекта в случае угрозы сильного взрыва

На территории НПЗ расположена технологическая установка, в которой содержится углеводородная смесь массой Q = 0,1 т. В чрезвычайной ситуации возможно разрушение установки, выброс газовоздушной смеси и взрыв.

Характеристика элементов инженерно-технического комплекса (НТК) НПЗ, расположенных вблизи взрывоопасной установки, известна и приведена в табл. 20.

Таблица 20 - Характеристика основных элементов инженерно-технического комплекса НПЗ

Наименование элемента	Характеристика элементов инженерно-технического комплекса
1 Заводоуправление	Трехэтажное кирпичное административное здание
2 Компрессор	Средний компрессор стальной на железобетонном фундаменте
3 Теплообменник	Металлический, трубчатый на железобетонном фундаменте
4 Ректификационная колонна	Вертикальная цилиндрическая емкость высотой 25 м
5 Резервуар для хранения ГСМ	Наземный, вертикальный, заполненный наполовину
6 Трубопровод	Расположен на эстакаде

Расстояние от предполагаемого места взрыва до элементов инженерно-технического комплекса НПЗ указано в табл. 21 для различных вариантов задания.

Оценить устойчивость работы НПЗ в случае взрыва технологической установки и разработать рекомендации по повышению устойчивости работы инженерно-технического комплекса НПЗ при возникновении чрезвычайной ситуации.

Таблица 21 - Варианты заданий для студентов потоков МАз, МКз, МЗз, ТЗз, АЭз, АТз, ТПз и ТЭз

Наименование элемента ИТК НПЗ	Расстояние от предполагаемого места взрыва до элемента ИПК (г), в метрах для вариантов задания
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1 Заводоуправление	45	60	65	70	30	40	60	65	70	70
2 Компрессор	30	20	35	40	15	35	20	15	40	20
3 Теплообменник	32	40	20	50	40	45	50	35	20	40
4 Ректификационная колонна	70	60	45	50	55	65	70	40	70	60
5 Резервуар для хранения ГСМ	40	55	60	45	60	55	40	80	90	45
6 Трубопровод	90	45	40	30	80	25	80	70	30	50

Оценить устойчивость работы НПЗ в случае взрыва технологической установки и разработать рекомендации по повышению устойчивости работы инженерно-технического комплекса НПЗ при возникновении чрезвычайной ситуации.

Порядок выполнения задания

1. Оценка устойчивости работы инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта в случае угрозы взрыва газовоздушной смеси.

Оценку устойчивости работы хозяйственного объекта в случае угрозы сильного взрыва выполняют в следующей последовательности:

1) определение ожидаемой величины избыточного давления во фронте воздушной ударной волны в районе размещения всех основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта;

2) определение вида возможного разрушения каждого из основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта;

3) оценка физической устойчивости отдельных элементов инженерно-технического комплекса и составление заключения об устойчивости работы хозяйственного объекта в случае взрыва.

Ожидаемую величину в районе размещения основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта рассчитывают по различным эмпирическим формулам в зависимости от вида возможного взрыва.

При взрыве газовоздушной смеси (объемный взрыв) образуется очаг поражения, который делиться на три зоны:

1) зона действия детонационной волны (первая волна);

2) зона действия продуктов взрыва (вторая зона);

3) зона действия воздушной ударной волны (третья зона).

Зона действия детонационной волны находится в пределах распространения облака газовоздушной смеси. Радиус этой зоны определяют из выражения

,

где ri - радиус окружности, ограничивающей зону действия детонационной волны, м;

Q - масса газовоздушной смеси, т.

м

В пределах первой зоны, располагающейся вокруг центра взрыва, ожидаемая величина принимается постоянной и равной 1700 кПа.

В пределах первой зоны элементы ИТК отсутствуют ( 30 м)

Зона действия продуктов взрыва (вторая зона) охватывает всю площадь разлета продуктов газовоздушной смеси при ее детонации. Радиус второй зоны в зависимости от радиуса первой определяют из выражения

м

Ожидаемую величину в пределах второй зоны определяют по формуле

,

где ДРф - величина избыточного давления во фронте ударной волны, кПа;

r2 - расстояние в метрах от центра предполагаемого взрыва до рассматриваемой точки во второй зоне.

кПа

Зона действия воздушной ударной волны (третья зона) распространяется от внешней границы второй зоны с радиусом к периферии очага поражения. Для того чтобы определить ожидаемую величину ДРф в рассматриваемой точке третьей зоны, сначала рассчитывают относительную величину ш из следующего выражения:

;

где r3 - расстояние в метрах от центра предполагаемого взрыва до рассматриваемой точки в третьей зоне.

Если ш ? 2, то для определения ожидаемой величины избыточного давления во фронте ударной волны используют формулу

;

Если ш > 2, то используют формулу

Таким образом, исходными данными для определения ожидаемой величины ДРф являются количество взрывоопасного вещества Q в газовоздушой смеси и расстояние от центра предполагаемого взрыва до элемента инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта r. Если рассматриваемый элемент находится в пределах первой зоны, то ожидаемую величину ДРф принимают равной 1700 кПа. Когда рассматриваемый элемент инженерно-технического комплекса расположен во второй зоне, ожидаемую величину ДРф определяют по формуле (20). Если же элемент инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта расположен в третьей зоне, то ожидаемую величину ДРф определяют по формуле (22) или (23) в зависимости от величины ш.

Расчетные значения величины ДРф, ожидаемой на месте размещения всех основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта, заносят в колонку 3 итоговой таблицы, в которую сводят все результаты оценки устойчивости работы инженерно-технического комплекса в случае взрыва (см. табл. 22).

Заводоуправление:

кПа

Компрессор

кПа

Теплообменник

 кПа

Ректификационная колонна

кПа

Резервуар для хранения ГСМ

кПа

Трубопровод

Для ректификационной колонны и трубопровода ш > 2

кПа

Вид возможного разрушения основных элементов инженерно-технического комплекса определяют, сравнивая ожидаемую величину избыточного давления во фронте ударной волны в районе размещения элемента инженерно-технического комплекса со справочными данными о величине ДРср, вызывающей слабые, средние, сильные и полные разрушения этого элемента (см. табл. 23).

Если ожидаемая величина избыточного давления во фронте ударной волны превышает величину максимального избыточного давления, вызывающего сильные разрушения элемента ИТК, то данный элемент при взрыве получит полное разрушение.

Результаты оценки вида возможного разрушения элементов инженерно - технического комплекса заносят в колонну 4 итоговой табл. 22.

Оценку физической устойчивости элементов инженерно-технического комплекса и составление заключения об устойчивости работы хозяйственного объекта в случае взрыва выполняют следующим образом.

Таблица 22 Результаты оценки устойчивости основных элементов инженерно - технического комплекса хозяйственного объекта в случае взрыва

Наименвание элемента ИТК	Расстояние от места предполагаемого взрыва до элемента,м	Ожидаемая величина ,кПа	Вид возможного разрушения элемента	Вывод об устойчивости элемента
1 Заводоуправ ление	65	17,5	средние	неустойчив
2 Компрессор	15	264,8	сильные	неустойчив
3 Теплообменник	35	48,6	средние	неустойчив
4 Ректификаци -онная колонна	40	38,5	средние	неустойчив
5 Резервуар для хранения ГСМ	80	12,8	слабые	устойчив
8	70	15,5	не разрушается	устойчив

Критерием оценки физической устойчивости зданий, сооружений, установок, оборудования к воздействию ударной волны является величина, выше которой инженерно-технический элемент хозяйственного объекта получает средние разрушения. Если ожидаемая величина избыточного давления во фронте ударной волны на месте размещения элемента инженерно-технического комплекса меньше или равна величине избыточного давления, выше которой ожидаются средние разрушения данного элемента, то он считается устойчивым. В противном случае элемент считают неустойчивым к воздействию воздушной ударной волны.

Четыре элемента ИТК (подавляющее количество): заводоуправление, компрессор, теплообменник и резервуар для хранения ГСМ являются неустойчивыми и после такого взрыва ИТК не в состоянии продолжать работу. В таких случаях разработкой рекомендаций по повышению ус -тойчивости не занимаются.

В данном случае руководящие органы РСЧС рекомендуют руководству хозяйственного объекта прекратить работу или разместить его в безопасном районе.

При разработке рекомендаций рассматривают следующие варианты обеспечения устойчивости элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта:

1) повышение физической устойчивости элемента инженерно-технического комплекса;

2) уменьшение количества взрывчатого вещества, хранящегося, использующегося в производстве или перевозимого на транспорте;

3) увеличение расстояния от центра предполагаемого взрыва до неустойчивого элемента инженерно-технического комплекса;

4) сочетание вышеназванных вариантов.

Повышение физической устойчивости элемента инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта обеспечивают следующими способами:

1) за счет укрепления прочности элемента:

2) заменой малопрочных частей или всего элемента на более прочные;

3) строительством защитных экранов;

4) заглублением или обвалованием элемента;

5) установкой устройств, локализующих действие ударной волны.

Список литературы

1. Безопасность жизнедеятельности: учебник/ под ред. СВ. Белова. - 3-е изд. - М.: Высшая школа, 2003. - 395 с.

2. Безопасность жизнедеятельности. Безопасность технологических процессов и производств: учеб. пособие для вузов / П.П. Кукин и др. - М.: Высшая школа, 1999. - 318 с.

3. Штур В.Б. Безопасность жизнедеятельности в техносфере. - Уфа: Изд-во «Реактив», 2004. - 208 с.

4. Методика прогнозирования масштабов заражения сильнодействующими ядовитыми веществами при авариях (разрушениях) на химически опасных объектах и на транспорте. - Гос. комитет СССР по гидрометеорологии. - М., 1990. - 27 с.

5. Демиденко ГЛ. Защита объектов народного хозяйства от оружия массового поражения: справочник. - Киев: Высшая школа, 1986. - 286 с.

Размещено на Allbest.ru

...