Влияние потока жидкости на статические и динамические характеристики торцового уплотнения
Принцип работы и существующие конструкции торцовых уплотнений, влияние потока жидкости на их статические и динамические характеристики. Поиск деформации колец торцового уплотнения. Течение жидкости в торцовом дросселе с учетом движения стенок канала.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 28.12.2012 |
| Размер файла | 1,9 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Переход к безразмерным координатам
Для дальнейшего интегрирования давления (0. 12) при получении аналитических выражений сил и моментов, действующих со стороны жидкости на поверхности дросселя, перейдем к безразмерным координатам:
|
, |
(0. 16) |
выразим , , где, , , - зазор на среднем радиусе без учета осевых и угловых перемещений.
Составляющие давления (0. 12) в подвижной системе координат в безразмерных координатах примут вид:
гидростатическая составляющая давления:
|
(0. 17) |
давление, обусловленное потоком вытеснения при осевых колебаниях:
|
, |
(0. 18) |
давление, обусловленное потоком вытеснения при угловых колебаниях:
|
, |
(0. 19) |
давление, обусловленное эффектом вращения:
|
, |
(0. 20) |
Выразим составляющие элементарного расхода в радиальном направлении (0. 13) .
Расход напорного течения, обусловленный перепадом давления:
|
. |
(0. 21) |
Элементарный расход вытеснения при осевых колебаниях:
|
. |
(0. 22) |
Элементарный расход вытеснения при угловых колебаниях:
|
. |
(0. 23) |
Силы и моменты, действующие со стороны жидкости на стенки торцового дросселя
Давление жидкости вызывает силы и моменты, действующие со стороны жидкости на торцовые поверхности, которые формируют торцовый дроссель. Силы и моменты, обусловленные давлением жидкости в торцовой щели, можем найти, интегрируя полученные ранее выражения для давления по площади уплотняющей поверхности:
|
, , . |
(0. 24) |
Гидростатическая составляющая (0. 17) определяется перепадом давления на торцовом дросселе. Гидродинамическая, (0. 18) - (0. 20) вязкая составляющая давления, обусловленная эффектом вытеснения, вызвана движением стенок, образующих зазор. Это движение учитывает вращение кольца, осевые и угловые колебания. Перейдем к безразмерным величинам:
|
, , . |
(0. 25) |
Гидростатические сила и момент в подвижной системе координат с учетом следующих относительных величины осевого перемещения, угла перекоса и угла конусности, соответственно: , , .
|
(0. 26) |
||
|
. |
(0. 27) |
Подставляя давление, обусловленное потоком вытеснения при осевых, угловых колебаниях, а также обусловленное потоком вращения (0. 18) - (0. 20) в (0. 25) и интегрируя, используя подвижную систему координат , получим:
|
, |
(0. 28) |
|
|
, |
||
|
. |
Определение полного расхода и его анализ
Герметичность - одна из основных характеристик торцового уплотнения, которая в основном определяет надежную работу уплотнения. Для бесконтактных уплотнений утечка неизбежна, поэтому при разработке уплотнения задача конструктора сводится к удовлетворению определенных требований по утечке и, по возможности, сведению ее к минимуму. При вычислении величины расхода учитывается расход жидкости, обусловленный напорным потоком и потоком вытеснения. Найдем полный расход жидкости через торцовый дроссель, включающий в себя основной расход напорного течения и расход вытеснения при осевых и угловых колебаниях кольца. Полный расход через торцовое уплотнение, найдем, интегрируя элементарный расход через торцовый сектор по окружности:
|
. |
(0. 29) |
Подставляя выражения элементарного расхода (0. 13) в (0. 29) и интегрируя, получим следующие составляющие полного расхода.
Расход, обусловленный перепадом давления:
|
(0. 30) |
||
Расход вытеснения, обусловленный осевыми колебаниями кольца:
|
. |
(0. 31) |
Расход вытеснения, обусловленный угловыми колебаниями кольца:
|
. |
(0. 32) |
Отметим, что расход, обусловленный угловыми колебаниями при наличии некоторого угла перекоса , асимметричен относительно оси вращения.
Поэтому суммарный радиальный расход будет вызван напорным потоком, а также потоком вытеснения, которые связаны с осевыми колебаниями.
Оценка гидродинамических характеристик торцового уплотнения
Численные значения параметров торцового уплотнения приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1 - Параметры эталонного торцового уплотнения
|
Внутренний радиус торцового дросселя, м; |
|
|
Внешний радиус торцового дросселя, м; |
|
|
Зазор уплотнения на среднем радиусе, м; |
|
|
Перепад давления на уплотнении, Па; |
|
|
Частота вращения ротора, рад/с; |
|
|
Плотность уплотняемой жидкости, кг/м3; |
|
|
Вязкость уплотняемой жидкости, Па•с; |
|
|
Величина относительной конусности поверхности ; |
|
|
Величина возможного относительного углового перекоса . |
Гидростатические составляющие
Гидростатическая сила (0. 26) линейно связана с осевыми перемещениями поверхностей колец, а гидростатический момент (0. 27) линейно связан с угловыми перемещениями. Таким образом, гидростатические сила и моменты определяют угловые характеристики смазочного слоя.
Гидростатическое давление жидкости (0. 17) и результирующие осевая сила (0. 26) и момент (0. 27) зависят от перепада давления на торцовой щели и геометрии торцового дросселя. Давление, определяемое первым слагаемым, соответствует решению задачи с плоскими параллельными стенками (, ) (рисунок Рисунок 0. 5), когда давление изменяется вдоль радиуса по линейному закону: .
Рисунок 0. 5 - Распределение гидростатического давления вдоль радиуса в зависимости от угла конусности канала
Неплоскостность поверхностей вызывает конфузорную либо диффузорную форму канала торцового дросселя. Она может быть вызвана конусностью () и перекосом () поверхностей уплотнения.
При давление (0. 17) (0. 17) симметрично относительно оси вращения (рисунокРисунок 0. 6), поэтому создает лишь осевую силу (гидростатический момент равен нулю), величина которой зависит от конусности поверхностей и среднего зазора .
При течении в конфузорном канале () - давление увеличивается, следовательно, гидростатическая сила увеличивается, а в диффузорном () - уменьшается (рисунок Рисунок 0. 5).
При гидростатическое давление (0. 17) асимметрично относительно оси вращения и оси , поэтому создает гидростатический момент (рисунок Рисунок 0. 6). Угловой перекос кольца ведет к изменению геометрии зазора канала в радиальном и окружном направлении. Для изначально плоского канала формируется конусная форма зазора, причем - с положительным углом конусности, а - с отрицательным. Таким образом, при напорном течении к центру , давление на участке уменьшается, а на участке - увеличивается.
Рисунок 0. 6 - Распределение гидростатического давления по окружности
Гидродинамические составляющие
Гидродинамические сила и моменты (0. 28) , обусловленные потоком вытеснения, линейно зависят от осевой скорости движения стенки (), от скорости угловых колебаний () и скорости вращения вала . Эти силы и моменты определяют демпферные характеристики слоя жидкости.
Гидродинамическое давление, обусловленное эффектом вытеснения при осевых колебаниях (), симметрично относительно оси , перпендикулярной к оси перекоса, но не симметрично относительно оси вращения (рисунок Рисунок 0. 7). Поэтому вызывает осевую силу и гидродинамический момент относительно оси перекоса . Если начальный угол перекоса кольца равен нулю (), то давление (0. 18) симметрично относительно оси вращения и гидродинамический момент, обусловленный осевыми колебаниями, равен нулю.
Давление, вызванное эффектом вытеснения при угловых колебаниях (), создает восстанавливающий момент на порядок больший, чем при осевых колебаниях (рисунок Рисунок 0. 8). Давление несимметрично относительно оси вращения и создает результирующую осевую силу, величина которой на порядок меньше, чем величина силы при осевых колебаниях.
Рисунок 0. 7 - Изменение гидродинамического давления, вызванного потоком вытеснения при осевых колебаниях кольца ()
Рисунок 0. 8 - Гидродинамическое давление, вызванное потоком вытеснения при осевых и угловых колебаниях кольца (, )
Гидродинамическое давление, обусловленное эффектом вращения , зависит от угла перекоса и равно нулю при (рисунокРисунок 0. 9). Это давление асимметрично относительно оси перекоса. Поэтому не создает осевую силу, но возникает положительный поперечный момент , зависящий от скорости вращения.
Рисунок 0. 9 - Гидродинамическое давление, вызванное окружным потоком при вращении кольца ()
Таким образом, осевая сила в основном определяется эффектом вытеснения при осевых колебаниях. Ее направление зависит от направления движения стенки. Величина этой силы увеличивается с увеличением ширины торцового пояска и с уменьшением среднего зазора .
Гидродинамический момент (0. 28) обусловлен эффектом вытеснения при осевых и угловых колебаниях поверхности. Момент, возникающий при угловых колебаниях, линейно зависит от угловой скорости кольца . Также как и осевая сила демпфирования, величина момента увеличивается с увеличением ширины торцового пояска и с уменьшением среднего зазора .
Гидродинамический момент (0. 28) возникает при вращении с угловой скоростью кольца с перекосом (). Он равен нулю при условии . Сравнивая выражения для моментов и , отметим, что величины момента , обусловленного эффектом вытеснения при угловых колебаниях (3.28) и момента , связанного с вращением кольца (0. 28) , одного порядка.
Выводы
1. Рассмотрена задача течения вязкой несжимаемой жидкости в торцовом дросселе. В результате получено распределение давления жидкости в торцовой щели по радиусу и по окружности (0. 17) - (0. 20) и элементарный расход в радиальном направлении (0. 21) - (0. 23) , вызванный гидростатическим и гидродинамическим потоками. Для данного примера при полученных деформациях форма зазора будет диффузорной. Следовательно, давление (3.17) и сила, раскрывающая зазор (3.26), увеличиваются.
2. Гидростатическое давление (0. 17) обусловлено основным перепадом давления на торцовой щели. Перекос кольца вызывает неравномерное распределение давления по окружности, а, следовательно, возникает момент , направление которого зависит от конусности канала.
3. Гидростатическая сила (0. 26) линейно связана с осевыми перемещениями поверхностей колец. Она зависит от перепада давления на торцовой щели и геометрии торцового дросселя. С увеличением гидростатического давления сила, раскрывающая торцовый стык увеличивается, а это приводит к увеличению торцового зазора, следовательно, чрезмерным утечкам. Уменьшение гидростатического давления уменьшает гидростатическую силу, раскрывающую зазор. Это может привести к увеличению площади контактного давления, увеличения коэффициента трения, и значительному износу и росту температур в паре трения.
4. Гидродинамическое давление 0. 18) , (0. 19) обусловлено подвижностью стенки канала. Поток вытеснения при осевых колебаниях вызывает гидродинамическое давление 0. 18) , симметричное относительно оси вращения. Следовательно, возникает осевая демпфирующая сила , которая зависит от осевой скорости поверхности. Угловые колебания обуславливают давление (0. 19) , асимметричное относительно оси . Возникает гидродинамический момент , который зависит от угловой скорости поверхности . Вращение кольца с перекосом отличным от нуля обуславливает давление, симметричное относительно оси . Возникает гидродинамический момент , зависящий от угла перекоса и скорости скольжения.
5. Полный расход , осредненный за период колебаний (0. 29) , обусловлен перепадом давления, а также осевыми колебаниями кольца. Расход, обусловленный угловыми колебаниями при наличии некоторого угла перекоса , асимметричен относительно оси вращения, поэтому он равен 0.
4. Динамический расчет торцового уплотнения
Уравнение динамики
Рассмотрим конструкцию бесконтактного торцового уплотнения, состоящую из неподвижного кольца, закрепленного в корпусе, и аксиально подвижного, имеющего свободу угловых и осевых перемещений, а также вращающегося с частотой .
Для нахождения динамических характеристик торцового уплотнения воспользуемся уравнением Лагранжа 2-го рода.
Рассматриваемая система имеет три степени свободы. Выберем в качестве обобщенных координат углы поворота , определяющие положение системы, жестко связанной с кольцом по отношению к системе , и осевое перемещение .
Тогда уравнение Лагранжа будет иметь вид:
|
, , |
(0. 1) |
где - кинетическая энергия; - потенциальная энергия;
- диссипативнаяРазмещено на http://www.allbest.ru/
функция, характеризующая линейное вязкое трение;
- обобщенная сила, представляющая собой коэффициент при вариации обобщенной координаты в выражении суммы работ всех внешних сил на возможных перемещениях системы.
Определим кинетическую энергию системы:
|
. |
(0. 2) |
Найдем проекции скоростей на оси системы, жестко связанной с кольцом (рисунок Рисунок 0. 4):
|
, , . |
(0. 3) |
Для малых координат , примем: , - диаметральный и осевой моменты инерции. Тогда кинетическую энергию перепишем в виде:
|
. |
(0.4) |
Отсюда находим
|
, , . |
(0.5) |
Рассмотрим потенциальную энергию системы и диссипативную функцию:
|
, , |
(0.6) |
где - жесткость кольца,
- демпфирование,
- осевое смещение с учетом углового перекоса,
- предварительное сжатие пружины,
.
Проинтегрируем (0. 6) по площади поверхности кольца:
|
(0. 7) |
Продифференцировав (0. 7) по обобщенным координатам и скоростям и подставив в уравнение Лагранжа 2-го рода (0. 1) , будем иметь систему из трех уравнений:
|
, , , |
(0. 8) |
где , , ,
,
, ,
, .
Тогда систему (0. 8) перепишем в виде:
|
, , . |
(0. 9) |
Будем рассматривать вынужденные колебания аксиально подвижного кольца для двух случаев: невращающееся кольцо (рисунок 0. 1, а)) и вращающееся вместе с валом (рисунок 0. 1, б)). В первом случае невращающееся кольцо установлено в неподвижном корпусе с помощью упругого элемента, а вращающееся кольцо жестко связано с валом. Во втором случае вращающееся кольцо герметично связано с валом посредством упругого элемента, а неподвижное кольцо уплотнения жестко установлено в корпусе.
В любом из данных случаев жестко установленный элемент может иметь перекос, вызванный погрешностью изготовления и монтажа. Упругий элемент позволяет аксиально-подвижному кольцу отследить перекосы жестко установленного элемента.
Это уменьшает относительный перекос, что в свою очередь уменьшает утечку, но увеличивает возможность контакта поверхностей. Экспериментальные исследования и опыт эксплуатации показывают, что положение аксиально-подвижного узла по отношению к валу является определяющей характеристикой торцового уплотнения. Упругие элементы уплотнительного узла определяют не только внешний вид уплотнения, но и динамику торцовой пары.
а) б)
Рисунок 0. 1 - Схема конструкций уплотнений с невращающимся а) и вращающимся б) аксиально-подвижным элементом
Осевые и угловые колебания кольца, упруго закрепленного в корпусе
Рассмотрим осевые колебания невращающегося кольца. Средний торцовый зазор определим как , где - установившаяся величина зазора на среднем радиусе, - осевое смещение неподвижного кольца, установленного в корпусе, - осевое смещение ротора. Уравнения движения:
|
(0. 10) |
Таким образом, поведение системы механического торцового уплотнения описывается нелинейными дифференциальными уравнения первого порядка относительно осевых колебаний неподвижного кольца и ротора .
Тогда уравнения колебаний системы (0. 10) перепишем как:
|
(0. 11) |
где , , , , .
Реакция системы на гармоническое воздействие является гармоническая функция .
Из уравнения (0. 11) найдем передаточную функцию:
|
. |
(0.12) |
Тогда амплитуда и фаза будут равны (рисунок 0. 2):
|
,. |
(0. 13) |
Расчетные характеристики для конструкции эталонного торцового уплотнения приведены в таблице 3.1. Рассмотрим угловые колебания невращающегося кольца, вызванные перекосами самого кольца и вращающегося вала. Для этой конструкции вынуждающий момент может быть обусловлен постоянным перекосом корпуса, который передается через упругий элемент, или неосесимметричным действием упругого элемента () и начальным перекосом ротора (). Уравнения колебаний такой системы будет иметь вид:
|
. |
(0.14) |
Перепишем это уравнение в комплексной форме:
|
, . |
(0. 15) |
где, , ,,
, , .
Решение уравнения (0. 15) можно представить в виде суммы статического перекоса кольца и колебаний, обусловленных перекосом вращающегося вала:
|
. |
(0. 16) |
Найдем отдельно каждое слагаемое. Подставляя решение (0. 16) в уравнение колебаний (0. 15) , ограничиваясь вынуждающим воздействием со стороны корпуса, получим:
|
. |
(0. 17) |
Из уравнения (0. 17) найдем передаточную функцию
|
. |
(0. 18) |
Тогда амплитуда и фазовый угол статического перекоса кольца:
|
и . |
(0. 19) |
Подставляя решение (0. 16) в уравнение колебаний (0. 15) , получим:
|
. |
(0. 20) |
Из уравнения (0. 20) найдем передаточную функцию:
|
. |
(0. 21) |
Тогда амплитуда и фазовый угол колебаний, которые вызваны перекосом кольца уплотнения:
|
, |
(0. 22) |
|
|
. |
Суммарный перекос кольца, упруго закрепленного в корпусе, найдем, суммируя (0. 18) и (0. 21) с учетом соответствующих амплитуд и фазовых углов (0. 19) и (0. 22):
|
. |
На рисунке Рисунок 0. 2, представлены амплитуда и фазовые углы, вычисленные для торцового уплотнения с вышеприведенными параметрами.
Рисунок 0. 2 - Амплитудная (A) и фазовая () частотные характеристики осевых и угловых колебаний кольца, упруго закрепленного в корпусе
Рисунок 0. 3 - Относительный статический перекос кольца () и фазовый угол (), обусловленные движением стенок канала
Осевые и угловые колебания аксиально подвижного кольца, вращающегося вместе с валом
Рассмотрим осевые колебания вращающегося кольца механического торцового уплотнения. Средний торцовый зазор определим как , где - установившаяся величина зазора на среднем радиусе, - осевое смещение аксиально подвижного кольца, установленного на роторе, подвижном в осевом направлении. Осевое смещение ротора - . Уравнения движения:
|
(0. 23) |
Тогда уравнения колебаний системы (0. 23) перепишем как:
|
, |
(0. 24) |
где
, , , , .
Делая аналогичные выкладки, как и в предыдущем случае, получим амплитудную и фазовую характеристики системы (рисунокРисунок 0. 4):
|
,. |
(0. 25) |
Рассмотрим угловые колебания аксиально подвижного кольца, вращающегося вместе с валом. Для этой конструкции вынуждающий момент может быть обусловлен перекосом кольца () и начальным перекосом ротора (). Уравнения колебаний такой системы будет иметь вид:
|
(0. 26) |
Перепишем уравнение (0. 26) в комплексной форме:
|
(0. 27) |
где, , ,,
.
Решение уравнения (0. 27) можно представить в виде:
|
. |
(0. 28) |
Подставляя решение (0. 28) в уравнение колебаний (0. 27) , обусловленных начальным перекосом ротора, получим:
|
. |
(0. 29) |
Из уравнения (0. 29) найдем передаточную функцию:
|
. |
(0. 30) |
|
|
, . |
(0. 31) |
На Рисунок 0. 4 представлены амплитуда и фазовый угол, вычисленные для торцового уплотнения с вышеприведенными параметрами.
Рисунок 0. 4 - Амплитудная (A) и фазовая () частотные характеристики осевых и угловых колебаний кольца, вращающегося вместе с валом
Устойчивость системы
Рассмотрим устойчивость механического торцового уплотнения.
Для этого рассмотрим свободные угловые и осевые колебания аксиально подвижного кольца.
Свободные угловые колебания аксиально подвижного кольца имеют вид:
|
, . |
(0. 32) |
Характеристическое уравнение такой системы:
,
где коэффициенты:
, , , , .
Условие устойчивости, используя критерий Гурвица, для системы четвертого порядка сводится к требованиям:
, .
Свободные осевые колебания аксиально подвижного кольца имеют вид:
. (0. 33)
Его характеристическое уравнение:
,
где коэффициенты: , ,
Условие устойчивости для системы второго порядка сводится к требованиям: .
Для данного эталонного торцового уплотнения система устойчива.
Выводы
1. Рассмотрена динамика механического торцового уплотнения. Были рассмотрены вынужденные осевые и угловые колебания аксиально подвижного кольца для двух случаев: невращающееся кольцо, упруго закрепленное в корпусе и вращающееся вместе с валом. В результате получены амплитудно - и фазово-частотные характеристики для каждого случая.
2. Для случая, когда аксиально подвижное кольцо упруго закреплено в корпусе, амплитуда колебаний с увеличением угла конусности увеличивается, а для случая, когда аксиально подвижное кольцо вращается вместе с валом - уменьшается. С увеличением демпфирования амплитуда уменьшается, а с увеличением осевого момента инерции - увеличивается.
3. Также были рассмотрены свободные угловые и осевые колебания аксиально подвижного кольца. С помощью критерия Гурвица получено условие устойчивости кольца.
5. Расчет торцового уплотнения вала ПЭ 380-185
Исходные данные
Параметры торцового уплотнения вала ПЭ 380-185.
Эксплутационные параметры: Па, Па, рад/с.
Геометрия кольца: м, м, м, м, м, м, м, м, м, м, м, м, м, м, м4.
Материал колец - силицированный графит СГ-П.
Модуль упругости материала - МПа.
На Рисунок 0. 1 показана расчетная схема торцового уплотнения вала ПЭ 380-185.
Рисунок 0. 1 - Схема торцового уплотнения вала ПЭ 380-185.
Определение температурных и силовых деформаций колец торцового уплотнения
По формуле (0. 10) рассмотрим тепловой баланс торцового уплотнения.
Мощность трения уплотняющих поверхностей найдем по формуле (0. 11):
Вт.
Дисковые потери на трения:
Вт,
где - потери мощности на трение на торцовых поверхностях, определим по формуле (0. 12):
Вт,
- потери мощности на трение на цилиндрической поверхности, определим по формуле (0. 13): Вт,
Дисковые потери трения равны: Вт.
Теплоотвод от корпуса вычислим по формуле (0. 14): Вт.
Потери мощности за счет протечки через уплотнение найдем по формуле (0. 15): Вт.
Найдем максимальную температуру в паре трения по формуле (0. 32):
оС.
По формуле (0. 34) найдем температурные деформации аксиально подвижного кольца и неподвижного колец соответственно:
рад,
рад.
Поскольку аксиально подвижное и неподвижное кольца имеют одинаковую геометрию, силовые деформации будут приблизительно равны:
По формулам (0. 36) и (0. 37) найдём моменты радиальных и осевых сил давления: Нм, Нм.
По формуле (0. 35) находим суммарный момент сил давления Нм.
По формуле (0. 35) находим угол поворота от сил давления рад.
Определим суммарные деформации аксиально подвижного кольца торцового уплотнения по формуле (0. 38) .
Суммарный угол поворота аксиально подвижного кольца: рад.
Смещение внешних точек контактной поверхности м.
Относительное смещение . Что значительно меньше допустимого значения . Аналогично оценим суммарные деформации неподвижного кольца торцового уплотнения.
Суммарный угол поворота неподвижного кольца: рад.
Смещение внешних точек контактной поверхности м.
Относительное смещение .
Что значительно меньше допустимого значения .
Расчёт проведён в программе MathCad (Приложение А).
Также в работе представлен расчёт в программном комплексе ANSIS - совместное решение осесимметричной контактной и тепловой задач напряженно-деформированного состояния колец торцового уплотнения
За ось симметрии была принята ось у. В качестве нагрузки приложено равнораспределённое давление по кольцам, в торцовом зазоре - по линейному закону. Так как рассматривается контактная задача, то закрепления приложены в кольцах в местах вторичного уплотнения. Под действием приложенных нагрузок в устройстве возникали деформации, представленные на рисунке Рисунок 0. 2.
Рисунок 0. 2 - Перемещение колец торцового уплотнения по оси Оу
Рисунок 0. 3 - Величина торцового зазора
Величина раскрытия торцового зазора - 0,48мкм
Для определения угла конусности, образованного деформациями торцовых поверхностей, воспользуемся формулой:
.
Деформации аксиально подвижного кольца - м.
Деформации неподвижного кольца - м.
В результате суммарный угол конусности становит м.
Знак "-" показывает, что течение в диффузорном канале.
Расчет гидродинамических характеристик торцового уплотнения
Дополнительные данные для расчета: , Пас,
При м и м вычисляем угол конусности по формуле -
, м.
Знак "-" показывает, что течение в диффузорном канале.
Средний зазор равен:
, м.
С учётом формулы (0. 17) получим распределение давления по зазору в диффузорном канале (рисунокРисунок 0. 4). Давление в конфузорном канале увеличивается, по сравнению с линейной эпюрой давления, характерной для канала с параллельными стенками.
Рисунок 0. 4 - Распределение гидростатического давления по зазору для плоского () и конусного (-диффузорного) каналов
По формуле (0. 26) найдем гидростатическую силу с учетом конусности. Н.
Сила без учета конусности: Н.
Таким образом, в диффузорном канале конусность уменьшает гидростатическую силу.
Расход, обусловленный перепадом давления с учетом конусности и без учета, определим по формуле (0. 30):
м3/с,
м3/с,
Величина найденного расхода линейно зависит от перепада давления на торцовом уплотнении, пропорциональна кубу зазора и обратно пропорциональна ширине торцового пояска. Конусность уменьшает протечки уплотнения (рисунок).
Рисунок 0. 5 - Зависимость расхода, обусловленного напорным течением, от конусности уплотнения
Расчет проведен в программе MathCad (Приложение В).
Динамический расчет торцового уплотнения
Рисунок - Амплитудная (A) и фазовая () частотные характеристики осевых и угловых колебаний аксиально подвижного кольца
С помощью критерия Гурвица система была проверена на устойчивость
6. Охрана труда
Общие положения
Охрана труда - это система законодательных актов и норм направленных на обеспечение безопасности труда и соответствующих им социально-экономических организационных технических и санитарно-гигиенических мероприятий.
Полностью безопасных и безвредных производств не существует. Задача охраны труда - свести к минимальной вероятность поражения или заболевания работающего с одновременным обеспечением комфорта при максимальной производительности труда.
Комплекс организационных и технических мероприятий и средств, предотвращающих несчастные случаи на производстве, называется техникой безопасности. Производственная санитария включает в себя комплекс организационных гигиенических и санитарно-технических мероприятий и средств, предотвращающих производственные вредности.
Улучшение условий труда повышение его безопасности и безвредности имеет большое экономическое значение. Оно влияет на экономические результаты производства, на производительность труда качество и себестоимость выпускаемой продукции.
Правила и нормы по технике безопасности направлены на защиту организма человека от физических травм воздействия технических средств используемых в процессе труда. Они регулируют поведение людей обеспечивающее безопасность труда с точки зрения устройства и размещения машин и оборудования.
Правила и нормы по производственной санитарии и гигиене имеют целью защиту организма от переутомления химического атмосферного воздействия и т.п. Эти правила и нормы устанавливают требования по благоустройству и правильному использованию территории производственных и бытовых помещений предприятий оборудованию рабочих мест и т.п.
Правила и нормы по технике безопасности и производственной санитарии необходимо соблюдать как при проектировании, так и при эксплуатации промышленных объектов оборудования.
Помещения, в которых размещаются ЭВМ, следует располагать в северной или северо-восточной стороне здания и запрещается в подвальных и цокольных помещениях. Высота помещения от пола до потолка должна быть не менее 2,5 м. Площадь помещения следует принимать из расчёта 4 м2 на одного работника управления, 6 м2 на одного работника конструкторского бюро [5].
Параметры помещения: ширина комнаты - 8 м, длина - 18 м, высота - 3,5 м, общая площадь помещения составляет 144 м2, общий объем помещения - 504 м3 (рисунок 4.1). В помещении расположено 10 рабочих мест, т.е. на одного человека приходится 14,4 м2, что соответствует норме. Объем помещения, приходящийся на одного человека 50,4 м3, что также не противоречит нормам [5].
Рисунок 4. 0. 1 - Схема расположения рабочих мест в отделе №7 ВНИИАЭН
При обустройстве помещений запрещается использовать полимерные материалы (ДСП, пластик и т.п.). Подбирая цветовую гамму для оформления интерьера, необходимо учитывать, что цвет является сильным психологическим стимулятором. Поэтому цветовое оформление помещений должно соответствовать ГОСТ 12.3.026-76 [9], согласно которым выбор цвета определяется конструкцией здания, характером выполняемой работы, количеством работающих, освещенностью. Окраска помещений должна быть спокойной для визуального восприятия.
Рассмотрим влияние на человека некоторых из потенциально опасных и вредных факторов (физические, химические, биологические, психофизиологические).
Организация рабочих мест должна осуществляться с учетом современных эргономических требований. При расположении рабочих мест необходимо учитывать следующие факты [8]:
- рабочие места с видеотерминалами и персональными ЭВМ должны располагаться на расстоянии не менее 1 м от стен со световым проемами;
- расстояние между боковыми поверхностями видеотерминалов должно быть не менее 1,2 м;
- расстояние между тыльной стороной одного видеотерминала и экраном другого должно быть не менее 2,5 м;
- проход между рядами должен быть не менее 1 м.
Организация рабочего места пользователя ЭВМ должна соответствовать ГОСТ 12.2.032 - 78 [7]. Согласно этому стандарту рабочие места относительно световых проемов должны располагаться так, чтобы естественный свет падал с левой стороны. В рассматриваемом помещении не все рабочие места соответствуют этому требованию. Исправить положение рекомендуется с помощью предусмотрения дополнительного искусственного освещения (например, местного).
Конструкция рабочего места должна обеспечивать характерную рабочую позу со следующими эргонометрическими характеристиками:
- стопы ног должны располагаться на полу или на специальной подставке для ног;
- бедра должны находиться в горизонтальном положении, предплечья вертикально;
- локти согнуты под углом 70° - 90°, запястья - не более 20° по отношению к горизонтальной плоскости;
- наклон головы составляет 15° - 20°.
Создание комфортных рабочих мест позволит избежать проблем с мышечной усталостью. Рабочий стол должен регулироваться по высоте в пределах 600 - 800 мм. Если это невозможно, то высота должна составлять 725 мм. Оптимальные размеры столешницы 1600Ч900 мм. Поверхность стола должна быть матовой с коэффициентом отражения 0,12 - 0,25. Рабочий стол должен иметь пространство для ног не менее 600 мм по высоте и 500 мм по ширине, глубина на уровне коленей не менее 450 мм, на уровне стоп - не менее 650 мм. Также стол должен быть оборудован подставкой для ног (ширина - 300 мм, длина - 400 мм), поверхность которой должна быть рифленой.
В анализируемом помещении не обеспечены комфортные рабочие места: габариты столов не соответствуют нормам, стулья не снабжены подлокотниками. Для устранения выше перечисленных недостатков рекомендуется сменить в помещении мебель, если таковое возможно.
Наиболее вредное воздействие на зрение человека оказывают мониторы ЭВМ. Это обусловлено рядом факторов:
- наличие переменных электромагнитных полей частотой 50 Гц;
- высокая интенсивность труда;
- изображение на экране не сплошное, а формируется из точек, что увеличивает нагрузку на глаза;
- изображение на экране формируется не отраженным светом, а излучаемым;
- отраженный солнечный свет создает на экране блики, которые чрезвычайно затрудняют чтение информации с экрана.
Рекомендуется наличие на экранах мониторов антистатического покрытия, которое препятствует возникновению на поверхности экрана электростатического заряда, притягивающего пыль и не благоприятно влияющего на здоровье пользователя [8].
В рассматриваемом помещении используются клавиатуры: SVEN Internet 650, мониторы: 17" Samsung 750B; 19" LG Faltron.
Условия труда операторов ЭВМ характеризуются возможностью воздействия на них комплекса производственных факторов. При проектировании рабочих мест с применением ЭВМ необходимо строго придерживаться принятых норм.
Поддержание нормальных параметров микроклимата способствует созданию здоровых и безопасных условий работы. Воздействие микроклимата на организм человека проявляется прежде всего через самочувствие человека. Несоответствие параметров микроклимата норм приводит к различным заболеваниям, в том числе простудным.
В соответствии с ГОСТ 12.1.005-88, показателями, характеризующими микроклимат, являются: температура воздуха, относительная влажность воздуха, скорость движения воздуха, интенсивность теплового облучения.
Помещения с ЭВМ должны оборудоваться системами отопления, кондиционирования воздуха или приточно-вытяжной вентиляцией согласно СниП 2.04.05-91 [21]. Параметры микроклимата должны соответствовать ГОСТу 12.1.005-88. Температура воздуха в холодный и теплый периоды соответственно должна быть равной 22°-24° и 23°-25°; скорость движения воздуха в теплый и холодный периоды года - 0,1-0,2 м/с и 0,1 м/с соответственно; относительная влажность - 40% -60% [21]. Для поддержания температуры воздуха в помещении используется система водяного отопления.
Основной задачей установок кондиционирования воздуха (УКВ) является поддержание параметров воздушной среды в допустимых пределах, обеспечение надежной работы ЭВМ и комфорта обслуживающего персонала. Работа УКВ должна быть круглосуточной. В рассматриваемом помещение УКВ отсутствует. Микроклимат рассматриваемого помещения соответствует требуемым нормам.
Содержание ионов в воздухе помещений дисплейных залов должно соответствовать требованиям ГОСТ 12.4.120-83 [10]. Для поддержания нормированных значений концентраций отрицательных и положительных ионов следует предусмотреть установки искусственной ионизации, ежедневную уборку и регулярное проветривание помещений в течение рабочей смены. Пыль с экрана должна удаляться не реже 1 раза в смену. Если за дисплеем никто не работает, он должен быть выключен. В анализируемом помещении уборка производится регулярно - ежедневно; проветривается помещение регулярно; мониторы компьютеров включены целый день; пыль с экранов удаляется несколько раз в неделю. Поэтому рекомендуется обслуживающему персоналу обратить внимание на эти недостатки и устранить их. Также рекомендуется, по возможности, установить в указанном помещении приборы искусственной ионизации воздуха.
Повышенный уровень шума приводит к усталости органов слуха и нервной системы, общей усталости, снижению производительности, как следствие - к повышению риска травматизма.
Основным источником шума в анализируемом помещении являются печатающие устройства (матричный и лазерный принтеры) и в самих ЭВМ - вентиляторы систем охлаждения и трансформаторы. В соответствии с ГОСТ 12.1.003-83, СН 3223-85, ГР 2411-81 и ГсанПиН 3.3.2 - 007 - 98 уровень шума на рабочих местах операторов ЭВМ не должен превышать 50 дБ [5].
Уровень шума принтеров, которые предполагается использовать на рабочем месте, не превышает 50 дБ. В целях профилактики шума на рабочем месте можно установить печатающие устройства на специальные амортизирующие подкладки - на легкие коврики [5]. Поскольку в данном помещении уровень шума не превышает нормы, то условия для снижения шума можно не применять.
Освещенность рабочего места оказывает большое влияние на качество выполнения и продолжительность работы. Так увеличение освещенности рабочего места до 300-500 лк приводит к повышению производительности труда в 1,5 раза. В тоже время слишком сильное освещение также вредно влияет на органы зрения, так как, например, оно может "забивать" изображение дисплея. Также необходимо обеспечить следующие коэффициенты отражения [23]: потолок - 60-70%, пол - 30%, стены - 40-60%, мебель - 30-40%.
В анализируемом помещении окна ориентированы на северо-запад. Козырек над окнами отсутствует. Здания, предметы, заслоняющие солнечный свет отсутствуют на расстоянии до 500 м. Искусственное освещение в рассматриваемом помещении оборудовано системой общего равномерного освещения, которое выполнено в виде прерывистых линий светильников класса преимущественно прямого света, укомплектованные рассеивателями. В качестве источника света общего освещения применяются лампы дневного света мощностью 40Вт. Освещенность на рабочих местах соответствует требованию СниП II-4-79 [23] (300 лк).
Электробезопасность при работе с компьютером обеспечивается соответствующей конструкцией компьютерного оборудования, применением технических способов и средств защиты, организационными и техническими мероприятиями. Конструкция ЭВМ должна соответствовать условиям их эксплуатации и обеспечивать защиту персонала от соприкосновения с токоведущими частями, а оборудование от попадания внутрь посторонних твердых тел и воды.
Основное питание используемого оборудования осуществляется от 3-х фазной сети, частотой 50Гц, напряжением 220В. Такое напряжение опасно для жизни человека, поэтому необходимо принимать меры, направленные на предотвращение поражением электрическим током. Так, в рассматриваемом помещении все оборудование соответствует ГОСТ 12.2.007-75 и ГОСТ 25.851-85. Согласно им оборудование должно иметь І класс защиты или должно быть заземлено в соответствии ГНАТО 0.00. - 1.21.98. Линия электросети для питания ЭВМ выполнена как отдельная 3-х проводная сеть, путем прокладывания фазного, нулевого рабочего и нулевого защитного проводов. Защитное заземление (зануление) осуществляется при подключении ЭВМ к сети при помощи трехпроводного электрического шнура со специальным заземляющим контактом. Нулевой защитный провод проложен от стойки группового распределительного щита к розеткам питания. Площади сечений нулевого защитного, нулевого рабочего и фазного проводов равны.
Используемые в кабинете ЭВМ подключены с помощью исправных штепсельных соединений и розеток заводского производства и имеют специальные соединения для подключения нулевого защитного проводника. Электросеть штепсельных соединений и электророзеток выполнена по магистральной схеме - по 3-6 штук в одной цепи. Все штепсельные соединения и электророзетки смонтированы на трудносгораемых пластинах. Электросеть проложена по полу помещения, рядом со стенами, в металлических трубах. Все подлежащее заземлению оборудование подключено к контур-мине отдельными соединениями. Контрмина расположена под объектом, и имеет ячейки 1,2мЧ1,2м. Помещение, где оборудуется рабочее место, относится к помещениям без повышенной опасности поражения электрическим током по ГОСТ 12.1.019-79 [6].
По взрыво - и пожароопасности рассматриваемое помещение имеет категорию В, т.е. здесь присутствуют горючие и трудногорючие вещества и материалы, вещества и материалы, способные при взаимодействии с кислородом воздуха или друг с другом только гореть.
В зависимости от пределов огнестойкости, согласно СНИП 2.01.02-85 [22] установлено 8 степеней огнестойкости здания. Рассматриваемое здание имеет II тип огнестойкости. Для предотвращения распространения огня в здании предусмотрены противопожарные преграды в виде стен (2,5ч), перекрытия (2,5ч), двери и окна (1,2ч). Плиты пола - трудносгораемые, с пределом огнестойкости большим 0,5ч, которые во время горения не выделяют токсичных веществ.
Основной причиной возникновения пожаров являются нарушения, связанные с технологическим режимом. Для того чтобы обеспечить тушение пожара в начальной стадии его возникновения, в здании присутствуют пожарные водопроводы высокого давления. Ближайший пожарный гидрант находится от отдела на расстоянии 2м. Он расположен на высоте 1,5м от пола и имеет рукав длиной 20м. Кроме того, для тушения пожара в помещении присутствует углекислотный огнетушитель марки ОУ-2.
Система пожарной сигнализации отсутствует. В целях своевременного предупреждения пожаров необходимо установить ее, т.к. это позволит оповестить дежурный персонал о пожаре и месте его возникновения.
Ответственность за соблюдение необходимого противопожарного режима и своевременное выполнение противопожарных мероприятий возлагается на инженера по ОТ и ТБ. В его обязанность входит проведение мероприятий, которые предусматривают правильную эксплуатацию ЭВМ, правильное содержание помещения, проведение противопожарного инструктажа работающих.
Необходимые мероприятия по соблюдению противопожарных правил и норм при устройстве ЭВМ, освещенности, отопления, правильного размещения ЭВМ в помещении были проведены при его проектировании. В помещении запрещается курение. Регулярно проводятся эксплуатационные мероприятия, которые включают своевременные профилактические осмотры, ремонты ЭВМ.
Международной организацией труда было выработано решение об ограничении продолжительности работы с ЭВМ - не более 50% рабочего времени при ежедневном их использовании. В случае невозможности такого ограничения рекомендуется устраивать через каждый час интенсивной работы 15 мин перерыв, а при менее интенсивной работе - через каждые два часа.
Анализ естественного освещения
Помещение отдела находится в здании и представляет собой комнату размерами 8мЧ18мЧ3,5м. Одна из ее больших стен имеет пять одностворчатых окон, размерами 3мЧ2,5м, которые выходят на северо-восток. Окна расположены равномерно по всей длине стены. Пол в комнате паркетный, все стены покрашены до высоты 1,8м, а далее стены и потолок побелены. Вдоль стены расположены четыре письменных стола. На них располагаются персональные компьютеры и другая оргтехника (модемы, принтеры, телефоны и ксерокс). Столы имеют пластиковое покрытие. Их габариты рабочей поверхности 1450ммЧ1100мм. Высота столов 800мм. Высота сиденья от уровня пола составляет 440мм.
Необходимо рассчитать эффективность естественного освещения в помещении научно-исследовательского отдела.
Исходные данные:
1) Длина помещения - 18 м.
2) Ширина помещения - 8 м.
3) Высота помещения - 3,5 м.
4) Размер окна 3Ч2,5 м.
5) Количество окон - 5.
6) Высота от пола до подоконника - 1 м.
7) Окна расположены вдоль большой стены.
8) Окно сориентировано на северо-восток.
9) Средневзвешенный коэффициент отражения от внутренних поверхностей 0,4.
10) Наибольшее расстояние рабочего места от окна 6,5 м.
11) Высота рабочей поверхности 0,8 м.
Нормированное значение КПО:
|
, |
(4. 1) |
где - нормированное значение КПО для III-ого светового пояса, которое определяется по СНиП II-4-79. Для большинства административно-управленческих помещений, в которых выполняются роботы III-ого разряда (средняя точность) для бокового освещения ,
- коэффициент светового климата (для Украины ) [20, стр.9],
с - коэффициент солнечного климата (для Сум ) [20, стр.9].
.
Фактическое значение КПО находим по формуле (4.2):
|
, |
(4.2) |
где - площадь всех окон в помещении, м2; - площадь пола в помещении, м2; - общий коэффициент светопропускания оконного проема; - коэффициент, который учитывает отражение света от внутренних поверхностей помещения; - световая характеристика окна; - коэффициент, который учитывает затемнение окон другими зданиями (здания отсутствуют ); - коэффициент запаса, берется в пределах [20, стр.10]; м2 - площадь всех окон; м2 - площадь пола; (окна с двойным остеклением, переплеты деревянные спаренные).
Высота рабочей поверхности 0,8 м. Отношение глубины помещения к высоте от уровня рабочей поверхности до верха окна равно
.
Отношение расстояния расчетной точки к глубине помещения равно
.
Отношение длинны помещения к его глубине равно
.
По таблице 3.1 [20, стр.11] выбираем .
По таблице 3.1 [20, стр.13] выбираем .
- коэффициент запаса.
По формуле (4.2) находим фактическое значение КПО:
.
Поскольку , то естественное освещение эффективно.
Анализ искусственного освещения
Необходимо рассчитать осветительную установку при следующих исходных данных:
Длина помещения: А=18 м;
Ширина помещения: В=8 м;
Высота помещения: Н=3,5 м;
Тип светильника ШОД, длина светильника 1,25 м;
Мощность лампы типа ЛБ 40 Вт;
Разряд работы III;
Уровень рабочей поверхности - 0,8 м.
Значение фактического освещения при использовании искусственного освещения:
|
, |
(4.3) |
где лм - световой поток одной лампы ЛД 40Вт [20, стр.15],
=0,5 - коэффициент использования светового потока =10 - количество светильников, =6 - число ламп, =144 м2 - площадь помещения, - коэффициент запаса, берется в пределах =1,1 - коэффициент неравномерности освещения [20, стр.15].
(лм).
Вывод: так как нормируемое освещение 300 лм, а фактическое 671 лм, то осветительная установка, состоящая из двух рядов ламп ЛД-40, обеспечивает необходимую освещённость на рабочем месте.
Вентиляция
Проанализируем вентиляцию в помещении. При исследовании достаточности вентиляции в помещении следует принять во внимание, что в соответствии со СНиП 2.09.04-87 объём производственного помещения, приходящийся на каждого работающего, должен составлять не менее 40 м3. В помещении отдела №7 на каждого сотрудника приходится 50,4 м3, что выше нормы. Поэтому в специальных мероприятиях для вентиляции помещения нет надобности.
Выводы
1. Проблема создания надежных и герметичных уплотнений является одной из важнейших проблем развития машиностроения в различных отраслях современной технологии.
2. При проектировании торцовых уплотнений необходимо подбирать геометрические параметры уплотнения так, чтобы нагружающая сила и сила, открывающая зазор, были уравновешены. Однако, давление, действующее на кольца торцовых уплотнений, приводит к изменению формы торцового зазора и перераспределению давления в торцовой щели. Уменьшение давления в торцовом зазоре соответственно обуславливает меньшую силу, раскрывающую зазор. Нарушение баланса сил в этом случае может привести к росту коэффициента трения и значительным температурам в паре трения. При этом возникают значительные температурные деформации. Большие температуры в паре трения приводят к нарушению жидкостной смазки и дальнейшему выходу из строя уплотнительного узла. Увеличение давления в торцовом зазоре обуславливает большую раскрывающую силу, а, следовательно, возникает опасность раскрытия торцового зазора и значительные увеличения утечек уплотнения.
3. Проведен численный расчет для торцового уплотнения с выше приведенными параметрами. Получено, что торцовый зазор под действием перепада давлений принимает форму конфузорного канала, контактное давление в торцовой паре - 0,359 МПа, относительное изменение торцового зазора не превышает 1,2?10-4.
4. В работе были рассмотрены осевые и угловые колебания аксиально подвижного и неподвижного колец. Были построены амплитудные и фазовые частотные характеристики.
Список литературы
Биргер И.А., Шорр Б.Ф., Шнейдерович Р.М. Расчет на прочность деталей машин. - М.: Машиностроение, 1966. - 616 с.
Голубев А.И. Торцовые уплотнения вращающихся валов. Изд.2-е, перераб и доп. - М.: Машиностроение, 1974. - 212 с.
Голубев Г.А....
Подобные документы
Порядок разработки и практическая апробация измерителя скорости потока жидкости, предназначенного для контроля ее расхода в закрытых и открытых системах циркуляции. Проектирование структурной схемы и выбор элементной базы устройства, оценка погрешности.
курсовая работа [223,2 K], добавлен 15.05.2009Причины движения жидкости, его виды. Свойства потока при плавно изменяющемся движении. Гидротрансформаторы: устройство и применение. Устройство и рабочий процесс гидротрансформатора. Вальные насосы: виды потерь, снижение неравномерности подачи жидкости.
контрольная работа [2,3 M], добавлен 03.01.2013Расчет внутреннего диаметра трубопровода, скорость движения жидкости. Коэффициент гидравлического трения, зависящий от режима движения жидкости. Определение величины потерь. Расчет потребного напора. Построение рабочей характеристики насосной установки.
контрольная работа [187,7 K], добавлен 04.11.2013Анализ существующих конструкций центробежных насосов для перекачки воды отечественного и зарубежного производства. Расчет проточного канала рабочего колеса, вала центробежного насоса, на прочность винтовых пружин. Силовой расчет торцового уплотнения.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 07.11.2014Установление закономерности уплотнения и деформации пористой порошковой заготовки при ее горячей штамповке в жесткой матрице. Обобщение способов горячего квазиизостатического прессования порошковых материалов. Процесс прессования порошковых заготовок.
лабораторная работа [143,7 K], добавлен 19.06.2012Единицы измерения давления, основное уравнение гидростатики, параметры сжимаемости жидкости, уравнение Бернулли. Расход жидкости при истечении через отверстие или насадку, режимы движения жидкости. Гидравлические цилиндры, насосы, распределители, баки.
тест [525,3 K], добавлен 20.11.2009Сила давления жидкости на плоскую стенку и цилиндрические поверхности. Виды и режимы движения жидкости в гидроприводе. Элементы и принцип работы роторных гидромашин. Назначение и дросельное регулирование гидрораспределителей, виды гидроусилителей.
шпаргалка [24,5 K], добавлен 17.12.2010Устройство и принцип работы гидропривода станка. Расчет расходов в магистралях с учетом утечек жидкости. Выбор гидроаппаратуры и гидролиний. Определение производительности насоса, потерь давления на участках гидросистемы, толщины стенок трубопровода.
курсовая работа [819,5 K], добавлен 19.10.2014Автоматические промышленные средства испытаний изделий на прочность и надежность при воздействии линейных ускорений. Анализ влияния факторов на измерение. Статические и динамические характеристики приборов. Применение управляющих ЭВМ при испытаниях.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 10.01.2013Принцип работы и назначение гомогенизатора клапанного типа, эффективность его действия. Давление гомогенизации как характерный показатель ее режима. Порядок расчета гидродинамических параметров потока жидкости и технических характеристик гомогенизатора.
курсовая работа [997,5 K], добавлен 24.07.2009Принцип действия и схема привода автокрана. Определение мощности гидропривода, насоса, внутреннего диаметра гидролиний, скоростей движения жидкости. Выбор гидроаппаратуры, кондиционеров рабочей жидкости. Расчет гидромоторов, потерь давления в гидролиниях.
курсовая работа [479,5 K], добавлен 19.10.2009Типовые статические нагрузки, уравнения движения электропривода. Составление кинематических схем. Механическая часть электропривода как объект управления, проектирования и исследования, динамические нагрузки. Условия работы механического оборудования.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 22.09.2009Общие элементы уплотнений различных типов. Рабочая, окружающая и разделительная среда. Уплотнительные элементы и уплотнительные устройства, используемые для герметизации соединений. Основные факторы, которые влияют на работоспособность уплотнения.
лекция [53,3 K], добавлен 24.12.2013Принцип действия и схема объемного гидропривода бульдозера. Определение мощности привода, насоса, внутреннего диаметра гидролиний, скоростей движения жидкости. Выбор гидроаппаратуры, кондиционеров рабочей жидкости. Расчет гидромоторов и гидроцилиндров.
курсовая работа [473,2 K], добавлен 19.10.2009Шаговые двигатели, их преимущества и недостатки, статические и динамические характеристики. Двигатели с переменным магнитным сопротивлением. Различные способы управления фазами. Зависимость момента от угла поворота ротора для одной запитанной обмотки.
курсовая работа [995,1 K], добавлен 07.03.2015Общие сведения об устройствах получения информации о процессе. Структура информационной системы предприятия. Основные понятия об измерении. Обобщенная схема информационно-измерительной системы. Статические и динамические характеристики преобразователей.
презентация [321,9 K], добавлен 22.07.2015Эксплуатация газовых скважин, методы и средства диагностики проблем, возникающих из-за скопления жидкости. Образование конуса обводнения; источник жидкости; измерение давления по стволу скважины как способ определения уровня жидкости в лифтовой колонне.
реферат [424,9 K], добавлен 17.05.2013Уравнение Бернулли для струйки идеальной жидкости. Внутреннее трение в жидкости. Изменение и приращение кинетической энергии. Типы объемных гидроприводов по виду движения и их определение. Принципиальные и полуконструктивные схемы гидроаппаратов.
контрольная работа [264,8 K], добавлен 30.11.2010Расчет показателей процесса одномерной установившейся фильтрации несжимаемой жидкости в однородной пористой среде. Схема плоскорадиального потока, основные характеристики: давление по пласту, объемная скорость фильтрации, запасы нефти в элементе пласта.
курсовая работа [708,4 K], добавлен 25.04.2014Понятие оптимальных скоростей движения жидкости в гидролиниях. Особенности выбора жидкости для гидросистем. Методика расчета простых и разветвленных гидролиний, а также их параллельных соединений. Специфика построения напорной и пьезометрической линий.
курсовая работа [2,2 M], добавлен 21.01.2010
