Расчет энергосиловых параметров трубоэлектросварочного агрегата
Энергосиловые параметры ТЭСА 20-76 с размерами инструмента формовочного стана при однорадиусной калибровке. Определение угла внеконтактной деформации в открытых калибрах. Определение суммы усилий сопротивления против хода процесса в эджерных калибрах.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | контрольная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 28.01.2013 |
| Размер файла | 806,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Методика определения энергосиловых параметров ТЭСА
Общая расчетная схема представлена на рисунке 1.
Рисунок 1 - Общая расчетная схема
Расчет ведется из условия равновесия:
(1)
где - тянущее усилие формовки;
- усилие сопротивления против хода процесса в горизонтальном направлении в открытых калибрах;
- усилие сопротивления против хода процесса в горизонтальном направлении в закрытых калибрах;
- усилие сопротивления против хода процесса в эджерных калибрах.
В левой части неравенства сумма тянущих и гнущих сил должна быть больше, чем сумма усилий сопротивления этим силам в правой части неравенства. энергосиловой формовочный стан калибровка
Усилие сопротивления против хода процесса в горизонтальном направлении в открытых калибрах считается по формуле:
(2)
где - угол подгибки с учетом распружинивания;
m - коэффициент упрочнения.
Формула (2) имеет следующий физический смысл - это пластическая деформация, которая распределяется по толщине стенки S и по углу формовки б с учетом упрочнения m.
Угол подгибки с учетом распружинивания рассчитывается по формуле:
(3)
где в - коэффициент распружинивания.
Усилие сопротивления против хода процесса в горизонтальном направлении в закрытых калибрах определяется по формуле:
(4)
где е - коэффициент редуцирования в закрытых калибрах.
Физический смысл второго слагаемого в формуле - это пластическая деформация, которая распределена по толщине S и ширине ленты Bл с учетом редуцирования е в закрытых калибрах. Обычно коэффициент редуцирования принимается 0,01-0,02.
Тянущие усилия находятся по формуле:
(5)
где f - коэффициент трения; Рв - усилие сопротивления против хода процесса в вертикальном направлении.
В открытых калибрах усилие сопротивления определяется по формуле:
(6)
где - усилие формовки ленты в статике;
- дополнительное усилие прижатия валков.
Усилие формовки ленты в статике рассчитывается по формуле:
(7)
где li - длина очага деформации с учетом внеконтактной деформации;
bi - ширина очага деформации с учетом внеконтактной деформации.
Длина очага деформации с учетом внеконтактной деформации высчитывается по формуле:
(8)
где гi - угол, учитывающий внеконтактную деформацию.
Угол, учитывающий внеконтактную деформацию, вычисляется по формуле:
(9)
Усилие сопротивления против хода процесса в вертикальном направлении в закрытых калибрах определяется по формуле:
(10)
Усилие сопротивления против хода процесса в эджерных калибрах рассчитывается по формуле:
(11)
где - длина калибра эджерной клети;
- высота калибра эджерной клети.
Длина калибра эджерной клети:
(12)
где - ширина калибра эджерной клети;
bi-1 - ширина очага деформации клети, идущей перед эджерной клетью.
(13)
Усилие сопротивления в эджерных калибрах определяется по формуле:
(14)
Выполняется проверка условия (1). В начале расчет ведется без учета второго слагаемого в формуле (6), однако если условие (1) не выполняется, то тогда ведется пересчет с учетом дополнительного усилия прижатия валков в открытых калибрах:
(15)
где k - коэффициент дополнительного прижатия.
Если условие (1) выполняется при повторной проверке, то можно переходить к расчету крутящих моментов.
Крутящий момент для открытых калибров:
(16)
где м - коэффициент скольжения в подшипниках;
- диаметр подшипника в данной клети.
В формуле (16) первое слагаемое имеет следующий физический смысл - это усилие, которое необходимо преодолеть на формовку, второе слагаемое - это усилие, которое необходимо чтобы совершить работу в контакте и третье слагаемое - это усилие, которое компенсирует потери в подшипнике.
Крутящий момент для закрытых калибров определяется по формуле:
(17)
В формуле (17) слагаемые имеют тот же физический смысл, что и в фомуле (16).
Мощность определяется по формуле:
(18)
где ni - количество оборотов в единицу времени.
(19)
где - катающий диаметр клети.
(20)
Диаметр подшипника принимается равным:
(21)
Расчет
Исходные данные:
открытые клети, n1, шт 4;
закрытые клети, n2, шт 2;
эджерные клети, n3, шт 5;
диаметр готовой трубы, D, мм 65;
Толщина стенки трубы, S, мм 4;
Предел текучести, ут, МПа 300;
Коэффициент упрочнения, m 2;
Коэффициент распружинивания, в 0,1;
Коэффициент редуцирования в закрытых калибрах, е 0,01;
Коэффициент трения, f 0,08;
Коэффициент скольжения в подшипниках, м 0,003;
Скорость сварки, V, м/с 0,5;
Рассчитать энергосиловые параметры ТЭСА 20ч76 с размерами инструмента формовочного стана при однорадиусной калибровке, представленными на рисунках 2-6.
Рисунок 2. Открытый калибр полного охвата
|
№ клети |
RНi, мм |
RВi, мм |
?i, рад |
ВНi, мм |
ВВi, мм |
DНДi, мм |
DНРi, мм |
DВДi, мм |
DВРi, мм |
|
|
1 |
167,38 |
165,38 |
1,30 |
253,22 |
205,79 |
152 |
220,75 |
260 |
192,08 |
|
|
2 |
83,69 |
55,94 |
2,61 |
211,49 |
162,63 |
152,76 |
276,13 |
300 |
179,58 |
Рисунок 3. Открытый калибр неполного охвата
|
№ клети |
RНi, мм |
RВi, мм |
?i, рад |
ВНi, мм |
ВВi, мм |
DНДi, мм |
DНРi, мм |
DВДi, мм |
DВРi, мм |
|
|
3 |
55,79 |
53,79 |
3,91 |
161,58 |
94,59 |
153,52 |
265,11 |
360 |
303,67 |
|
|
4 |
41,84 |
39,84 |
5,22 |
133,69 |
35,32 |
154,29 |
237,98 |
400 |
391,75 |
Рисунок 4. Калибр закрытого типа
|
№ клети |
SШi, мм |
, мм |
RНi, мм |
?i, рад |
ВНi, мм |
DНДi, мм |
DНРi, мм |
|
|
5 |
14,30 |
216,35 |
36,73 |
5,89 |
123,45 |
155,06 |
223,52 |
|
|
6 |
4,80 |
214,31 |
34,89 |
6,14 |
119,78 |
155,84 |
220,62 |
Рисунок 5. Эджерный калибр при угле формовки
|
№ клети |
?Эi, рад |
RЭi, мм |
DЭДi, мм |
DЭНРi, мм |
НЭi, мм |
|
|
1 |
1,96 |
111,58 |
260 |
440,16 |
49,3 |
Рисунок 6. Эджерный калибр при угле формовки
|
№ клети |
?Эi, рад |
RЭi, мм |
DЭДi, мм |
DЭНРi, мм |
НЭi, мм |
|
|
2 |
3,26 |
66,95 |
260 |
388,9 |
70,98 |
|
|
3 |
4,57 |
47,82 |
260 |
350,64 |
79,09 |
|
|
4 |
5,55 |
39,31 |
260 |
333,63 |
76,05 |
|
|
5 |
6,02 |
36,3 |
260 |
327,6 |
72,27 |
Расчет угла подгибки с учетом распружинивания по формуле (3):
Расчет усилия сопротивления в горизонтальном направлении в открытых калибрах по формуле (2):
Расчет усилия сопротивления в горизонтальном направлении в закрытых калибрах по формуле (4):
Определение угла, учитывающего внеконтактную деформацию в открытых калибрах, по формуле (9):
Определение длины очага деформации с учетом внеконтактной деформации по формуле (8):
Расчет усилия сопротивления в вертикальном направлении в открытых калибрах по формуле (7):
Расчет усилия сопротивления в вертикальном направлении в закрытых калибрах по формуле (10):
Определение суммы тянущих усилий по формуле (5):
Определение длины калибра эджерной клети по формуле (12):
Расчет высоты калибра эджерной клети по формуле (13):
Определение усилия сопротивления в эджерных клетях по формуле (11):
Определение суммы усилий сопротивления против хода процесса в эджерных калибрах по формуле (14):
Проверка условия (1):
Условие не выполняется, поэтому необходимо ввести усилие дополнительного прижатия валков в открытых калибрах.
Расчет усилия дополнительного прижатия валков в открытых калибрах по формуле (15):
Подставляя это значение в формулу (6), выполним пересчет всех усилий и проверку условия (1):
Условие выполняется.
Расчет крутящего момента для открытых клетей по формуле (16):
Расчет крутящего момента для закрытых клетей по формуле (17):
Определение количества оборотов в единицу времени по формуле (19):
Определение мощности по формуле (18):
Таблица 1 - Энергосиловые параметры ТЭСА 20ч76.
|
|
|
|||||
|
3651,65 |
42288,28 |
587,60 |
3383,06 |
8,83 |
0,77 |
|
|
3679,74 |
46265,74 |
485,38 |
3701,26 |
9,89 |
0,75 |
|
|
3651,65 |
56538,93 |
280,37 |
4523,11 |
12,59 |
0,98 |
|
|
3679,74 |
68111,46 |
86,98 |
5448,92 |
15,81 |
1,32 |
|
|
4502,68 |
61911,89 |
82,38 |
4952,95 |
0,88 |
0,08 |
|
|
3322,92 |
45690,15 |
- |
3655,21 |
0,65 |
0,06 |
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Расчет усилия, необходимого для осадки полосы бесконечной длины и построение эпюры контактных напряжений. Определение геометрического очага деформации, сопротивления металла деформированию, контактных напряжений и энергосиловых параметров процесса.
курсовая работа [214,6 K], добавлен 08.03.2009Применение осадки для получении поковок. Схемы главных напряжений и деформаций при осадке. Расчёт усилия осадки: определение геометрического очага деформации, сопротивления металла деформированию, контактных напряжений, энергосиловых параметров процесса.
курсовая работа [165,4 K], добавлен 13.12.2009Разработка технологии производства круглых электросварных прямошовных труб. Сортамент выпускаемой станом продукции. Техническая характеристика трубоэлектросварочного агрегата. Расчет калибровки валков, параметров калибровочного стана, турголовок.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 08.06.2019Расчет калибров прокатного инструмента. Калибровка линеек прошивного стана. Энергосиловые параметры продольной прокатки. Горизонтальная проекция контактной поверхности металла, параметры прокатки. Расчет и заполнение нормативно-технологических карт.
дипломная работа [1,3 M], добавлен 18.06.2015Расчетная схема усилий, действующих на щековую дробилку. Определение угла захвата. Определение хода подвижной щеки, частоты вращения приводного вала. Производительность щековой дробилки. Мощность привода машины. Расчет распорных плит, шатуна, станины.
курсовая работа [571,2 K], добавлен 24.02.2013Технология получения шаров в винтовых калибрах. Требования к выпускаемым мелющим шарам на базе ПФ ТОО "Кастинг". Монтаж и смазка оборудования стана горячей прокатки. Дефекты при нагреве круглых заготовок и их предупреждение. Расчет такелажной оснастки.
дипломная работа [1,5 M], добавлен 27.04.2014Технология производства равнополочной угловой стали №2. Технические требования к исходной заготовке и готовой продукции. Геометрические соотношения в угловых калибрах; порядок расчета калибровки валков. Выбор типа стана и его техническая характеристика.
курсовая работа [997,8 K], добавлен 18.01.2014Описание технологического процесса производства в обжимном цехе, основные технологические линии цеха. Расчет параметров агрегатов и выбор оборудования технологических линий обжимного стана, составление баланса металла, расчет параметров блюминга.
курсовая работа [203,0 K], добавлен 07.06.2010Обзор основных конструкций щековых дробилок. Определение геометрических параметров дробилки: параметры камеры дробления, угла захвата, хода сжатия. Определение частоты вращения эксцентрикового вала, производительности, работы дробления и мощности привода.
курсовая работа [833,6 K], добавлен 14.11.2017- Определение аналитической зависимости сопротивления металла пластической деформации для стали 30ХГСА
Характеристика стали 30ХГСА. Планирование полного факторного эксперимента. Определение уравнения зависимости сопротивления деформации от физических величин. Проверка однородности дисперсий с помощью критерия Фишера. Определение коэффициентов регрессии.
курсовая работа [6,4 M], добавлен 29.12.2010 Расчет номинальной скорости несущего воздуха. Параметры импульсной последовательности. Определение работоспособности питателя при загрузке. Параметры загрузочного материалопровода. Выбор воздуходувного агрегата. Геометрические параметров камеры питателя.
курсовая работа [915,2 K], добавлен 07.08.2013Анализ стандартов на условия поставки заданных видов продукции. Расчет пропускной способности участков и характеристик технологических агрегатов. Проектирование технологических параметров прокатного стана. Алгоритм расчета энергосиловых параметров.
дипломная работа [2,6 M], добавлен 28.08.2023Определение материала развертки по маркировке. Измерение угла режущей части при помощи угломера Бабчиницера. Перечень свойств инструмента, которые обеспечиваются неравномерной разбивкой зубьев. Расчет режимов резания и времени на обработку отверстия.
практическая работа [545,1 K], добавлен 25.01.2015Кинематический расчет и определение передаточных чисел привода. Механические параметры на валах привода. Определение клиноременной и цилиндрической зубчатой передачи. Расчет диаметров шкивов. Определение межосевого расстояния и угла обхвата ремня.
курсовая работа [762,2 K], добавлен 18.12.2011Особенности изготовления тонкостенных труб. Состав оборудования стана. Расчет калибровки и энергосиловых параметров. Назначение детали в узле, анализ ее технологичности. Трудоемкость изготовления конструкции. Защита производства в чрезвычайных ситуациях.
дипломная работа [1,3 M], добавлен 26.10.2014Определение длины рабочего хода головки, стойкость инструмента наладки. Расчет скорости резания, частоты вращения ведущего вала, минутной подачи. Основное время обработки для каждой головки. Определение осевой силы и мощности резания инструмента.
контрольная работа [47,7 K], добавлен 27.06.2013Расчет и проектирование привода выталкивателя стана 150. Разработка пневмопривода передвижения двухрукавной воронки разгрузочной тележки. Разработка технологического процесса изготовления детали "червяк". Расчет и проектирование режущего инструмента.
дипломная работа [864,3 K], добавлен 22.03.2018Разработка структурной схемы, конструкции и проверочный расчёт главной линии рабочей клети толстолистового стана 5000. Расчет прочности, упругой деформации валков, определение мощности привода и жесткости валковой системы; выбор передаточных механизмов.
курсовая работа [4,7 M], добавлен 03.01.2014Выбор инструментального материала и геометрических параметров режущего инструмента. Геометрия резьбового токарного резца. Назначение режима резания. Расчет тангенциальной силы резания и размеров поперечного сечения державки. Определение основного времени.
курсовая работа [3,1 M], добавлен 24.05.2009Этапы технологического процесса формовки JCOE. Технология подгибки кромок на прессе. Методика расчета напряженно-деформированного состояния. Определение технических параметров подгибаемой кромки при однорадиусной формовке и при формовке по эвольвенте.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 29.05.2014
