Разработка технологии изготовления сварной конструкции

Таблица 5

Сварочная проволока, диаметром 3мм., марки Св-08Г2C предназначена для сварки с неомедненной поверхностью, химический состав которой соответствует ГОСТ 2246-70 таблице 2.(таблица 6)

Таблица 6. Химический состав %

Технические требования согласно ГОСТ 2246-70 пункт:

В проволоке, не легированной титаном, остаточное содержание титана не должно превышать:

0,04% - в легированной проволоке;

0,2% - в высоколегированной проволоке.

По требованию потребителя в проволоке марок Св-04Х19Н11М3 и Св-08Х21Н10Г6 остаточное содержание титана не должно превышать 0,1%.

По соглашению сторон проволока должна изготовляться из стали с суженными пределами содержания химических элементов по сравнению, с указанными в табл. 4, а также с ограничением содержания химических элементов, не указанных в табл.4 и в пп. 3.7, 3.9-3.13 и 3.16.

По соглашению сторон допускается поставка проволоки в мотках повышенной массы или на крупногабаритных катушках.

Поверхность проволоки должна быть чистой и гладкой, без трещин, расслоений, плен, закатов, раковин, забоин, окалины, ржавчины, масла и других загрязнений. На поверхности проволоки допускаются риски (в том числе затянутые), царапины, местная рябизна и отдельные вмятины. Глубина указанных пороков не должна превышать предельного отклонения по диаметру проволоки.

По требованию потребителя проволока изготавливается с улучшенной поверхностью. В этом случае на поверхности проволоки допускаются мелкие волочильные риски, царапины, следы шлифовки, местная рябизна и отдельные вмятины при глубине каждого из указанных пороков не более 1/4 предельного отклонения по диаметру.

Проволока должна быть принята техническим контролем предприятия-изготовителя. Изготовитель должен гарантировать соответствие поставляемой проволоки требованиям настоящего стандарта.

Применяемый флюс марки АН-348А для автоматической сварки, согласно ГОСТ 9087-81 имеет химический состав:

Таблица 7

Требования, предъявляемые к флюсам указаны в таблице 8.

Таблица 8. Характеристика плавленых флюсов

2. Организационно-технологическая часть

2.1 Выбор способов сборки и сварки

Трудоемкость сборки сварных конструкций составляет около 30% трудоемкости всех операций по их изготовлению. При сварке строительных конструкций для повышения производительности и качества работ следует применять следующие приспособления и оборудование: кондукторы, контователи.

Кондуктор предназначен для установки полки собираемого лонжерона в проектном положение, а портал обеспечивает плотное сжатие полки со стенками швеллера друг к другу. Сварку производить в нижнем положение без сплавления корней шва. Ручная дуговая сварка используется для прихватки, длина которых на основании СНиП 50мм. и шаг 250мм. Сварные швы элемента конструкций длинной более одного метра целесообразно использовать автоматическую сварку.

Данный лонжерон содержит в себе длину прихваток 1410мм. и общею длину швов механизированной сваркой 6300мм.

2.2 Подготовка кромок под сварку

В данном лонжероне основной тип соединения - угловое с условным обозначением У4 (РДС) и У5(АФШ), на ребрах жесткости - тавровое Т1.

Тавровое соединение - это сварное соединение двух элементов, расположенных под углом и сваренных вместе примыкания их краев. Согласно ГОСТ 5264-80 разделка кромок под сборку не производить, так как она произведена по основному виду сварки.

Данный лонжерон - швеллер с толщиной стенки 9.5мм, и толщина полок с плавным переходом от краев 7-14мм сваривается с полкой толщиной 10мм. На основании ГОСТ 5264-80, параметры прихваток ручной дуговой сварки указаны в таблице 9.

Таблица 9. Основные типы конструктивных элементов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Таблица 10. Основные типы конструктивных элементов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Таблица 11. Основные размеры и параметры

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Таблица 12. Основные размеры и параметры

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

На основании ГОСТ8713-79 таблица 40 основные швы автоматической сварки должны соответствовать, приведенным в таблице 13, размерам и параметрам.

Таблица 13

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

3. Выбор и расчет режимов сварки

3.1 Расчет режима ручной дуговой сварки

Данный лонжерон имеет параметры:

Материал конструкции по ГОСТ 27772-88 Сталь Ст3сп

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Дано: 1 - швеллер 2 - полка 3 - ребро

Рисунок 1. Общий вид

Расчет режимов сварки зависит от толщины металла и диаметра электрода. Эти параметры известны. По толщине металла выбрать диаметр электрода:

Толщина металла 7-10мм.

Диаметр электрода 5мм.

Величину тока ручной дуговой сварки, используемой для прихваток, определить:

Для приближенных расчетов сварочный ток может быть определен по эмпирической формуле (1)

Iсв = k·dэ (1)

Где k - коэф-т, принимаемый в зависимости от диаметра стержня электрода таблица 14.

Таблица 14. Зависимость коэффициента k от диаметра стержня электрода

Принять k = 45, отсюда следует:

Iсв = 45 · 5 = 225А

Расчет силы сварочного тока при сварке покрытыми электродами можно рассчитать и по диаметру электрода и допускаемой плотности тока:

Iсв. = р· dэ2 / 4 ·J

где J- допускаемая плотность тока, А/мм равная 11 (табл.2 метод.)

Iсв. = 3.14·52/4·11 (1.1)

Iсв. = 3.14·25/4·11 = 215A

Для расчетов принять значение по формуле (1.1)

3.1.1 Напряжение на дуге

Напряжение на дуге при ручной дуговой сварке изменяется в узких пределах (20-36В) и при расчетах режима не регламентируется. Для приближенного расчета напряжения на дуге можно пользоваться выражением (2)

Uд = 20+0.04·Iсв (2)

Uд = 20+0.04·215 = 28.6?30В

3.1.2 Определение числа проходов

При сварке угловых и тавровых соединений общая площадь поперечного сечения может быть вычислена по формуле (3):

Fн = Ky·k2/2 (3)

Где Ky - коэффициент увеличения, учитывающий условия сварки, наличие зазора и усиления шва; k - катет шва, мм

Значения Ky выбирают в зависимости от катета углового шва таблица 15.

Таблица 15.

Согласно СНиП ЙЙ-23-81 с глубиной провара не более 6мм, катет для РДС составляет 6мм. Принять Ky = 1.2

Fн = 1.2·62/2 = 21.6 мм2 (4)

Число проходов при сварке угловых швов определяется по формуле (5).

n = Fн/ Fn (5)

где Fn определяют по формуле (6)

Fn = (8….12) · dэ (6)

Fn = 8·5 = 40

Отсюда следует что, число проходов составит:

n = 15/40 = 0.375,

то есть прихватку производить в один проход, что вполне целесообразно.

3.1.3 Скорость сварки

Скорость дуговой сварки покрытыми электродами обычно задается и контролируется косвенно по необходимым размерам получаемого шва и может быть определенна по формуле (7):

Vсв. = бн·Iсв/3600·г·Fн, (7)

где бн - коэффициент наплавки, г/А·ч равный (9-10)

Fн. - площадь поперечного сечения наплавленного металла за данный проход,

г - плотность наплавленного металла за данный проход, г/см3 для большинства сталей равный (7-8)

Получаем:

Vсв. = 9·215А/3600·7·21.6мм2 = 1935/544320 = 0.003мм/с = 10.8м/ч

3.1.4 Определение погонной энергии при сварке

Для дальнейших вычислений требуется расчет погонной энергии при сварке, выполняемый по формуле (8):

qn = qэф/Vсв = Iсв·Uд·зи/Vсв (8)

где qэф - эффективная тепловая мощность сварочной дуги, Дж

зи - эффективный КПД нагрева изделия дугой, для дуговых методов сварки находится в пределах 0.6…..0.9: покрытыми электродами на постоянном токе 0.75….0.85: на переменном токе КПД имеет значение 0.65…..0.75.

qn = 240А· 30В·0.75/0.003мм/с = 5400/0.003 = 1800000Джс/см

3.1.5 Определение глубины проплавления

При необходимости глубина проплавления при наплавке валика на лист может быть определенна с достаточной степенью точности по формуле:

r = v2· qn/р·e·cс·Tпл (9)

Если в формулу подставить значения всех констант для низкоуглеродистых и низколегированных конструкционных сталей, то получим, что расстояние до изотермы плавления определяется выражением, в котором погонная энергия подставляется в тепловых величинах, Дж/см.

r = 0.005588·v qn (10)

r = 0.005588·v1800000Джс/см = 0.005588·1341.6 = 7.49?7.5

Так как действительные условия ввода теплоты в изделие при ручной дуговой сварке отличаются от расчетной схемы, то глубина провара определяется по формуле:

H = (0.5…..0.7)· r (11)

H = 0.7·7.5 = 5.25

Если расчетная глубина проплавления отличается от требуемой более чем на 10…..15%, то необходимо произвести изменения значений сварочного тока или изменить диаметр покрытого электрода и произвести перерасчет глубины проплавления с новыми параметрами режима еще раз. В нашем случае требуемая величина 6мм и расчетная 5.25 отвечает заданным параметрам.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

3.2 Расчет режима механизированной дуговой сварки

Основной вид сварки - автоматическая сварка под флюсом. Согласно СНиП ЙЙ-23-81 таблица 38, параметры катета шва следует принимать с учетом следующих условий: а) катеты угловых швов должны быть не более 1.2t, где t -наименьшая толщина соединяемых элементов; б) катеты угловых швов следует принимать по расчету, но не менее указанных в таблице 16.

Таблица 16. Параметры катета автоматической сварки.

Минимальная толщина при сварке под флюсом составляет 7мм (края стенок швеллера), значит, расчетная величина катета составит 7·1.2=8.4мм

3.2.1 Расчет режима сварки угловых швов бесскосных соединений без зазора в стыке

Установить требуемую глубину провара при сварке с одной стороны, которая назначается исходя из технологической возможности выбранного механизированного способа сварки. Иногда глубину провара при сварке с одной стороны задают на 2……3мм больше или меньше половины сечения, в зависимости от толщины свариваемых пластин.

H = S/2 (12)

Н = 10/2 = 5мм

3.2.2 Сила тока

Выбрать силу сварочного тока, обеспечивающую заданную глубину проплавления свариваемых пластин:

Iсв = 100· H/kh (13)

где kh - коэффициент пропорциональности, величина которого зависит от условий проведения сварки. Значения данного коэффициента для средних значений тока приведены в таблице 5 по методичке, учитывая марку флюса АН-348А и диаметр проволоки 3мм при постоянном токе обратной полярности принять равным 1.25

Iсв = 100·5/1.25 = 400А

3.2.3 Выбор диаметра проволоки.

Ориентировочно диаметр может быть определен по формуле (14):

dэ = 2·v Iсв/ р·J (14)

где J - допустимая плотность тока, А/мм2

Допустимая плотность тока при механизированной сварке сварных швов без скоса кромок зависит от диаметра электрода, таблица 6 по методичке, принять 55.

dэ = 2·v400А/3.14·55 = 3.04?3мм

3.2.4 Определение оптимального напряжения дуги

Uд = 20+50·10 -3/v dэ· Iсв ± 1 (15)

Uд = 20+0.05/1.73·400 ± 1= 32.5?33В

3.2.5 Определение коэффициента формы провара

Шпр = К?·(19 - 0.01· Iсв)· dэ· Uд/ Iсв (16)

где К? - коэффициент, величина которого зависит от рода тока и полярности, при плотности тока J<120А/мм2 при сварке на постоянном токе обратной полярности определяется соотношением:

К? = 0.367·J0.1925 = 0.92 (17)

Шпр = 0.92·15·(3·33/400) = 13.8·0.2475 = 3.41

Для механизированной сварки значения Шпр должны составлять 0.8…..4.0, что абсолютно соответствует нашему параметру, в противном случае необходимо произвести перерасчет с корректировкой параметров режима сварки.

3.2.6 Определение параметров шва

Зная глубину провара и коэффициент формы провара, определяют ширину шва

е = Шпр· Н (18)

е = 3.41· 5 = 17.05

Задавшись оптимальным значением формы выпуклости, т.е. коэффициентом формы усиления Шв, находят высоту валика:

q = е/ Шв, (19)

При этом значения Шв выбирают в пределах 7……10

q = 17.05/7 = 2.43

Определить площадь сечения наплавленного металла:

Fн = е· q·мв, (20)

где мв равно 0.73, а при сварке в углекислом газе равно 0.62±0.02

Fн = 17.05·2.43·0.73 = 30.24 мм2

3.2.7 Определение скорости сварки

При приближенном расчете скорости сварки соединения без зазора и разделки кромок, можно воспользоваться формулой:

Vсв = А/ Iсв (21)

Значения коэффициента пропорциональности (А) в зависимости от диаметра электрода применить согласно таблице 7 по методичке: dэ = 3мм, отсюда, А = 12…..16, взять равным 16.

Vсв = 16/400 = 0.04А·103 = 40А·м/ч,

В результате расчета получаем диапазон, в котором должны находиться значения искомой скорости сварки, для обеспечения требуемой глубины провара.

Для более точного определения скорости перемещения сварочной дуги используется методика расчета по требуемой площади сечения наплавленного металла:

Vсв = бн·Iсв/3600·г·Fн, (22)

где бн - коэффициент наплавки, г/А·ч

г - плотность наплавленного металла, г/см3

Значение коэффициента наплавки бн при определении Vсв и Vпод рассчитывают следующим образом:

Ввиду незначительных потерь электродного металла при сварке под флюсом, с достаточной для практических расчетов точностью, можно принять, что коэффициент наплавки бн равен коэффициенту расплавления бр, величина которого состоит из двух слагаемых:

бр = бдр+ бмр (23)

бр = 12 г/А·ч + 1.0124 ? 13.2

где бдр составляющая коэффициента расплавления электрода, обуславливаемая тепловложением сварочной дуги, г/А·ч;

бмр составляющая коэффициента расплавления, зависящая от тепловложения вследствие предварительного нагрева вылета электрода протекающим током, г/А·ч.

При сварке под флюсом на постоянном токе обратной полярности удельное количество теплоты, выделяющееся в при электродной области, изменяется в небольших пределах, и составляющая коэффициента расплавления равна:

бдр = 11.6±0.4 = 12 г/А·ч

Величина второй составляющей коэффициента расплавления может быть рассчитана по уравнению, предложенному Б.К. Пацибратцевым:

бмр = 3.1· 10-3·v Iсв·?/ d2э (24)

бмр = 3.1· 10-3·v400·24/9 = 1.0124

где ? вылет электрода, см; dэ диаметр электрода.

Величину вылета электрода при сварке под флюсом выбирают в зависимости от диаметра электрода в пределах 20……80. При приближенных расчетах можно пользоваться выражением:

? = (8……12) dэ (25)

Принять равным 8.

? = 8·3 = 24мм

3.2.8 Проверка расчетов

Для проверки правильности расчетов определяют глубину проплавления, подставив полученные значения параметров режима в формулу:

Н = 2·vq/р·e·cс·Тпл· Шпр· Vсв (26)

Подставив значения постоянных составляющих для углеродистых и низколегированных сталей, выражение имеет вид:

Н = 0.0076·?q/ Шпр· Vсв (27)

Для дальнейших вычислений требуется расчет эффективной тепловой мощности сварочной дуги (q), которую можно вычислить по формуле погонной энергии при сварке, выполняемый по формуле (8):

qn = qэф/Vсв = Iсв·Uд·зи/Vсв

где qэф - эффективная тепловая мощность сварочной дуги, Дж

зи - эффективный КПД нагрева изделия дугой, для дуговых методов сварки находится в пределах 0.6…..0.9, принять 0.9, отсюда следует:

q = Iсв·Uд·зи

q = 400·33·0.9 = 11880Вт,

далее по формуле 27:

Н = 0.0076·v11880/ 3.41· 1см/с = 0.44см ? 4.4мм

Если расчетная глубина проплавления отличается от требуемой более чем на 10…..15%, то необходимо произвести изменения значений сварочного тока или изменить диаметр покрытого электрода и произвести перерасчет глубины проплавления с новыми параметрами режима еще раз. В нашем случае требуемая величина 5мм и расчетная 4.4мм отвечает заданным параметрам.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

3.3 Расчет режима дуговой сварки в среде углекислого газа

При сварке плавящимся электродом в среде углекислого газа параметры режимов сварки в основном те же, что и при сварке под флюсом. В данном случае разность в параметрах диаметра электрода, отсюда и отличительный режим.

Таблица 17. Параметры проволоки для сварке в СО2.

3.3.1 Расчет режима сварки угловых швов бесскосных соединений без зазора в стыке

Установить требуемую глубину провара при сварке с одной стороны, которая назначается исходя из технологической возможности выбранного механизированного способа сварки.(12)

H = S/2

Н = 7/2 = 3.5мм

3.3.2 Сила тока

Выбрать силу сварочного тока, обеспечивающую заданную глубину проплавления свариваемых пластин (13):

Iсв = 100· H/kh

где kh - коэффициент пропорциональности, величина которого зависит от условий проведения сварки. Значения данного коэффициента для средних значений тока приведены в таблице 5 по методичке, учитывая, что сварка в среде углекислого газа и диаметр проволоки 2мм при постоянном токе обратной полярности принять равным 1.55

Iсв = 100·3.5/1.55 = 225А

3.3.3 Выбор диаметра проволоки

Ориентировочно диаметр может быть определен по формуле (14):

dэ = 2·v Iсв/ р·J

где J - допустимая плотность тока, А/мм2

Допустимая плотность тока при сварке сварных швов в среде газа без скоса кромок зависит от диаметра электрода, таблица 6 по методичке, принять 65.

dэ = 2·v225А/3.14·65 = 2.1?2мм

3.3.4 Определение оптимального напряжения дуги (15)

Uд = 20+50·10 -3/v dэ· Iсв ± 1

Uд = 20+0.05/v2 ·225 ± 1= 27.9? 30В

3.3.5 Определение коэффициента формы провара (16)

Шпр = К?·(19 - 0.01· Iсв)· dэ· Uд/ Iсв

где К? - коэффициент, величина которого зависит от рода тока и полярности, при плотности тока J<120А/мм2 при сварке на постоянном токе обратной полярности определяется соотношением (17):

К? = 0.367·J0.1925 = 0.92

Шпр = 0.92·(19 - 0.01· 225)· 2· 30/ 225 = 3.8

Для механизированной сварки значения Шпр должны составлять 0.8…..4.0, что абсолютно соответствует нашему параметру, в противном случае необходимо произвести перерасчет с корректировкой параметров режима сварки.

3.3.6 Определение параметров шва

Зная глубину провара и коэффициент формы провара, определяют ширину шва (18):

е = Шпр· Н

е = 3.8· 3.5 = 13.37мм

Задавшись оптимальным значением формы выпуклости, т.е. коэффициентом формы усиления Шв, находят высоту валика (19):

q = е/ Шв,

При этом значения Шв выбирают в пределах 7……10

q = 13.37/7 = 1.91мм

Определить площадь сечения наплавленного металла (20):

Fн = е· q·мв,

где мв равно 0.62±0.02 при сварке в углекислом газе

Fн = 13.37·1.91·0.62 = 15.8

3.3.7 Определение скорости сварки

При приближенном расчете скорости сварки соединения без зазора и разделки кромок, можно воспользоваться формулой (21):

Vсв = А/ Iсв

Значения коэффициента пропорциональности (А) в зависимости от диаметра электрода применить согласно таблице 7 по методичке: dэ = 2мм, отсюда, А = 8…..12, взять равным 12.

Vсв = 8/225 = 0.03А·103 = 30А·м/ч,

В результате расчета получаем диапазон, в котором должны находиться значения искомой скорости сварки, для обеспечения требуемой глубины провара.

Величину коэффициента расплавления можно рассчитать по формуле:

бр = 9.05+3.1·10-3v Iсв·?/ d2э (28)

При этом величину вылета электрода ? выбирают в пределах 10…..20мм, принять 15мм.

бр = 9.05+3.1·10-3v 225·15/ 22 = 9.95

3.3.8 Определение скорости подачи электродной проволоки

Vпод = бр·Iсв/3600·г·Fэл, (29)

где Fэл площадь поперечного сечения электрода

Vпод = 9.95·225/3600·7·0.2 = 2238.8/5040 = 0.44см ?5мм

3.3.9 Проверка расчетов

Для проверки правильности расчетов определяют глубину проплавления, подставив полученные значения параметров режима в формулу (26):

Н = 2·vq/р·e·cс·Тпл· Шпр· Vсв

Подставив значения постоянных составляющих для углеродистых и низколегированных сталей, выражение имеет вид (27):

Н = 0.0076·?q/ Шпр· Vсв

Для дальнейших вычислений требуется расчет эффективной тепловой мощности сварочной дуги (q), которую можно вычислить по формуле погонной энергии при сварке, выполняемый по формуле (8):

qn = qэф/Vсв = Iсв·Uд·зи/Vсв

где qэф - эффективная тепловая мощность сварочной дуги, Дж

зи - эффективный КПД нагрева изделия дугой, для дуговых методов сварки находится в пределах 0.6…..0.9, принять 0.9, отсюда следует:

q = Iсв·Uд·зи

q = 225·30·0.9 = 6075Вт,

3.3.9.1 Определение коэффициента формы провара (16)

Шпр = К?·(19 - 0.01· Iсв)· dэ· Uд/ Iсв

где К? - коэффициент, величина которого зависит от рода тока и полярности, при плотности тока J<120А/мм2 при сварке на постоянном токе обратной полярности определяется соотношением (17):

К? = 0.367·J0.1925 = 0.92

Отсюда вычисляем далее:

Шпр = 0.92·(19-0.01·225)2·27.9/225 = 15.41·0.24 =3.8

Для механизированной сварки значения Шпр должны составлять 0.8…..4.0, что абсолютно соответствует нашему параметру, в противном случае необходимо произвести перерасчет с корректировкой параметров режима сварки, далее по формуле 27:

Н = 0.0076·v6075Вт / 3.8· 0.83см/с = 0.33см ? 3.3мм

Если расчетная глубина проплавления отличается от требуемой более чем на 10…..15%, то необходимо произвести изменения значений сварочного тока или изменить диаметр покрытого электрода и произвести перерасчет глубины проплавления с новыми параметрами режима еще раз. В нашем случае требуемая величина 4мм и расчетная 3.7мм отвечает заданным параметрам.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

4. Выбор и обоснование источников питания и сварочного оборудования

4.1 Ручная дуговая сварка

При сборке данной конструкции для прихваток использовать ручную дуговую сварку постоянного тока, однопостовую с крутопадающей характеристикой и номинальным током 180А. Выбрать ВД 306.

Таблица 18. Характеристика сварочного выпрямителя

4.2 Автоматическая сварка

Для автоматической сварки под флюсом, использовать подвесную головку, так как ширина и конструкция данного лонжерона не позволяет использовать сварочный трактор. Выбрать А-1423-У4

Таблица 19. Технические характеристики А-1423-У4.

4.3 Сварка в среде углекислого газа

Для придачи местной устойчивости в данной конструкции применены ребра жесткости, которые сварены полуавтоматом в среде углекислого газа.

Для сварки ребра использовать полуавтомат марки А-1197 У3. Данная марка универсальна тем, что имеет одинаковый источник питания с автоматической подвесной головкой и обладает конструктивной особенностью, плавным регулированием скорости подачи проволоки.

Таблица 20. Технические характеристики А-1197 У3.

4.4 Источник питания

Выпрямители типа ВДУ - универсальны. Они состоят из силового трехфазного трансформатора и выпрямительного блока. Скорость нарастания тока в сварочной цепи регулируется дросселем с отпайками.

Таблица 21. Технические характеристики

5. Разработка технологии изготовления сварной конструкции

5.1 Заготовительная операция

Сборочные работы и последующая сварка конструкции тесно связаны и выполняются в одном цехе. Заготовку составных частей конструкции необходимо производить с помощью технологически приемлемого способа, то есть: ребра жесткости после предварительной разметки нарезать с помощью листовых ножниц; длину швеллера с точностью до миллиметра, применить пилу по металлу; полку, если длинна, не позволяет применить ножницы, можно резать плазменной резкой или другими конструктивными способами.

Установка для сборки сварных лонжеронов состоит: основание - рама, на которой монтированы неподвижная и подвижная опора, регулировка между опорами механизирована; портал - перемещается с помощью п...