Оптимізація параметрів ротаційного друкарського апарата для роботи в режимі попереднього натягу

Размещено на http://www.allbest.ru/

УКРАЇНСЬКА АКАДЕМІЯ ДРУКАРСТВА

Автореферат

дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата технічних наук

ОПТИМІЗАЦІЯ ПАРАМЕТРІВ РОТАЦІЙНОГО ДРУКАРСЬКОГО АПАРАТА ДЛЯ РОБОТИ В РЕЖИМІ ПОПЕРЕДНЬОГО НАТЯГУ

Спеціальність: Машини і процеси поліграфічного виробництва

Шустикевич Андрій Іванович

ЛЬВІВ, 2000 РІК



1. ЗАГАЛЬНА ХАРАКТЕРИСТИКА РОБОТИ

Актуальність теми. Постійне зростання швидкохідності ротаційних друкарських машин (РДМ) ставить високі вимоги до поліпшення динаміки друкарських апаратів (ДА). Цьому повинні сприяти висока точність виготовлення зубчастого привода, застосування спеціальної конструкції опор циліндрів, прецизійне балансування мас циліндрів і забезпечення необхідної жорсткості системи друкарського преса тощо.

Основною причиною вібрацій ДА і друкарської машини в цілому є, не зважаючи на вживані заходи, пульсуючі періодичні навантаження, які внаслідок пружних деформацій ланок друкарського преса породжують поперечні коливання циліндрів. Збуджувані коливання створюють перепад тиску при друкуванні, що негативно впливає на якість друку. Деякі фірми (MAN) для зменшення небезпеки виникнення коливань виготовляють циліндри суцільними (без виїмок). Однак виготовлення їх є складним процесом і вимагає централізованого постачання.

Важливим фактором істотного зменшення, аж до усунення, поперечних коливань циліндрів ДА є створення попереднього натягу в системі друкарського преса. Про це свідчить досвід експлуатації найбільш швидкохідних РДМ, що випускаються кращими світовими фірмами. Хоча дослідженням попереднього натягу займалося багато дослідників, зокрема Чехман Я.І., Прядко М.А., Ющик В.І., Савельєв Н.Г., Тюрін А.А., Круглов І.А., Сілін Г.Г., Рудер Р., однак комплексні роботи в цьому напрямку в межах колишнього СРСР не проводились. Методика розрахунку і створення попереднього натягу в повній мірі розроблена та освоєна стосовно плоскодрукарських машин, проте зовсім недостатня для ротаційних ДА. Такі дослідження є особливо необхідні у зв'язку з можливим освоєнням випуску РДМ на заводах України. Тому вироблення конкретних рекомендацій з проектування ДА для роботи в режимі попереднього натягу є актуальним завданням.

Зв'язок роботи з науковими планами установи. Подана робота виконувалась в Українській академії друкарства (УАД) в межах держбюджетних тем Б 104-95 і Б 104-98. Дослідження пов'язані з напрямками наукової роботи академії щодо підвищення якості виготовлення друкованої продукції. При праці над темою Б 104-95 автор був відповідальним виконавцем. Розробив і проаналізував математичні викладки, провів експерименти, обробив і узагальнив отримані результати. При роботі над темою Б 104-98 дисертант брав участь у підготовці, проведенні та обробці експериментальних досліджень.

Мета та завдання дослідження. Метою дослідження є наукове обгрунтування параметрів ротаційного ДА, що забезпечують його стабільну роботу шляхом створення попереднього натягу. Для досягнення поставленої мети необхідно було вирішити такі завдання:

1) дослідити пружну взаємодію ланок друкарського преса ротаційної машини високого і плоского способів друку;

2) розробити методику розрахунку поперечних коливань циліндрів ротаційного ДА;

3) вивчити вплив деформаційних характеристик декелів на перепад тисків і поперечні коливання циліндрів;

4) дослідити динамічну модель двоциліндрового ДА і виявити умови виникнення в цій системі поперечних коливань, встановити вплив основних параметрів на якісні і кількісні характеристики коливного процесу;

5) дослідити вплив попередньо-напруженого стану на стабілізацію умов роботи РДМ;

6) сформулювати вимоги до жорсткості ДА і точності виготовлення опорних кілець циліндрів;

7) розробити рекомендації для реалізації попереднього натягу при проектуванні ротаційного ДА.

Об'єктом дослідження є взаємозв'язок напружено-деформованого стану ДА ротаційної машини і технологічного процесу.

Предметом дослідження є виявлення залежностей та оцінка впливу пружних деформацій системи преса ротаційного апарата на перепад тисків при друкуванні, розробка методики визначення параметрів, що забезпечують стабільні умови друкування шляхом створення попереднього натягу.

Методи досліджень. Теоретичні дослідження здійснювались з використанням сучасних досягнень у галузі механіки машин і, зокрема, у галузі теорії коливань. Експериментальні методи були різними при дослідженнях у статичних і динамічних умовах. Експерименти в статичних умовах здійснювалися на експериментальних установках з використанням стандартних механічних приладів. Дослідження в динамічних умовах велися на спеціально обладнаному стенді з використанням тензорезисторів і тензометричної апаратури.

Наукова новизна роботи:

1) досліджено вплив податливості друкарського преса ротаційної машини на перепад тисків при друкуванні;

2) уперше запропоновано методику розрахунку максимальної амплітуди коливань циліндрів;

3) розроблено методику розрахунку поперечних коливань циліндрів;

4) уточнено методику оцінки впливу точності ДА на стабільність напружено-деформованого стану;

5) сформульовано вимоги до жорсткості друкарського преса при роботі в режимі попереднього натягу;

6) уперше встановлено залежність впливу механічних характеристик декеля (n i Ey) на перепад тисків і амплітуду коливань.

Практична цінність роботи. Основні результати проведеного дослідження можуть бути використані при проектуванні РДМ для роботи в режимі попереднього натягу. Результати роботи впроваджені в УАД, у навчальному процесі студентів спеціальності 8.090224 “Поліграфічні машини і автоматизовані комплекси”. Особистий внесок. У патенті України N 25660А на механізм створення попереднього натягу в ротаційній друкарській машині автор разом з науковим керівником розробив ідею винаходу, виконав патентний пошук і здійснив конструктивну проробку механізмів. В особистих і спільних публікаціях відображено, що дисертант розробив і проаналізував математичні викладки розрахунку імпульсу сили, провів аналітичні та експериментальні дослідження, обробив і узагальнив їх результати.

Апробація роботи. Основні положення та результати роботи доповідались на звітних науково-технічних конференціях професорсько-викладацького складу УАД в 1995-2000 рр., на наукових семінарах кафедри поліграфічних машин УАД в 1995-2000 рр., на 2-й міжнародній науково-практичній конференції “Квалілогія книги” (Львів, УАД, 1998 р.).

Публікації. За матеріалами дисертаційної роботи опубліковано 10 праць, у тому числі 5 статей і 4 тези доповідей, одержано патент України.

Структура і обсяг роботи. Дисертаційна робота складається з вступу, 4-х розділів, висновків, списку літератури та додатків. Основний зміст роботи викладено на 135 сторінках і містить 54 рисунки на 36 сторінках, 4 таблиці на 3 сторінках, 124 джерела літератури на 11 сторінках та 4 додатки на 35 сторінках. Загальний обсяг дисертації - 227 сторінок.



1. ОСНОВНИЙ ЗМІСТ

У вступі обґрунтовано актуальність вибраного напрямку досліджень, сформульовано мету та завдання роботи, подано отримані нові наукові результати, що виносяться на захист, підкреслено їх практичне значення.

У першому розділі проаналізований сучасний стан теорії та практики в галузі стабілізації умов роботи ДА.

Розглядаються необхідні умови процесу друкування для отримання відбитка задовільної якості. Аналізуються результати праць, присвячених вивченню силових явищ у зоні друкарського контакту (ЗДК). Зроблено аналіз рекомендацій з налагодження ДА ротаційних машин. Значна частина огляду присвячена порушенню умов стабільної роботи ДА, зокрема розглядаються вплив крутильних і поперечних коливань, робота зубчастого привода, наявність фрикційної і зубчастої передач між циліндрами. Проведений огляд жорсткістних характеристик ДА деяких сучасних ротаційних машин показав, що не має єдиного підходу до створення необхідної податливості преса.

На основі проведеного аналізу літературних джерел сформульовано завдання, які підлягали вирішенню.

Другий розділ присвячений аналітичному дослідженню напруженого стану системи друкарського преса.

Циліндри ротаційного ДА пов'язані між собою зубчастою передачею і мають фрикційний зв'язок через взаємне контактування своїх поверхонь. Фрикційний зв'язок між циліндрами не є неперервним. В офсетних машинах плоского друку він зникає, коли циліндри повертаються один до одного своїми виїмками. У машинах високого друку цей зв'язок зникає ще й при проходженні через ЗДК пробільних смуг. Контакт циліндрів відбувається через деформацію декеля, що обумовлює появу значних технологічних зусиль. Технологічне навантаження в зоні контакту визначається за формулою:



(1)

Де:

K - величина стала для конкретного ДА і декеля;

pm - максимальний по ширині смужки контакту тиск при друкуванні;

Eу і n - фізичні константи декеля;

d і lm - товщина декеля і максимальна деформація по ширині смужки контакту;

y - коефіцієнт усереднення;

b і l - ширина і довжина смужки контакту;

R1 і R2 - радіуси циліндрів;

a - коефіцієнт заповнення форми друкуючими елементами.

Поява зусилля (Р) викличе деформацію зовнішнього контуру системи друкарського преса (головним чином через прогин цапф циліндрів), що приведе до збільшення відстані між осями циліндрів і відповідного зменшення деформації декеля. Тиск при друкуванні:

(2)

Де:

K1, С1 - жорсткість зовнішнього контуру системи преса.

Рівняння, що пов'язує деформацію декеля з усіма впливовими факторами, має вигляд:

(3)

Де:



lо = R1 + R2 - aw

- установочна деформація декеля (параметр налагодження);

- аw - відстань між осями циліндрів ДА.

Дослідження рівняння (3) дозволяє встановити вплив жорсткості друкарського преса, порізаності форми і механічних характеристик декеля на перепад тисків. При установочній деформації l0 = 0,175 мм (крива 1) перепад тисків при зміні коефіцієнта заповнення форми від 0,1 до 1,0 змінюватиметься в межах 3,90 МПа 5,85 МПа. Відношення pmax до pmin становить 1,50. Таким чином, у машинах високого друку характер друкарської форми, яку оцінено коефіцієнтом a, внаслідок пружних деформацій ланок друкарського преса, призводить до суттєвої зміни тисків, що доводиться компенсувати збільшенням об'єму приправки. При збільшенні установочної деформації до lо = 0,20 мм (крива 2) перепад тисків при друкуванні збільшиться (pmax/pmin становить 1,56). Аналітичні дослідження показали, що зменшення жорсткості ДА призводить до істотного збільшення перепаду тисків при друкуванні з змішаних форм високого друку. Використання декеля з більш м'якими характеристиками дозволяє зменшити перепад тисків.

Визначення допустимої деформації друкарського преса є необхідним при проектуванні і розрахунку на жорсткість ДА. Для того, щоб прогини цапф циліндрів не були причиною приправки, потрібно, аби їх величина компенсувалася величиною пружної деформації декеля і не виходила за межі lmin ё lmax.

(4)



Величина допустимої деформації друкарського преса обумовлюється деформаційними характеристиками декеля і його товщиною, способом друку та характером друкарської форми.

Умова для визначення необхідної жорсткості ДА, при якій можливе отримання відбитка задовільної якості, має вигляд:

(5)

Де:

Pmax - максимальне значення технологічної сили при друкуванні.

З (5) випливає, що жорсткість друкарського преса залежитиме від вибору декеля з відповідними фізичними сталими n і Ey.

Дослідження показали, що основним засобом стабілізації умов роботи ДА є створення попередньо-напруженого (до початку друкування) стану за рахунок притискання одне до одного кілець циліндрів.

Величина тиску при друкуванні при наявності натягу:

(6)

Де:

Спр = С1 + С2

- приведена жорсткість системи.

Порівняння тисків, що описуються формулами (2) (без попереднього натягу) і (6) (з наявністю попереднього натягу), свідчить, що внаслідок істотного збільшення жорсткості друкарського преса поперечні деформації циліндрів у процесі друкування будуть практично незначними. При установочній деформації l0 = 0,15 мм перепад тисків при зміні коефіцієнта a від 0,2 до 1,0 змінюватиметься в межах 4,20 МПа 4,70 МПа. Відношення pmax до pmin становить 1,12, що засвідчує практично незначний перепад тисків (у межах 10%). Дослідженнями встановлено, що наявність попереднього натягу між опорними кільцями циліндрів приводить до суттєвого зменшення перепаду тисків при змінній заповненості друкарської форми незалежно від жорсткості зовнішнього контуру друкарського преса і деформаційних характеристик декеля.

При створенні попереднього натягу в ДА виникають контактні напруження між опорними кільцями циліндрів. Під дією цих напружень, що змінюються в часі, у найбільш напружених зонах поверхневого шару кілець, з'являються тріщини і вм'ятини від втоми матеріалу, які призводять до поступового руйнування опорних кілець.

Щоб кільця в процесі роботи ДА надмірно не спрацьовувалися, при проектуванні друкарської машини потрібно обмежити величину контактних напружень шляхом встановлення необхідної ширини опорних кілець. Приведено методику їх розрахунку.

Створення попереднього натягу в РДМ потребує більш високої точності виготовлення ДА. Величина натягу повинна бути такою, щоб натяг між опорними кільцями під час друкування не зникав при найбільш заповненій друкарській формі:

(7)

Як видно з формули (7), величина попереднього натягу між опорними кільцями залежить від жорсткості ДА і допуску на ексцентричність DR1 кілець:



(8)

Де:

n% - перепад натягу.

З рівняння (8) випливає, що при зменшенні жорсткості зовнішнього контуру С1 друкарського преса можна збільшити допуск на ексцентричність опорних кілець DR1. Зменшення жорсткості приведе до зменшення контактних напружень між опорними кільцями циліндрів і перепаду тисків при друкуванні.

Третій розділ присвячено теоретичному дослідженню поперечних коливань циліндрів у ротаційному ДА.

Раптове утворення та зникнення технологічних навантажень внаслідок пружних деформацій ланок друкарського преса породжує пружні коливання циліндрів, які викликають відповідну зміну тисків при друкуванні і нерівномірну передачу на папір фарбового зображення. Збуджувані коливання циліндрів ДА нерідко призводять до утворення поперечних смуг світлішого і темнішого відтінків на відбитках (“смугування”).

Циліндри між собою пов'язані в міжосьовій площині через декель, який являє собою пружно-в'язку ланку з жорсткістю С3 і в'язкістю m.

У роботі розроблено методику розрахунку імпульсу сили і максимальної амплітуди коливань. Початкова амплітуда поперечних коливань циліндрів визначається імпульсом сили, що виникає в процесі накочування фрикційних поверхонь циліндрів. Величина цього імпульсу залежатиме від інтенсивності зростання технологічного зусилля, пропорційно якому змінюватиметься пружна деформація ланок преса, друга похідна від якої, помножена на приведену масу циліндрів, визначатиме силу інерції і початкову амплітуду коливань. Технологічне навантаження в проміжку часу від 0 до t/2 (t - час зростання тиску від 0 до максимуму):



(9)

Де:

w = const - кутова швидкість обертання ведучого циліндра.

Зростання технологічного навантаження (9) обумовить пропорційне зростання пружної деформації друкарського пресса:

(10)

Перша похідна від X1 являє собою швидкість деформації:

(11)

А друга - прискорення пружної деформації друкарського преса в період стрімкого зростання технологічного навантаження:

(12)

Залежність (12) відображає прискорення центра маси циліндра в поперечному напрямку, внаслідок якого сили інерції спричинять зростання величини пружної деформації ланок преса до:

(13)



Де:

X1д - деформація в динамічних умовах, що визначатиме початкову амплітуду вільних згасаючих коливань.

З врахуванням (10) і (13) співвідношення деформації в динамічних і статичних умовах набуде вигляду:

(14)

Результати дослідження математичної і фізичної моделей ДА, які практично збігаються, показали, що динамічний коефіцієнт Kд в залежності від характеристик декеля, жорсткості системи преса, швидкості роботи машини і маси циліндрів може змінюватись у широких межах (від 2 до 6-ти, а інколи й більше), що підтверджує достовірність наведеної методики. Тому технологічне навантаження не можна розглядати як стале, при якому Kд 2.

В результаті цього явища на відбитках можуть утворюватись поперечні смуги світлішого і темнішого відтінків. Динамічний коефіцієнт при використанні більш жорсткого декеля N1 становить Kд =3,5, а для декеля:

N2 - Kд =1,8

Отже, на величину амплітуди коливань істотно впливають і механічні характеристики декеля. Використання декеля з більш м'якими характеристиками дозволяє зменшити величину імпульсу сили й амплітуду поперечних коливань циліндрів. Беручи це до уваги, диференціальні рівняння вимушених коливань системи з двома ступенями вільності під дією демпфуючих сил у проміжок часу від 0 до t матимуть вигляд:



(15)

Загальний розв'язок цих рівнянь є сумою загальних розв'язків рівнянь без правих частин, (вільні коливання) і окремих розв'язків рівнянь з правими частинами, (вимушені коливання):

(16)

Загальний розв'язок однорідного рівняння має такий вигляд:

(17)

Де:

A1/, А1//, А2/ і А2// - амплітуди коливань;

p1* і p2* - власні частоти системи;

e1 і e2 - початкові фази.

Розв'язок неоднорідного лінійного рівняння системи, поданої моделлю можна виразити як:

(18)

Де:

B1/, B1//, B2/, B2// - амплітуди вимушених коливань системи;

w - частоти вимушених коливань;

q1, q2, q3 - фазові кути.

Амплітуди вимушених коливань і фазові кути визначаються за формулами:

(19)

Амплітуди вимушених коливань залежать від властивостей системи і діючих на неї сил. Якщо частота збуджуючої сили w збігається з будь-якою з двох власних частот системи p1* або p2*, то виникає резонанс.

Після завершення накочування циліндрів і досягнення максимальної величини технологічного навантаження диференціальні рівняння поперечних коливань описуються системою рівнянь (15) без правих частин. З виразу (15) випливає, що можливо розкласти коливання системи з двома ступенями вільності при малій величині згасання на два характерні згасаючі коливання. Частота згасаючих коливань визначається за формулою:



(20)

Це мало відрізняється від частоти незгасаючих коливань, оскільки n2 на один - два порядки менша, ніж p2.

Таким чином, оскільки координата X періодично змінює свій знак при зміні знака синуса, рух механічної системи має згасаючий коливний характер. Наявність множника вказує на те, що амплітуда коливань з часом зменшується і тому коливання, які виникли в процесі накочування циліндрів, будуть поступово згасати. Після завершення контакту циліндрів технологічне навантаження зникає, що призводить до виникнення нового імпульсу коливань.

Перше коливання в обох координатах відбувається з частотою p1, а друге - з частотою p2. У випадку, коли жорсткості цапф циліндрів і їх маси однакові, С1 = С2, та m1 = m2.

(21)

Як видно з формули (21), частота першого головного коливання залежить тільки від жорсткості і маси системи. На частоту другого головного коливання мають вплив деформаційні характеристики ГТП (жорсткість С3 декеля).

Отже, у процесі накочування циліндрів внаслідок раптового прикладання технологічного навантаження збуджуються коливання другої частоти (коливання у протифазі). Ці коливання, змінюючи деформацію декеля, і будуть причиною утворення поперечних смуг на відбитках. Коливання першої частоти не встигають збуджуватися і на якість друку не впливають, оскільки циліндри коливаються у фазі.

Якщо частоти головних коливань мало відрізняються одна від одної через накладання коливань, у системі може виникнути биття. Результати досліджень показують, що биття може з'явитися при малій жорсткості декеля С3 порівняно з жорсткістю цапф циліндрів 2С3 < С. Застосування з цього погляду декелів з більш жорсткими деформаційними характеристиками віддаляє коливання циліндрів від близькорезонансної зони.

Проведені аналітичні дослідження дозволяють стверджувати, що реалізація попереднього натягу між опорними кільцями циліндрів суттєво зменшує інтенсивність зростання технологічних зусиль у процесі накочування циліндрів у ДА і, таким чином, зменшує величину прискорення пружної деформації друкарського преса. Динамічний коефіцієнт для декеля N 1 становить Kд = 0,77.

Величина імпульсу сили при наявності попереднього натягу зменшиться на величину:

(22)

Отже, створення попередньо-напруженого стану в системі друкарського преса дає можливість практично усунути поперечні коливання циліндрів у процесі роботи, а в машинах високого друку забезпечити стабільність тисків при друкуванні.

Четвертий розділ присвячено експериментальним дослідженням на спеціальному стенді поперечних коливань ротаційної пари і ролі попереднього натягу.

Експериментальне дослідження динаміки ротаційної пари проводилось тензометричними методами на спеціально обладнаному стенді, що являв собою двоциліндровий ДА з офсетним і формним циліндрами.

Одержані осцилограми поперечних коливань циліндрів якісно підтверджують прогнозовані теоретичні закономірності. Після проходження виїмки, внаслідок раптово прикладеного імпульсу сили, виникають пружні коливання другої частоти (коливання у протифазі), що мають згасаючий характер і практично продовжуються до закінчення періоду контакту між ними. Зміна амплітуди описується залежністю . Після завершення контакту циліндрів технологічна сила раптово зникає, що спричиняє виникнення нового імпульсу коливань.

Аналіз експериментальних даних показав, що:

- зростання частоти обертання циліндрів призводить до збільшення амплітуди поперечних коливань;

- на коливний процес у ДА впливають механічні характеристики декельних матеріалів. Зокрема, із збільшенням жорсткості декеля зростають амплітуда коливань і частота вільних коливань, зменшується коефіцієнт в'язкості (демпфування);

- на величину амплітуди поперечних коливань впливає характер самої форми. Збільшення коефіцієнта заповнення форми a викликає зростання амплітуди коливань;

- у близькорезонансній зоні, коли частота вимушених коливань системи наближається до частоти першого і другого головних коливань, спостерігається явище биття.

На підставі експериментальних даних визначено логарифмічний декремент коливань для різних частот обертання циліндрів при використанні декелів різних типів. Коефіцієнт згасання при всіх інших рівних параметрах із збільшенням частоти обертання цилиндрів зменшується, що узгоджується з реологічною моделлю декеля.

Результати експериментальних досліджень підтвердили висновки теоретичного розділу щодо стабілізації коливного процесу створенням попередньо-напруженого стану між опорними кільцями циліндрів: практично зникають згасаючі поперечні коливання їх мас на початку контакту. Попередній натяг суттєво зменшує амплітуду вільних коливань циліндрів, підвищує частоту власних коливань системи, збільшує жорсткість ДА. При наявності натягу в ДА механічні характеристики ГТП мало впливають на інтенсивність коливного процесу циліндрів. Створення попередньо-напруженого стану дозволяє віддалити роботу ДА від близькорезонансних зон і нормалізувати роботу друкарської машини.



ВИСНОВКИ

1. У дисертації теоретично узагальнено роль податливості друкарського преса і розв'язано наукову задачу, яка полягає в обгрунтуванні параметрів, що забезпечують стабільну роботу ротаційного ДА шляхом створення попереднього натягу між циліндрами.

2. Дослідження пружної взаємодії елементів друкарського преса виявили закономірності впливу на стабільність роботи ДА таких основних факторів, як: жорсткість преса та його попередньо-напружений стан (при наявності попереднього натягу), характер форми і деформаційні характеристики декеля.

3. Розроблено методику розрахунку поперечних коливань циліндрів. Зокрема, запропоновано методику розрахунку максимальної амплітуди коливань.

4. Виявлено істотний вплив деформаційних характеристик декеля на амплітуду поперечних коливань циліндрів і перепад тисків при друкуванні з форм високого друку.

5. Досліджено динамічну модель двоциліндрового ДА. Встановлено вплив основних параметрів на коливний процес циліндрів. Результати досліджень математичної і фізичної моделей ДА показали, що динамічний коефіцієнт Kд залежно від характеристик декеля, швидкості роботи, жорсткості системи преса і маси циліндрів може змінюватись у широких межах (від 2 до 6-ти, а інколи й більше). Експериментально визначені декременти згасання коливань можуть слугувати основою при розрахунку поперечних коливань у ДА як конкретні числові значення. Визначено шляхи зменшення амплітуди коливань.

6. Досліджено стабілізуючу роль попереднього натягу. Створення необхідного попереднього натягу на порядок збільшує жорсткість друкарського преса, практично усуває поперечні коливання циліндрів у процесі друкування, а в машинах високого друку забезпечує стабільність тисків при друкуванні із змішаних друкарських форм. Це дозволяє підвищити швидкісні можливості ротаційної машини.

7. Сформульовано вимоги до матеріалу, ширини і точності виготовлення опорних кілець. Показано, що при наявності попереднього натягу жорсткість зовнішнього контуру преса може бути знижена, що забезпечить більшу компактність конструкції і меншу чутливість до точності виготовлення контактних кілець.

8. Для конструкторів друкарських машин розроблено практичні рекомендації і методику розрахунку параметрів друкарського апарата для роботи в режимі попереднього натягу.



СПИСОК ОПУБЛІКОВАНИХ ПРАЦЬ ЗА ТЕМОЮ ДИСЕРТАЦІЇ

1. Шустикевич А.І. Перепад тисків у друкарському апараті ротаційної машини високого друку // Поліграфія і видавнича справа. - Львів, 1997. - N 32. - С. 71-75.

2. Шустикевич А.І. Вплив жорсткості друкарського апарата на перепад тисків при друкуванні способом високого друку // Поліграфія і видавнича справа. - Львів, 1998. - N 34. - С. 142-145.

3. Шустикевич А.І. Дослідження поперечних коливань циліндрів у ротаційному друкарському апараті на експериментальному стеді // Поліграфія і видавнича справа. - Львів, 1999. - N 35. - С. 29-35.

4. Чехман Я.І., Шустикевич А.І. Оцінка імпульсу сили коливань // Наукові записки УАД. - Львів, 2000. - N2. - С. 23-27.

5. Чехман Я.И., Белокрысенко В.Ф., Кравчук И.Н., Шустикевич А.И., Шустикевич М.В. Офсетные резинотканевые пластины // Компьюарт. - М., 2000. - N 1. - С. 24-30.

6. Пат. N 25660А України, МКІ В 41 F 7/20. Друкарський апарат ротаційної друкарської машини / Чехман Я.І., Шустикевич А.І. - N 96103892, Заявл. 11.10.96, Опубл. 30.10.98, Бюл. N6. - 2 с.

7. Шустикевич А.І. Попередній натяг як фактор підвищення якості друку // Квалілогія книги (тези доповідей). - Львів, 1998. - С. 87-88.

8. Шустикевич А.І. Необхідні умови реалізації попереднього натягу в офсетному друкарському апараті // Тези доп. звітн. наук.-техн. конф. УАД. - Вип. 2. - Львів, 1995. - С. 33. ротаційний прес конструктор

9. Шустикевич А.І. Методика експериментального дослідження попереднього натягу в системі друкарського преса // Тези доп. звітн. наук.-техн. конф. УАД. - Вип. 3. - Львів, 1997. - С. 22.

10. Шустикевич А.І. Тези доп. звітн. наук.-техн. конф. УАД.- Вип. 4. - Львів, 1999. - С. 10.

Размещено на Allbest.ru

...