Установка ЖРДУ
Обзор конструкции жидкостного ракетного двигателя с дожиганием окислительного генераторного газа. Вычисление диаметра профилированной дозвуковой и сверхзвуковой частей сопла. Расчет подачи генераторного газа в форсунки и проточное охлаждение ЖРД.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 04.10.2013 |
| Размер файла | 185,7 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Министерство образования и науки РФ
Пермский государственный технический университет
Кафедра техники и энергетических установок
Курсовой проект
по предмету:
Технология производства ракетных двигателей
на тему:
Установка ЖРДУ
Выполнил:
Таразов А.Ф.
Проверил:
Соколов Г.Н.
Пермь, 2013 год
1. Техническое задание
Спроектировать жидкостную ракетную двигательную установку (ЖРДУ) 1 ступени со следующими параметрами:
Давление в камере сгорания:
Рк = 250?105 Па.
Давление на срезе сопла:
Ра = 0,7?105 Па.
Тяга:
R = 200?105 Н.
Горючее: керосин.
Окислитель: кислород.
Коэффициент избытка окислителя в камере сгорания: = 0,9.
Конструкционная схема:
- ЖРД с дожиганием окислительного генераторного газа;
- Охлаждение КС - наружное проточное одним из компонентов;
- Заданный коэффициент потерь - 0,95;
- Коэффициент потерь для импульса - 0,98.
2. Расчет геометрических параметров сопла и камеры сгорания ЖРД
Из термодинамических таблиц Глушко выписываем значения исходных параметров продуктов сгорания при =0,9.
Таблица 1. - Значения исходных параметров продуктов сгорания:
|
Параметр |
Обозначение |
Размерность |
КС |
Критика |
Срез сопла |
|
|
Коэффициент избытка окислителя |
б/р |
0,9 |
- |
- |
||
|
Давление |
Р |
Па |
250?105 |
144,57?105 |
0,7?105 |
|
|
Температура |
Т |
оК |
3898 |
3705 |
2276 |
|
|
Средний молекулярный вес |
кг/кМоль |
25,43 |
25,78 |
28,596 |
||
|
Геометрическая степень расширения |
б/р |
- |
1,0 |
43,94 |
||
|
Удельная равновесная теплоемкости |
Ср |
кДж/кг?град |
6,090 |
6,154 |
2,677 |
|
|
Отношение равновесия удельных теплоемкостей |
=Ср/Сv |
б/р |
1,189 |
1,180 |
1,151 |
|
|
Скорость потока |
W |
м/с |
- |
1163 |
3328 |
|
|
Удельный импульс |
м/с |
- |
1777 |
3527 |
2.1 Определение диаметра критического сечения
Где:
- суммарный расход топлива через КС (кг/с);
- действительная характеристическая скорость (м/с);
Рк - давление газа в КС (Па).
Где:
R - тяга (Н);
Jуд - удельный импульс (м/с).
= м/с.
кг/с.
Значение характеристической скорости С* определяем по формуле:
Где:
R = 8314 Дж/кг·К.
Дж/кг·К.
м/с.
Действительное значение С* определяем:
= С*·к = = 1765,60·0,95 = 1730,29 м/с
Тогда площадь критики равна:
м2.
м.
Rкр = 0,113 м.
2.2 Определение площади среза сопла
Где:
- относительная площадь.
м2.
м.
Относительный диаметр среза сопла:
2.3 Определение диаметра камеры сгорания
Диаметр камеры сгорания определяем через относительную расход напряженность :
Где:
Fк - площадь поперечного сечения камеры.
Из условия устойчивой работы двигателя и по опыту прошлых разработок, для двигателя с дожиганием генераторного газа назначаем = 2,2·10-4 кг/Нс.
Тогда:
м2.
Откуда диаметр камеры:
м.
Rк = 0,304 м.
2.4 Выбор схемы расположения форсунок
Принимаем для ядерной зоны двухкомпонентные струйно-струйные газожидкостные форсунки.
Выбираем схему расположения форсунок по концентрическим окружностям.
Таблица 2. - Расположение форсунок по концентрическим окружностям:
|
№ окружности |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
Кол-во форсунок на окр |
6 |
12 |
18 |
24 |
30 |
36 |
42 |
48 |
54 |
|
|
Общее кол-во форсунок |
7 |
19 |
37 |
61 |
91 |
127 |
169 |
217 |
271 |
Для создания низкотемпературного простеночного слоя на смесительной головке располагается периферийный ряд струйных форсунок, (9-й ряд). Задается расстоянием между центрами форсунок H, где диаметр камеры: мм.
Примем Н = 19 мм.
Примем м.
Тогда:
Rк = 0,300 м.
м2.
2.5 Профилирование дозвуковой части сопла
R1 = 1,64·* Rкp = 1,64·* 0,113 = 0,185
R2 = 2·* Rкp = 2 *·0,113 = 0,226
Длина дозвуковой части сопла определяется:
м
2.6 Определение длины цилиндрической части камеры сгорания
По условию устойчивости работы и по опыту прошлых разработок определяем время пребывания ПС в КС = (3…5)·10-3 с.
Принимаем =3·10-3, тогда приведенная длина Lпр:
м.
Тогда объем камеры сгорания:
м3.
Объем дозвуковой части К. С. определяется:
м3.
Длина цилиндрической части сопла будет равна:
2.7 Определение длины сверхзвуковой части сопла
Из условия линейности потерь: .
Принимаем , тогда 2.
По значению и 2 входим в таблицу Кудрявцева и выписываем:
;
;
.
Длина сверхзвуковой части сопла:
м.
2.8 Построение газодинамического профиля сопла
В области критического сечения контур сопла вычерчивается по дуге. Точка пересечения дуги с линией критики даст первую точку А профиля.
Проводим к дуге касательную под углом , точка пересечения касательной и окружности даст точку В профиля.
На срезе сопла от точки С проводим прямую под углом к оси симметрии, точка пересечения прямой и касательной - точка D.
Отрезки BD и CD разбиваются на равное количество отрезков.
Соединяем одноименные точки прямыми.
Строим огибающую.
3. Определение параметров системы питания
3.1 Расчет стехиометрического соотношения компонентов
Результаты расчета возьмем из программы терморасчета «Tdx»:
Массовые доли элементов в составе окислителя:
gос = 0;
gон = 0;
gоN = 0;
gоо = 1,00.
Массовые доли элементов в составе горючего:
gгс = 0,86;
gгн = 0,14;
gгN = 0;
gго = 0.
Стехиометрическое соотношение компонентов Кm0 = 3,417.
Действительное соотношение компонентов Кm = 3,075.
3.2 Массовых расходов окислителя и горючего
Массовый расход окислителя:
Массовый расход горючего:
Дожигание генераторного газа весь окислитель подадим через газогенератор.
кг/с.
В окислительном ЖГГ примем гг = 15, при котором по результатам термического расчета:
Тгг = 776,24К;
Rгг = 261 Дж/кг·град, тогда действительное соотношение компонентов в газогенераторе: Кmгг = 51,25.
Расход горючего через газогенератор равен:
кг/с.
Относительная доля горючего в пристеночном слое:
.
Расход горючего в пристеночной зоне:
Расход горючего через ядерные форсунки:
кг/с.
Расход генераторный газа через форсунки смесительной головки:
кг/с.
Расход горючего через рубашку охлаждения:
кг/с.
3.3 Расчет мощности насосов
Используем формулу:
Где:
- КПД насоса, принимаем н = 0,7.
Рн = Рвыхн - Рвхн
- перепад давления в насосе.
Рвыхн, Рвхн - давление на выходе и входе насоса;
- расход компонента через насос;
- плотность компонента.
Принимаем Рвх = 4?105 Па.
Давление на выходе:
Для насоса окислителя :
Рвых о = (Ркс+Рфо+Ргаз)·т+Рфогг+Рмаг
Принимаем перепад давления на форсунке окислителя:
Рфо = 15?105 Па.
Тогда:
Рвых о = (250?105 +20?105)·т+30?105 = 270?105·т+30?105.
Где:
т - степень расширения газа на лопатках турбины.
Насос горючего основной:
Рвых г = Ркс+Рфг+Рохл+Рм
Принимаем:
Рфг = 15?105 Па.
Рохл = 0,35 Ркс.
Рохл = 0,35·250?105 = 87,5?105 Па.
Тогда:
Рвых г = 250?105 + 15?105 + 87,5?105 + 15?105 = 367,5?105 Па.
дополнительный насос Г.
Ргг = (Ркс+Рфо+Ргаз)·т
Ргг = (250?105 + 20?105)·т = 270?105·т
- давление в ГГ.
Принимаем 30?105 Па.
= Ргг+Рфгг+Рмаг
= 270?105·т +30?105.
Мощность насосов:
.
Вт.
Вт.
Где:
г, о - плотности окислителя и горючего кислород - 1144 кг/м3 керосин - 840 кг/м3.
3.4 Расчет степени расширения газа на лопатках турбины
Мощности насосов окислителя и горючего (дополнительного) зависят от степени расширения газа на лопатках активной турбины. В схеме с дожиганием генераторного газа Т = 1,12,0.
Найдем значения Nно, Nнг, Nнгд, Nн.
При Т = 1,1; 1,2; 1,3; 1,4; 1,6; 1,8; 2,0
Таблица 3. - Значения мощностей насосов в зависимости от Т:
|
Т |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
|
|
Nно·105 Вт |
176,1 |
190,8 |
205,6 |
220,3 |
249,7 |
279,2 |
308,6 |
|
|
Nнг·105 Вт |
54,9 |
54,9 |
54,9 |
54,9 |
54,9 |
54,9 |
54,9 |
|
|
·105 Вт |
4,7 |
5,1 |
5,5 |
5,9 |
6,7 |
7,5 |
8,3 |
|
|
Nн·105 Вт |
235,8 |
250,9 |
266,0 |
281,1 |
311,4 |
341,6 |
371,8 |
Мощность турбины.
Где:
Т - КПД турбины, принимаем Т = 0,7 из термического расчета газогенератора берем следующие параметры:
RГГ = 261 Дж/кг·К.
ТГГ = 776,24 К.
n = 1,321 - показатель тропы:
.
Находим значения мощности турбины NТ при Т:
1,1;
1,2;
1,3;
1,4;
1,6;
1,8;
2,0.
Таблица 4. - Значения мощности турбины в зависимости от Т:
|
Т |
1,1 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
|
|
NТ·105 |
59,5 |
112,6 |
160,5 |
204,0 |
280,4 |
345,8 |
402,7 |
Расчетное значение степени расширения Т находится на пересечении графиков:
NТ = f(Т) Nн = f(Т)
Точка пересечения этих графиков дает нам искомое значение = 1,775.
=338,1·105 Вт.
Вт.
54,9·105 Вт.
Вт.
(275,5 + 54,9 + 7,4)·* 105 = 337,8·* 105 Вт.
Параметры газа за турбиной.
РГГ = 270·1,775 = 479,25·105 Па.
єК, давление генераторного газа на входе в форсунку.
4. Проектирование смесительной головки
4.1 Расчет двухкомпонентной газожидкостной струйно-струйной форсунки
Расход генераторного газа через форсунку равен:
Где:
nгг - суммарное количество форсунок подачи генераторного газа nгг = 217.
кг/с.
Расход горючего:
кг/с.
Плотность компонента на входе в форсунку.
кг/м3.
Скорость генераторного газа:
м/с.
Скорость жидкости (горючее):
Где:
- перепад давления на форсунке;
= 15?105 Па.
м/с.
Скорость смеси:
м/с.
Плотности смеси:
кг/м3.
Требуемая площадь поперечного сечения форсунки:
м2.
м.
Требуемая площадь поперечного сечения форсунки, через которую поступает генераторный газ:
м2.
м.
С учетом толщины стенки, наружный диаметр форсунки:
= + 2ст
= 12 + 2 = 14 мм = 0,014 м.
Расстояние между соседними форсунками:
Ф = Н -
Ф = 19-14 = 5 мм > 3 мм - условие выполняется.
4.2 Расчет жидкостной струйной форсунки
Подача горючего в тракт струйной форсунки осуществляется по четырем (i=4) наклонным каналам, открытым в ее стенке. Каждый канал представляет собой форсунку.
Расход через одну форсунку:
кг/с.
Величина площади проходного сечения.
= 0,65 - коэффициент расхода горючего через форсунку.
м2.
м.
4.3 Расчет периферийных форсунок
Для создания низкотемпературного пристеночного слоя используем 9-й ряд струйных форсунок горючего.
Количество форсунок определим из условия обеспечения оптимального рекомендованного диаметра выходного сечения и коэффициента расхода.
Задаемся:
м.
= + 2ст
= 2,5 + 3 = 5,5 мм.
= 0,8.
= 15?105 Па.
м2.
кг/с.
.
Принимаем =121.
4.4 Оценка пр
Считаем, что половина расхода 8-го ряда форсунок смешивается с расходом горючего в пристеночном слое.
Где:
Кm0 = 3,417 - стехиометрическое соотношение компонентов.
Величина расхода генераторного газа:
Где:
n8 = 48 - количество форсунок в 8-ом ряду.
кг/с.
Найдем расход горючего:
кг/с.
.
.
При расчете наружного проточного охлаждения будем пользоваться таблицами Глушко при = 0,4.
5. Расчет наружного проточного охлаждения
Проточное охлаждение применяется для обеспечения заданного теплового баланса элементов конструкции.
Для расчета теплообменного процесса разбиваем длину К. С. и сопла на 10 участков.
5.1 Геометрические параметры
Задаем размеры каждого участка Xi. Определяем средний диаметр каждого участка dcpi. Определяем расстояние от форсуночного блока до середины каждого участка Xi Величина геометрической степень расширения на каждом участке fi.:
Газодинамическая функция q()i:
По таблицам Газодинамических Функций находим значения числа Маха для каждого участка.
5.2 Лучистый тепловой поток в камере сгорания
Из термического расчета известны парциальные давления и температура в камере.
= 50,03?105 Па.
= 85,70?105 Па.
Тf = 3898 ?К.
Принимаем степень черноты стенки ест = 0,8.
Постоянная Стефана-Больцмана С0 = 5,67 Вт/м2гр.
Эффективная длина пути луча L:
Степень черноты H2O:
.
Степень черноты СO2:
.
Степень черноты газов:
.
Величина лучистого теплового потока в камере сгорания:
Вт/м2.
5.3 Распределение qл по длине КС и сопла
Разбиваем КС и сопло на 5 характерных точек и принимаем:
х1 = 100 мм.
qл1 = 0,25?4,23?106 = 1,06?106 Вт/м2.
х2 = 923 мм.
qл2 = 1?4,23?106 = 4,23?106 Вт/м2.
х3 = 1024 мм.
qл3 = 0,5?4,23?106 = 2,12?106 Вт/м2.
х4 = 1121 мм.
qл4 = 0,15?4,23?106 = 0,63?106 Вт/м2.
х5 = 1340 мм.
qл5 = 0,04?4,23?106 = 0,17?106 Вт/м2.
Определим величину лучистого теплового потока, на каждом участке, используя зависимость.
5.4 Расчет конвективного теплового потока от газа в стенку в первом приближении
Из термического расчета известно:
= 2085?K;
k = 1,3.
Температура торможения по условиям камеры:
?K.
В первом приближении назначаем температуру стенки со стороны газа . Определяем из таблиц Глушко параметры продуктов сгорания:
мг = 0,7229?10-4 Па?с.
Срг = 2316 Дж/кг?К.
лг = 0,3592 Вт/м?К.
Критерий Re по всем участкам.
Критерий Pr постоянный для всех участков.
.
Критерий Nu на каждом участке:
Коэффициент теплообмена между стенкой и газом:
Эмпирический коэффициент А.
А = 0,023 сверхзвуковая часть.
А = 0,026 дозвуковая и критика.
Значение поправочного коэффициента и температурный фактор:
Конвективный тепловой поток на участке в первом приближении:
Суммарный тепловой поток:
5.5 Подогрев охладителя и его средняя температура на участке
Площадь теплообмена от газа в стенку:
Si = ?dcpi?xi
Температура охлаждения рубашки охлаждения в первом приближении. В соответствии с техническим заданием подвод охладителя осуществляется в за критическую часть сопла. Часть охладителя идет к смесительной головке на рубашке охладителя, а часть к срезу сопла, а затем по трубопроводам поступает к смесительной головке. Примем подвод охладителя в стык между 5 и 6 участками.
Для сечения 1 5:
кг/с.
Для сечения 6 10:
кг/с.
Примем температуру входа охладителя в рубашку охлаждения 50?С:
Средняя температура охладителя на каждом участке:
5.6 Коэффициент теплообмена между охладителем и огневой стенкой
Задаемся толщиной и материалом стенки (БрХ08) камеры сгорания, зоны критического сечения и сверхзвуковой части сопла.
ст = 300 Вт·м/К - бронза БрХ08.
Толщина огневой стенки.
ст = [2,6…3,7 мм] примем 3 мм.
Назначаем высоту рубашки охлаждения.
охл = [2…3 мм] примем 2 мм.
Средний диаметр охлаждающего тракта:
Dохлi = dcpi + 2cтi + охл
Площадь поперечного сечения меж рубашечного канала на каждом участке:
Fохлi = ·Dохлi·охлi
Скорость охладителя на каждом участке охлаждения:
Где:
сохл - плотность охладителя;
сохл = 840 кг/м3;
Гидравлический диаметр .
м.
Необходимые физические характеристики охладителя:
= 0,15?10-4 Па?с;
= 2380 Дж/кг?К;
= 0,12 Вт/м?К;
Величина критерия Рейнольдса для охладителя:
Критерии Прандтля для охлаждающей жидкости:
.
Критерии Нуссельта:
Коэффициент теплообмена для охлаждающей жидкости на каждом участке:
5.7 Коэффициент охлаждения
Назначаем межреберное расстояние а = 2 мм. По материалам лекций
Параметр :
Параметр .
Определяем оптимальные величины ширины ребра:
bi = di·* Zоптi
Оптимальный коэффициент:
5.8 Температура огневой стенки со стороны охладителя
Величина нового значения температуры горячей стенки :
Величина относительной погрешности:
Проверка условий охлаждения.
Максимальная температура стенки:
= 1201.
Условие отсутствия пленочного кипения или разложения охладителя на выходе из рубашки охлаждения.
6. Расчет теплозащиты ЖРД при помощи прикладной программы
Прикладная программа “Охлаждение” предназначена для расчета наружного проточного охлаждения ЖРД.
Расчета охлаждения ЖРД.
1. Определяем длину каждого участка ?Xi в метрах:
2. Определяем средний диаметр каждого участка dср в метрах:
3. Определяем расстояние от форсуночного блока до середины участка Xi в метрах:
4. Определяем геометрическую степень расширения на участках:
5. Определяем газодинамическую функцию:
6. Определяем число Маха на каждом участке Мi по газодинамическим функциям, зная
Подвод охладителя в за критическую часть сопла: .
Расчет сверхзвука и дополнительного звука.
Сверхзвук:
Дополнительный звук:
Толщина стенки:
Средний радиус рубашки охлаждения:
Список литературы
1. «Теоретические основы проектирования ЖРД». М.И. Шевелок - М.: Оборонгиз, 1960.
2. «Основы теории и расчета ЖРД». Под ред. проф. Кудрявцева В.М. - М.: Высшая школа, 1983. двигатель генераторный форсунка
3. «Теория ракетных двигателей». Алемасов В.Е., Дрегаман А.П. - М.: Машиностроение, 1989.
4. «Конструкция и проектирование ЖРД». Под ред. проф. Гахуна Г.Г. - М.: Машиностроение, 1989.
5. «Газодинамические функции». Иров Ю.Д., и др. - М.: Машиностроение, 1965.
6. «Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания». Том V. В.П. Глушко (справочник) - М.: Академия наук СССР, 1973.
7. «Расчет, проектирование и конструирование электрических ракетных двигателей». Гуров - М.: Машиностроение, 1973.
8. Термический расчет камеры сгорания, газогенератора, низкотемпературного пристеночного слоя. Результат программы «Tdx».
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Исходные данные для расчета жидкостного ракетного двигателя. Выбор значений давления в камере и на срезе сопла, жидкостного ракетного топлива (ЖРТ). Определение параметров ЖРТ и его продуктов сгорания. Конструктивная схема, система запуска двигателя.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 07.09.2015Комплексный анализ и конструктивно-технологическая характеристика отдельно взятого узла (рубашки сопла) из общей сборки жидкостного ракетного двигателя 5Д12. Технические требования на сборку, наименование и последовательность операций, оборудование.
курсовая работа [254,3 K], добавлен 09.07.2012Выбор твердого ракетного топлива и формы заряда ракетного двигателя, расчет их основных характеристик. Определение параметров воспламенителя и соплового блока. Вычисление изменения газового потока по длине сопла. Расчет элементов конструкции двигателя.
курсовая работа [329,8 K], добавлен 24.03.2013Описание конструкции самолета АН-148, его узлы. Прочностной расчет конструкции панели сопла гондолы двигателя, схема его нагружения. Технологический процесс приготовления связующего ЭДТ-69Н. Экономический эффект от внедрения композиционных материалов.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 13.05.2012Коэффициенты потери энергии. Расчет потока газа в заданных сечениях эжектора на критическом и двух произвольных дозвуковых режимах. Определение газодинамических параметров. Определение расхода газа и размеров сечений сопла и камер, статических давлений.
курсовая работа [251,7 K], добавлен 14.06.2011Выбор параметров двигателя. Температура газа перед турбиной. Коэффициенты полезного действия компрессора и турбины. Потери в элементах проточной части двигателя. Скорость истечения газа из выходного устройства. Термогазодинамический расчет двигателя.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 10.02.2012Описание процесса работы котельной с водогрейными котлами типа КСВ-2,9 (Гкал/час) с горелками типа БИГ-2/12. Особенности регулировки подачи газа в котел +25% и –80% от установленного значения. Установка регулятора для избежания нагрузок на автоматику.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 14.01.2015Температура газа перед турбиной и степень повышения давления в компрессоре. Температура газа на выходе из форсажной камеры. Степень расширения газа в реактивном сопле, потери в элементах проточной части. Термогазодинамический расчет параметров двигателя.
курсовая работа [567,6 K], добавлен 07.02.2012Характеристика природного газа, турбинных масел и гидравлических жидкостей. Технологическая схема компрессорной станции. Работа двигателя и нагнетателя газоперекачивающего агрегата. Компримирование, охлаждение, осушка, очистка и регулирование газа.
отчет по практике [191,5 K], добавлен 30.05.2015Структура и основные задачи научной деятельности института общей и неорганической химии АН РУз. Высокоинтенсивный абсорбционный аппарат для осушки природного газа. Расчет процесса осушки, его концепция. Конструкция аппарата, гидродинамические режимы.
отчет по практике [1,9 M], добавлен 30.01.2014Расчет кожухотрубчатого теплообменника для охлаждения природного газа. Определение физических характеристик охлаждаемого газа, коэффициента теплоотдачи для трубного пространства. Расчет тепловой изоляции теплообменника. Конструктивно-механический расчет.
курсовая работа [800,9 K], добавлен 09.12.2014Изучение методики проектирования и расчета параметров магистралей горючего и окислителя с помощь программы "Динамика КС". Исследование процессов моделирования запуска двигателя для ракеты Р5. Структурная схема гидравлического тракта от насоса до КС.
курсовая работа [321,3 K], добавлен 06.10.2010Анализ общих сведений по Уренгойскому месторождению. Тектоника и стратиграфия. Газоносность валанжинского горизонта. Свойства газа и конденсата. Технологическая схема низкотемпературной сепарации газа. Расчет низкотемпературного сепаратора очистки газа.
дипломная работа [1,7 M], добавлен 09.06.2014Расчеты геометрических параметров камеры ракетного двигателя и параметров идеального газового потока в различных сечениях по длине камеры ракетного двигателя на пяти режимах. Построение камеры двигателя. Расчет импульсов газового потока, сил и тяги.
курсовая работа [802,8 K], добавлен 24.09.2019Расчет жидкостного ракетного двигателя (ЖРД), используемого на второй ступени баллистической ракеты. Технологический процесс сборки фермы полезной нагрузки. Оценка предполагаемых затрат на проект. Основные моменты безопасности и экологичности проекта.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 23.11.2009Построение графика потребления газа и определение его расчетных часовых расходов. Выбор общей схемы подачи газа заданным потребителям и составление расчетной схемы. Гидравлический расчет газопровода среднего давления, подбор фильтров и регуляторов.
курсовая работа [267,2 K], добавлен 13.07.2013История развития рынка сжиженного природного газа, его современное состояние и перспективы развития. Технология производства и транспортировки сжиженного природного газа, обзор перспективных проектов по созданию заводов по сжижению газа в России.
реферат [2,5 M], добавлен 25.12.2014Значение первичного охлаждения коксового газа. Назначение и конструкция газосборника и электрофильтров. Коксование угольной шихты. Расчет газового холодильника с горизонтальным расположением труб. Определение необходимой мощности на валу нагнетателей.
курсовая работа [889,7 K], добавлен 02.12.2014Выбор облика и обоснование параметров двигателя. Определение геометрических характеристик камеры и сопла. Расчет смесительных элементов камеры. Проектирование охлаждающего тракта. Прочностные расчеты. Выбор системы подачи топлива. Себестоимость изделия.
дипломная работа [2,3 M], добавлен 13.05.2012Централизации технологических объектов подготовки газа. Конфигурации трубопроводных коммуникаций и расчет рабочего давления. Очистка от механических примесей. Общая оценка процесса осушки газа, способы выделения из него сероводорода и двуокиси углерода.
реферат [992,0 K], добавлен 07.06.2015
