Тепловой расчет котельной установки

Расчет минимальных объемов продуктов сгорания при полном сгорании топлива с теоретическим количеством воздуха. Характеристики газоходов и газопроводов. Сопротивление экономайзера. Сопротивление дымовой трубы. Схема к расчету труб с поперечными ребрами.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 02.12.2013
Размер файла 892,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Котельные Установки и Парогенераторы

Курсовой проект

Тепловой расчет котельной установки

Группа Жу12пт031

Студент

Сергей Владимирович Казаков

Преподаватель

Леонид Александрович Марюшин

Москва 2013 г.

Задача №1

Составить тепловой баланс парового котла, работающего на природном газе. Рассчитать КПД котла и часовой расход топлива, используя исходные данные, приведенные в таблицах 1 и 2.

Дано:

Тип котла ДКВР 6,5

Паропроизводительность котла 6,5 D т/ч

Давление перегретого пара P ne 1,3 Мпа

Температура перегретого пара t c 240 tne

Температура насыщенного пара t H n 191 oC

Температура питательной воды t n в 84 oC

Температура уходящих газов Э yx 152 oC

Доля непрерывной продувки бпр 2,4 %

Коэффициент избытка воздуха за экономайзером бyx 1,36

При сжигании газообразного топлива псе расчеты относятся к кубическому метру сухого газа при нормальных условиях (101,3 кПа и 0 °С).

1. Теплота сгорания газообразного топлива подсчитывается по формуле смешения:

Qdi = 0,01[QH2SH2S+QCOCO+Qн 2 H2+?Qcmнn], кДж/м3

Так как H2S, CO и H2 в природных газах отсутствуют, то формула для расчета примет вид:

Qdi = 0,01? Qcmнn= 0,01(98,90+0,13+0,1+0,1)=99,23 кДж/м3

Qdi=0,99 кДж/м3

где Qсн4 =35880 и Qс2н6 = 64360 и т.д. - теплота сгорания каждого газа, входящего в состав топлива, кДж/м3; принимается по таблице 4.

2. Теоретическое количество воздуха, необходимое для полного сгорания 1 м3 газообразного топлива в атмосферном воздухе (коэффициент избытка воздуха б= 1),

n

V0H= 0,08[0,5CO+0,5H2+1,5H2S+?(m+----- )CmHn-O2], м33

4

В условиях задачи формула примет вид:

V0H= 0,08(2+3,5+5+6,5) , м33

V0H=1,36 , м33

3. Теоретические (минимальные) объемы продуктов сгорания при полном сгорании топлива с теоретическим количеством воздуха (б= 1)

Теоретический объем азота: V0H= 0,87 V0H+0,08, м33

Объем трехатомных газов: VHRO2=0,01(0,08+CO+H2S+?mCmHn), м33

В условиях задачи формула будет иметь вид:

VHRO2=0,01 (35880+64360+93180+123150+156630+173170) , м33

VHRO2=6463,7, м33

Теоретический объем водяных паров

1,36

VHо,н2o=0,01(H2S+H2+?----- CmHn+0,124 dr,m)+0,0161 V0H , м33

2

Где dr,m- влагосодержание газообразного топлива, отнесенное к 1 м3 сухого газа, принять dr,m = 31 г/м3

В условиях задачи формула будет иметь вид:

VHо, н2o=0,01(98,90+0,13+0,1+0,1+0,34) +0,0161 V0H , м33

Действительные объемы продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха б>1

Объем водяных паров:

VHн2о= Vо,н2o +0,0161(б-1) VоH , м33

Объем дымовых газов:

VHГ= VHрo2+ VHo,N2+ VHн2o+(б-1) VоH , м33

Энтальпия воздуха и продуктов сгорания при температуре уходящих газов Эух=152 оС

Энтальпия теоретически необходимого воздуха:

I 0 в= VO н(сЭ)в , кДж/м3

Где (сЭ)в - энтальпия 1 м3 воздуха при Эвух определяется методом интерполяции по данным таблицы 5:

Эyx=152 oC

267-132,7

(сЭ)в= (152-100)+132,7=167 кДж/м3

200-100

Где Эв max= 200 oC , Эв min= 100 oC - пределы температур, между которыми находится расчетная температура газов Эyx

(сЭ)в max (сЭ)в min - энтальпии 1 м3 воздуха при температуре соответственно, кДж/м3

Проверка результатов расчета производиться по неравенству

(сЭ)в max > (сЭ)в > (сЭ)в min

Проверка результата расчета: 267>167>132,7

Энтальпия уходящих дымовых газов при коэффициенте избытка воздуха

б=1 и Эyx

I = VHрo2(сЭ)со2+ VHo,N2(сЭ)N2+ Vо,н2o(сЭ)н2o, кДж/м3

Где (сЭ)со2 (сЭ)N2 (сЭ)н2o - энтальпии 1 м3 продуктов сгорания при Эyx кДж/м3 ; определяются методом интерполяции аналогично (сЭ)в

Энтальпия уходящих дымовых газов на 1 м3 топлива при б=бyx>1

Iyx=I+( бyx -1)I, кДж/м3

Если принять температуру холодного воздуха tхв=30o C, то энтальпия холодного воздуха:

I0,х,в=39,8 VO н , кДж/м3

где 39,8 кДж/м3 - энтальпия 1 м3 воздуха при tхв=30o C .

6. Тепловые потери в котле.

6.1. Потеря тепла с уходящими газами:

Q2=Iyx - бyxI0,х,в , кДж/м3

Q2

q2= -------100%

Qp

где Qp - располагаемое тепло топлива,

Qp=QdI+im , кДж/м3

где QdI - низшая теплота сгорания сухой массы газообразного топлива, кДж/м3;

im - физическое тепло топлива, кДж/м3; учитывается при наличии предварительного подогрева топлива посторонним источником тепла (в условии задачи im=0).

6.2. Потеря тепла с химическим недожогом топлива q3 ; принимается 0,5%:

q3=0,5%

q3

Q3= ----- QdI , кДж/м3

100

6.3. Потеря тепла от механического недожога при сжигании газообразного топлива принимается равной нулю: q4=0; Q4=0

6.4. Потерю тепла от наружного охлаждения q5 принять по таблице 6 в зависимости от паропроизводительности котла:

q5

Q5= ---- QdI , кДж/м3

100

6.5. Потеря с физическим теплом шлака q6 = 0 при сжигании газообразного топлива; q6 = 0

6.6. Суммарные потери тепла в котле:

?q= q2+ q3+ q4+ q5+ q6 , %

7. Тепловой баланс котла

Коэффициент полезного действия по методу обратного баланса

зk=100-?q , %

Полезно использовать тепло 1 м3 топлива в котле:

зk

Q1= QdI ----, кДж/м3

100

Тепловой баланс котла при сжигании газообразного топлива:

q p= q2+ q3+ q4+ q5+ q6, кДж/м3

где q p= QdI, кДж/м3

8. Расход топлива, подаваемого в топку котла.

Секундный расход пара (точность расчета - три знака после запятой):

D 1000

De= ----------- , кг/с.

3600

где D - паропроизводительность котла по заданию, т/ч (Таблица 2).

Расход воды на продувку котла (точность расчета - три знака после запятой)

2,4

Dnр= --------- De , кг/с.

100

Где бпр ,%

Полное количество тепла, полезно использованное в котле (для условий задачи),

Dk=De(ine- inв)+Dnр(ikun-in в), кВт

где inе - энтальпия перегретого пара при Pпе и tпе , кДж/кг; определяется

интерполяцией по данным таблицы 7, которая представляет собой

фрагмент таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара [6].

tne= 208 оС, Pne= 1,2 МПа.

Энтальпия при Pne= 1,2 МПа, tne= 240 оС

ine 1 ((1,2 - 1,0)) 2921,0= - 42,0 • 0,2 +2921,0= 2912,6 кДж/кг

Энтальпия при P ne=1,2 МПа, tne = 210 оС

ine 2 ((1,2 - 1,0)) 2852,2= - 56,6 0,2 +2852,2= 2840,9 кДж/кг

Энтальпия при P ne=1,2 МПа, tne = 208 оС

ine 3 ((208 - 200)) 2815,4= - 2,55 8 +2815,4= 2835,8 кДж/кг

ine - энтальпия питьевой воды,

ine =4,19 tne ine= 4,19 tne , кДж/кг, ;

ikun - энтальпия кипения воды при давлении в барабане котла, кДж/кг.

Давление в барабане котла принять равным давлению перегретого пара, т.к. потери давления в пароперегревателе не велики, и ими можно пренебречь.

ikun= 814,8 кДж/кг при Pв= 1,3 МПа ikun= 830,1 кДж/кг при Pв= 1,4 МПа

Расход топлива

Q

BP = -----------, м3

Qpзk +Q в, вн+Qф

______

100

Где Q в, вн =0 - тепло с внешним подогревом воздуха;

Qф=0 - тепло, внесенное в топку паровым дутьем;

Qp Qdi , кДж/м3; зk , % , кДж/с (кВт) - предыдущие расчеты.

Часовой расход газа: Вчрр 3,6 тыс.м3/ч.

Задача №2

газопровод экономайзер дымовой труба

Определить геометрические характеристики чугунного экономайзера для котла, рассчитанного в части 1, используя исходные данные, приведенные в таблице 3, и результаты расчетов части 1.

Чугунный экономайзер котлов малой мощности компонуется из стандартных труб ВТИ или ЦККБ с квадратными или прямоугольными ребрами.

Геометрические характеристики экономайзера

Наименование, условное обозначение, единицы измерения величин

Величина

1. Наружный диаметр трубы d , мм

51

2. Толщина стенки труб д , мм

4

3. Размеры квадратного ребра b , мм

b , мм

150

146

4. Длина трубы l , мм

2000

5. Число труб в ряду zр , шт

4

6. Поверхность нагрева с газовой стороны одной трубы Hmp , м2

2,95

7. Живое сечение для прохода газов одной трубы тр Fmp , м2

0,120

8. Поверхность нагрева с газовой стороны одного ряда Hp , м2

225,125

9. Живое сечение для прохода газов Fr , м2

10. Сечение для прохода воды в fe , м2

11,75

11. Поверхность нагрева экономайзера Hэк , м2

900,5

12. Количество рядов экономайзера np , шт

4

13. Количество петель nnem , шт

2

14. Высота экономайзера hэк , м

150

15. Общая высота экономайзера с учетом рассечек

Hобщэк , м

154

Усредненные характеристики газоходов и газопроводов

Наименование, условное обозначение и единицы измерения величин

Величина

1. Наружный диаметр труб d, мм

51

2 Поперечный шаг труб s1 , мм

100

3. Продольный шаг труб s2 , мм

110

4. Число рядов труб по ходу газов z2, шт.

44

5. Температура газов Экп , °С

700

6. Скорость газов wкп , м/с

8,8

7. Число поворотов газового потока на 90° зпов шт

5

8 Температура газов Ээл , оС

236

9. Скорость газов wэк , м/с

6,6

10. Высота опускной шахты Hшах, м

3,8

11. Высота дымовой трубы Нтр, м

24

12 Длина газопроводов l, м

12,4

13. Ширина прямоугольного сечения газопроводов b, м

0,470

14. Высота прямоугольного сечения газопроводов а, м

0,52 4

15. Температура газов Эгn , °С

235

16. Скорость газов wrn, м/с

12

17. Количество поворотов газохода на 90° mпов, шт.

6

Сечение для прохода воды одного ряда

51

fв= =11,75 ---- 10-6 , м2,

4

где внутренний диаметр трубы, dвн=47 мм. Поверхность нагрева экономайзера (по уравнению теплопередачи)

2870 1

Hэк= ------------ 900,5 10-6 , м2,

19,5101

Q6эк= тепловосприятие экономайзера с 1м3 топлива, определенное по уравнению теплового баланса, 2870 кДж/м3

Вр= секундный расход топлива, 1 м3

k= коэффициент теплопередачи, 19,5 Вт/(м2К)

Дt= средний температурный напор в экономайзере, 101 К

Количество рядов в экономайзере

900,5

зp = --------- 225,125 шт

4

Количество петель: зnem= 112,56 шт

Высота экономайзера: hэк = 150 10-3 , м,

где b - размер квадратного ребра, мм.

Общая высота экономайзера с учетом рассечек

hобщэк= hэк+0,5 зpac

где 0,5 м - высота одной рассечки;

зpac - количество ремонтных рассечек, которые принимаются через каждые 8 рядов, шт.

Рисунок 2. Примерная схема газового тракта: 1 - топочная камера; 2 - конвективный пучок; 3 - барабаны котла; 4 - экономайзер; 5 - дымосос; 6 - труба; 7 - газопроводы

Геометрические характеристики конвективного пучка

100

Относительный поперечный шаг у1= ------- =49

51

110

Относительный продольный шаг у2= ----- =59

51

S1-d

Коэффициент ш ----------- = где S1= 49 мм S2= 59 мм

S2-d

Коэффициент сопротивления трения гладкотрубного коридорного пучка при поперечном омывании т определяется по следующим формулам:

при у1 ? у2 т = тmpcуz2

при у1 > у2 и 1ш ? 8 т = тmpcу cRez2

где тmp коэффициент сопротивления трения труб одного ряда; применяется по средней скорости газов wкп=8,8 м/с среднему диаметру труб пучка d=49 мм, средней температуре газов Экп=700 °С

cу - поправочный коэффициент на поперечный шаг s1=100 мм

zp= 4 - число рядов труб по ходу газов

Динамическое (скоростное) давление hд , мм вод.ст., определяется по по средней скорости газов wкп=8,8 м/с, и средней температуре газов Экп = 700 оС.

Сопротивление трения пучка труб Дhлуч = тhd, мм вод.ст

Сопротивление поворотов газов

Дhпов= nпов тпов hd, мм вод.ст

где nпов=5 - число поворотов газового потока на 90o

тпов =1,6 - коэффициент сопротивления одного поворота газового потока на 90о

Сопротивление газохода конвективного пучка

Дhкп =1,15(1+1,6)=2,99 мм вод.ст

где К - поправочный коэффициент на действительные условия протекания потока газов. Для конвективных пучков котлов малой мощности с поворотом газов в горизонтальной плоскости при нормальной степени загрязнения рекомендуется принимать К=1. При наличии перед первым пучком камеры догорания ее сопротивление отдельно не рассчитывается, а учитывается коэффициентом К=1,15 , т.е. для котлов типа ДКВР К=1,15, для котлов типа Е К=1,0.

Сопротивление экономайзера

Общие указания

Сопротивление экономайзера определяется как для коридорного пучка с поперечными ребрами при поперечном омывании. необходимо знать коэффициент ш = s1 49 мм и s2 59 мм условный определяющий размер l для труб с квадратными ребрами и эквивалентный диаметр сжатого поперечного сечения пучка d3.

49

Коэффициент ш = ------ =0,830

59

Условный определяющий размер l для труб с квадратными ребрами

51(0,025-4) 2(б2рб-0,830d2)+4брб д

l= ------------ + ------------------------------- v брб -0,830d2 , м,

H/n H/n

где H/n = 51(0,025-4)+ 2(б2рб-0,830d2)+4брб д , м,

брб= 2hрб +d , м - сторона ребра;

hрб= 10-3 , м - высота ребра

д - толщина ребра

sрб =0,025 - шаг ребра

Все величины в формулу расчета l подставляются в метрах.

Все размеры принимаются в соответствии с рисунком 1 методических указаний к решению задачи 2 контрольной работы 1 и рисунком 3.

Эквивалентный диаметр сжатого поперечного сечения пучка d3

4F 2[sрб (s1-d)-2дhрб]

d,= ------------- + ----------------------.

U 2hрб+ sрб

где F - площадь живого сечения канала, м2;

U - полный периметр сечения, омываемого дымовыми газами, м;

s1 = 150 мм - поперечный шаг трубы.

Все остальные величины берутся в соответствии с рисунком 3 и пояснениями к формуле расчета l. В формуле расчета d3 все величины подставляются в мм.

Сопротивление труб одного ряда экономайзера

?h0=Cd,C1Cш Cz?hmp , мм вод.ст.,

где ?hmp - сопротивление труб одного ряда, мм вод.ст., зависящего от средней скорости газов wэк=6,6 м/с, и средней температуры газов Ээк оС;

Cd,C1Cш - коэффициенты, учитывающие эквивалентный диаметр ребристых труб, условный определяющий размер, диаметр и шаги труб соответственно;

Сz =4 - поправочный коэффициент на число рядов по глубине пучка (zp - Таблица 8

Сопротивление экономайзера

?hэк=K?hoz2

мм вод. ст.,

где К=1 - поправочный коэффициент на действительные условия протекания потока дымовых газов в экономайзерах при сжигании газа; z2=np - число рядов по ходу газов, шт. (Таблица 8 задачи 2 контрольной работы 1).

Рисунок 3. Схема к расчету труб с поперечными ребрами

л

?hmp=( ----- + твых)hd , мм вод.ст.,

8i

Где л - коэффициент сопротивления трения; принять для кирпичных труб л = 0,05, для стальных труб при диаметре дымовой трубы меньше 2м л = 0,02 i = 0,02 - уклон трубы

твых =1 - коэффициент местного сопротивления выхода из дымовой трубы;

hд - динамическое давление, мм вод.ст.; определяется по средней скорости газов wг (принять wг = 15 м/с) и температуре газов в дымовой трубе, которая принимается равной температуре газов у дымососа (охлаждение газов в трубе не учитывается). В условиях задачи в связи с небольшой длиной газопроводов от экономайзера до дымососа можно не учитывать охлаждение газов в газопроводе от экономайзера до дымососа, т.е. принять температуру газов в дымовой трубе, равной температуре уходящих газов ( (tтрух )) , которая приведена в Таблице 2 контрольной работы 1.

Самотяга опускной шахты

heшах=-heшахHшах, мм вод.ст.,

где Hшах=3,8 м - расстояние по вертикали между серединами начального и конечного сечений шахты

heшах = самотяга на 1 м высоты шахты, мм вод.ст./м; определяется по нижнему полю рисунка VII-26 по средним значениям rшахH2O и температуры tшахшах

При сжигании газообразного топлива для заданных типов котлов можно принять:

7,938

rшахH2O= ryхH2O = ---------,

0,34

Где VнH2O=7,938 Vнг=0,34 , м33 - задача 1 контрольной работы 1;

tшахшах=236 Ээк oC

Поток дымовых газов в опускной шахте идет вниз, поэтому самотяга со знаком минус, т.е. увеличивает перепад давления газового тракта.

7. Самотяга дымовой трубы

hemp= hemp24, мм вод.ст.,

где hemp= - самотяга на 1 м трубы, мм вод.ст./м; определяется по нижнему полюрисунка VII-26 [5] по средним значениям rmpH2O и Эmp

Принять:

1) rmpH2O = ryxH2O

2) Этр =Э ух =152 оС

Нтр - высота трубы, 24м

Следует иметь в виду, что значения самотяги на 1 м высоты на рисунке VII-26 приведены для температуры наружного воздуха 20 оС и абсолютного давления газов на участке тракта Р = 1 кгс/см2 . При отличии температуры наружного воздуха более чем на 10 оС, необходимо делать пересчет самотяги по плотности воздуха, соответствующей действительности его температур (в условиях задачи пересчет не делается).

Самотягу конвективного пучка и газопроводов не учитывается, считая, что отдельные их участки по самотяге уравновешивают друг друга.

Сопротивление газопроводов

Общие указания

Сопротивление газопроводов складывается из сопротивления трения и местных сопротивлений. К местным сопротивлениям относятся сопротивления, связанные с изменением формы или направления газопроводов (изменения сечения, повороты и др.).

Сопротивление трения

12,4

Дhтрен=0,02 ------- hd , мм вод.ст.,

d

где л=0,02 - коэффициент сопротивления трения;

d3 - эквивалентный диаметр, м. Для каналов прямоугольного сечения

2ba

d3 = ------------------, м,

0,47+0,52

где b и a - ширина и высота прямоугольного сечения газопровода соответственно, м (Таблица 10);

hd - динамическое давление, мм вод.ст.; определяется по рисунку VII-26 по средней скорости wrn=12 м/с, и средней температуре газов Эrn=235 оС.

Местные сопротивления газопроводов

Каждое местное сопротивление должно рассчитываться отдельно.

Сопротивление поворотов газопровода

Дhнов Дmновт hd , мм вод.ст., Дhнов 6 1 hd

где mпов =6 - количество поворотов газопроводов на 90 о (Таблица 10);

т=1- коэффициент сопротивления поворотов

т=KДт0BC

где KД - коэффициент, учитывающий влияние шероховатости стенок;

т0 - исходный коэффициент сопротивления поворота, зависящий от формы и относительной кривизны его;

KДт0=1,4 - для колен без закругления кромок при любых скоростях газового потока;

В = 1 - коэффициент, учитывающий угол поворота на 90o;

С - коэффициент, определяемый для отводов и колен в зависимости от отношения размеров поперечного сечения a/b (a - перпендикулярный к плоскости поворота размер). Для колен с острыми углами можно принять C = 1 для всех значений a/b.

Сопротивление газопроводов

Дhnв= K( Дhтренн + Дhнов) , мм вод.ст.,

К - поправочный коэффициент, учитывающий другие местные сопротивления, кроме поворотов; условно принять К = 1,3.

Полное сопротивление газового тракта

?Hг m=(?hkn+150+ ?hmp+ ?hг n) 760 - (hemp-heшах) , мм вод.ст.,

где Mp= 760 мм -поправка на разницу плотностей дымовых газов и сухого воздуха при давлении 760 мм рт.ст.; определяется по среднему значению rH2O для газового тракта по верхнему полю рисунка VII-26 . rH2O приближенно принять равной ryxH2O.

Поправка на барометрическое давление не учитывается, если высота расположения котельной над уровнем моря не превышает 200 м (в условиях задачи не учитывается).

Выбор дымососа

Расход газов у дымососа

152+273

Vd=Bp(Vнг+?б Vно) --------------, м3 /с,

273

Где Bp - расход топлива, м3/с (задача 1 контрольной работы Vнг ,

Vно - объем дымовых газов и воздуха, м3/м3 (задача 1 контрольной работы 1);

?б - присос воздуха в газопроводе от экономайзера до дымососа. Принять

?б = 0 , т.к. длина вышеуказанного участка газопровода незначительна и присос воздуха составляет тысячные доли от единицы;

Эyx=152 - температура уходящих газов, оС (Таблица 2 контрольной работы 1).

Расчетная производительность дымососа

Qd=1,1 Vd м3/с=1,13,6 Vd , тыс.м3/ч,

где 1,1 - коэффициент запаса по производительности для обеспечения надежной работы котельной установки.

Расчетный напор дымососа

Hd=1,1?hг m , мм вод.ст.,

где 1,1 - коэффициент запаса по напору.

Выбор дымососа производиться по рисункам VII-30 - VII-68 в зависимости от Qd, тыс. м3 /ч, и Hd, мм вод.ст. Выбирается дымосос, который обеспечивает расчетные производительность и напор и потребляет наименьшее количество электроэнергии, т.е. имеет наибольший КПД. Необходимо указать типоразмер дымососа и его КПД.

Мощность потребляемая дымососом,

Qd Hd

N= ---------, кВт

3670з

Где Qd м3/с, Hd - в мм вод.ст.;

з - КПД дымососа, %. На рисунках аэродинамических характеристик дымососов КПД указан в долях от единицы, а в формулу расчета мощности его надо подставить в %.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Описание котельной и ее тепловой схемы, расчет тепловых процессов и тепловой схемы котла. Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по газоходам, расчет объемов воздуха и продуктов сгорания, потерь теплоты, КПД топки и расхода топлива.

    дипломная работа [562,6 K], добавлен 15.04.2010

  • Элементарный состав и геометрические характеристики топлива. Определение объемов воздуха и продуктов сгорания топлива при нормальных условиях. Состав котельной установки. Конструкция и принцип действия деаэратора. Конструктивный расчет парового котла.

    курсовая работа [594,6 K], добавлен 25.02.2015

  • Техническая характеристика водогрейного котла. Расчет процессов горения топлива: определение объемов продуктов сгорания и минимального объема водяных паров. Тепловой баланс котельного агрегата. Конструкторский расчет и подбор водяного экономайзера.

    курсовая работа [154,6 K], добавлен 12.12.2013

  • Анализ состава топлива по объему и теплоты сгорания топлива. Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора. Конструктивные размеры и характеристики фестона, экономайзера и пароперегревателя. Сопротивление всасывающего кармана дымососа.

    курсовая работа [2,5 M], добавлен 17.02.2022

  • Характеристика оборудования котельной установки. Обслуживание котла во время нормальной его эксплуатации. Расчет объемов, энтальпий и избытка воздуха и продуктов сгорания. Расчет ширмового и конвективного перегревателя. Уточнение теплового баланса.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 08.08.2012

  • Расчетные характеристики топлива. Материальный баланс рабочих веществ в котле. Характеристики и тепловой расчет топочной камеры. Расчет фестона и экономайзера, камеры охлаждения, пароперегревателя. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания.

    дипломная работа [382,2 K], добавлен 13.02.2016

  • Описание котла ДКВР 6,5-13 и схема циркуляции воды в нем. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Вычисление полезно-израсходованного тепла в котлоагрегате. Средние характеристики продуктов сгорания в топке. Описание кипятильного пучка.

    курсовая работа [1,0 M], добавлен 09.02.2012

  • Определение тепловых нагрузок и расхода топлива производственно-отопительной котельной; расчет тепловой схемы. Правила подбора котлов, теплообменников, баков, трубопроводов, насосов и дымовых труб. Экономические показатели эффективности установки.

    курсовая работа [784,4 K], добавлен 30.01.2014

  • Расчет тепловой схемы котельной. Подбор газового котла, теплообменника сетевой воды, вентиляционного оборудования, воздушно-отопительного прибора, расширительного бака. Расчет газопроводов, дымовой трубы. Расчет производственного освещения котельной.

    дипломная работа [2,2 M], добавлен 10.07.2017

  • Определение объема воздуха, продуктов сгорания, температуры и теплосодержания горячего воздуха в топке агрегата. Средние характеристики продуктов сгорания в поверхностях нагрева. Расчет энтальпии продуктов сгорания, теплового баланса и пароперегревателя.

    контрольная работа [432,5 K], добавлен 09.12.2014

  • Описание принципа работы дымовой трубы как устройства искусственной тяги в производственных котельных. Расчет условий естественной тяги и выбор высоты дымовой трубы. Определение высоты дымовой трубы и расчет условий рассеивания вредных примесей сгорания.

    реферат [199,9 K], добавлен 14.08.2012

  • Расчет принципиальной тепловой схемы отопительно-производственной котельной с закрытой (без водоразбора) системой горячего водоснабжения для г. Семипалатинск. Основное оборудование и оценка экономичности котельной. Определение высоты дымовой трубы.

    контрольная работа [554,2 K], добавлен 24.06.2012

  • Объем азота в продуктах сгорания. Расчет избытка воздуха по газоходам. Коэффициент тепловой эффективности экранов. Расчет объемов энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Определение теплового баланса котла, топочной камеры и конвективной части котла.

    курсовая работа [115,2 K], добавлен 03.03.2013

  • Топливо, его состав, объемы воздуха и продуктов сгорания для котла определенного типа. Элементарный состав топлива. Коэффициент избытка воздуха в топке. Объёмы продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, расчет расхода топлива на весь период его работы.

    контрольная работа [35,6 K], добавлен 16.12.2010

  • Характеристика дизельного топлива двигателей внутреннего сгорания. Расчет стехиометрического количества воздуха на 1 кг топлива, объемных долей продуктов сгорания и параметров газообмена. Построение индикаторной диаграммы, политропы сжатия и расширения.

    курсовая работа [281,7 K], добавлен 15.04.2011

  • Развитие котельной техники, состав котельной установки. Определение теоретических объёмов воздуха, газов, водяных паров и азота, расчёт энтальпий. Тепловой баланс котла, расчёт расхода топлива. Тепловой расчёт конвективного пучка и водяного экономайзера.

    курсовая работа [58,1 K], добавлен 02.07.2012

  • Особенности методики теплового расчета котлов типа ДКВР, не содержащих пароперегревателя. Выявление объема и состава дымовых газов. Определение расхода топлива, адиабатной температуры сгорания. Расчет чугунного экономайзера ВТИ, пучка кипятильных труб.

    методичка [792,1 K], добавлен 06.03.2010

  • Назначение и основные характеристики огневых нагревателей. Расчет процесса горения топлива, расчет коэффициента полезного действия и расхода топлива, тепловой баланс и выбор типоразмера трубчатой печи. Упрощенный аэродинамический расчет дымовой трубы.

    курсовая работа [439,0 K], добавлен 21.06.2010

  • Тепловой баланс трубчатой печи. Вычисление коэффициента ее полезного действия и расхода топлива. Определение диаметра печных труб и камеры конвекции. Упрощенный аэродинамический расчет дымовой трубы. Гидравлический расчет змеевика трубчатой печи.

    курсовая работа [304,2 K], добавлен 23.01.2016

  • Расчет основных параметров двигателя ЗИЛ-130. Детали, механизмы, модели основных систем двигателя. Количество воздуха, участвующего в сгорании 1 кг топлива. Расчет параметров процесса впуска, процесса сгорания. Внутренняя энергия продуктов сгорания.

    контрольная работа [163,7 K], добавлен 10.03.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.