Проект кривошипно-винтового пресса пульсирующего действия усилием 40 МН для горячей объемной штамповки

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра штамповки

Дипломный проект

Проект кривошипно-винтового пресса пульсирующего действия

усилием 40 МН для горячей объемной штамповки

Разработал:

студент группы МД-02-2

Гречишников А.М.

Руководитель:

к.т.н., доцент кафедры штамповки

Борисов В.С.

Липецк 2007

Содержание

Введение

1. Специальная часть

1.1 Техническое описание пресса КВ-ПД "Пульсар"

1.1.1 Особенности конструкции проектируемого пресса

1.1.2 Принципиальная схема пресса «Пульсар»

1.1.3 Перспективы применения проектируемого пресса

1.1.4 Задачи проекта

1.1.5 Параметры пресса аналога КВ-ПД 1,6 "Пульсар"

1.1.6 Кинематическая схема и проектные параметры проектируемого пресса КВ-ПД 40 "Пульсар"

1.2 Силовой и прочностной расчет пресса

1.2.1 Определение размеров винта

1.2.2 Определение размеров коромысла, кривошипа и шатуна

1.3 Кинематическая схема и кинематический расчет пресса

1.3.1 Кинематический расчет пресса

1.3.2 Параметрическая кинематическая схема

1.3.3. Кинематические параметры движения ползуна

1.4 Эффект и коэффициент усиления механизмов пресса

1.4.1 Эффект и коэффициент усиления: общие положения

1.4.2 Идеальный коэффициент усиления пресса

1.4.3 Реальный (с учетом трения) коэффициент усиления пресса

1.5 Разработка конструкции привода гайки

1.5.1. Конструкция привода гайки пресса "Пульсар"

1.5.2 Расчет привода гайки

1.6 Энергетический расчет пресса

1.6.1 Коэффициент полезного действия механизма пресса

1.6.2 Мощность электродвигателя

1.7 Конструкция пресса, полученная в результате проектирования

2. Экономическая часть

2.1 Расчет себестоимости машины

2.2 Расчет цены новой машины

2.3 Расчет трудоемкости научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ по созданию новой машины

2.4 Расчет трудоемкости по видам работ производства

2.4.1 Трудоемкость литейных работ

2.4.2 Трудоемкость механической обработки

2.4.3 Трудоемкость слесарно-сборочных работ

2.4.4 Трудоемкость кузнечных, термических, заготовительных, окрасочных, упаковочных и прочих работ

3. Охрана труда и техника безопасности

4. Экология

Заключение

Библиографический список

Введение

Прессы для горячей объёмной штамповки представлены двумя основными типами: кривошипными (КГШП) и винтовыми. Они характеризуются общим принципом действия и отличаются конструкцией механизма усиления. И в том и в другом прессе предварительно запасённая энергия вращающегося маховика преобразуется в работу перемещения ползуна пресса с большим параметром силы. Конструктивное отличие состоит в механизме преобразования вращательного движения маховика в прямолинейное движение ползуна.

Винтовые механические прессы в свою очередь представлены двумя типами: фрикционными и дугостаторными. Во фрикционном прессе раскрутка маховика от электродвигателя производится посредством фрикционной дисковой передачи. В дугостаторном прессе маховик жестко соединен с ротором электрического двигателя.

Конструкциям кривошипных и винтовых прессов присущи следующие недостатки. Исполнительные механизмы прессов характеризуется малым коэффициентом усиления и способны отрабатывать номинальное усилие деформирования на малой величине хода. Для создания большой силы деформирования необходим массивный маховик и сложные механизмы для его раскрутки.

В проекте решаются вопросы расчета базовых параметров и конструирования основных узлов альтернативного механического пресса под наименованием «пресс КВ-ПД 40 «Пульсар» (пресс кривошипный винтовой с номинальной силой 40 МН для пошагового деформирования пульсирующим нагружением).

пресс винтовой конструирование кривошипный

1. Специальная часть

1.1 Техническое описание пресса КВ-ПД "Пульсар"

На кафедре штамповки Липецкого Государственного Технического Университета обоснован способ работы и разработана конструкция механического пресса нового поколения, получившего наименование "Пульсар".

1.1.1 Особенности конструкции проектируемого пресса

Отличительные особенности пресса-пульсара, его концепция, базируются на анализе общей функции пресса, эффективном способе работы пресса и принципиальной кинематической схеме кривошипно-винтового исполнительного механизма. Пресс-пульсар обладает существенными перспективами применения.

Главная функция пресса - функция усиления.

Техническую систему механического пресса следует рассматривать, прежде всего, как машину для обеспечения взаимодействия между полуфабрикатом и инструментом, достаточного для пластического деформирования полуфабриката. Так как необходимым условием деформирования является контактное относительное перемещение инструмента и полуфабриката, общую функцию такой машины можно определить как перемещение исполнительного органа (ползуна) с требуемой величиной силы. Удобным отображением функции пресса является график «сила-перемещение», определяемый характером сопротивления со стороны деформируемого тела. Общую закономерность такого силового сопротивления отражает процесс осадки, который можно выбрать в качестве типового процесса для определения функции пресса (рис. 1).

Принципиальное устройство гидравлического пресса может быть представлено двумя сообщенными гидравлическими цилиндрами. Поршень одного цилиндра, компрессора, воспринимает перемещение привода. Поршень другого, рабочего цилиндра, обеспечивает рабочий ход с большой деформирующей силой. Деформирующей силой в гидравлическом прессе является сила гидравлического давления. Эффект усиления пресса прямо пропорционален отношению ходов поршней насоса и рабочего цилиндра.

В молотах работа привода по разгону падающих частей переходит в работу деформации. Деформирующей силой является сила инерции при соударении бабы с массивным неподвижным шаботом. Эффект усиления молота определяется отношением хода разгона к ходу деформации.

В механическом усилителе деформирующей силой является сила упругой деформации звеньев, а эффект усиления прямо пропорционален отношению ходов ведущего и исполнительного звеньев механизма.

Рис. 1. Общая функция технической системы пресса: Нп, Н0, Нк - текущее, исходное и конечное значение высоты полуфабриката; Н - высотная деформация полуфабриката или ход ползуна пресса; Vп, Sп - объем и сечение полуфабриката; ут - напряжение текучести материала; P - деформирующая сила пресса; Pс - сила сопротивления деформации; Авх и Авых - работа на входе и выходе пресса; М, щ - крутящий момент и скорость вращения двигателя; tц - время рабочего цикла

Способ работы - пошаговое деформирование.

Краткий анализ существа различных типов усилителей позволяет сделать вывод о том, что главным «ресурсом», за счет которого происходит увеличение силы, является уменьшение хода исполнительного звена.

При этом имеет место противоречие между традиционным представлением общей функции пресса и условием достижения большого эффекта усиления. Данное противоречие преодолевается способом работы механического пресса, который представляет собой пошаговое деформирование пульсирующим нагружением (рис. 2).

Рис. 2. Способ работы пресса-пульсара: СМУ - суммарный механический усилитель или исполнительный механизм пресса в виде кривошипно-коромыслового и винтового механизмов; Н0, Нк - исходное и конечное значение высоты полуфабриката; Н - высотная деформация полуфабриката или ход ползуна пресса; P - деформирующая сила пресса; Pс - сила сопротивления деформации; a-b, b-c - пошаговые отрезки пластической деформации на графике технологической нагрузки

Пресс-пульсар создает требуемую величину силы на рабочем ходе меньшем, чем необходимый ход деформации. Процесс деформации осуществляется за несколько шагов или за несколько, повторяющихся друг за другом, поступательных перемещений ползуна. При этом технологическая сила, развиваемая прессом, пульсирует или циклически возрастает на каждом шаге от минимального до максимального значения.

Такой способ работы пресса обладает основным достоинством штамповки на молотах - возможностью деформирования «за несколько ударов». И по сравнению с ней характеризуется большей производительностью, так как не требует разгона падающих частей после каждого удара.

Способ работы пресса обладает основным достоинством штамповки на гидравлических прессах - возможностью деформирования номинальной силой на большом ходе. При этом стоимость механического пресса существенно меньше, а к.п.д. выше.

1.1.2 Принципиальная схема пресса «Пульсар»

Данная конструкция пресса (в дальнейшем именуемым прессом аналогом) взята из дипломного проекта студента механико-машиностроительного факультета Попова Д.В. Для реализации конструкции пресса определен исполнительный механический усилитель пресса, его механизм. Требования к такому механизму следующие: значительный эффект усиления; высокая нагрузочная способность; компактность; жесткость; возможность привода с двумя степенями свободы.

Всем этим требованиям отвечает винтовая пара. В качестве приводного механического усилителя к винтовой паре следует присоединить кривошипно-коромысловый механизм.

Объединение винтового механизма с кривошипно-кулисным механизмом предложено в одной из первых конструкций пресса-аналога. В ней силовое перемещение ползуна обеспечивается качательным движением гайки, закрепленной на станине, а выборка высоты штампового пространства - поворотом винта. Данная конструкция пресса недостаточно эффективна.

Так как плечо момента трения при повороте гайки в станине значительно больше, чем при повороте винта, для снижения потерь на трение целесообразно обратное расположение и перемещение элементов винтовой пары (рис. 3). В прессе-пульсаре винт располагается на станине и совершает качательное перемещение при небольшом моменте трения от технологической нагрузки, гайка располагается на ползуне и на ней не возникает момент от деформирующей силы.

Рис. 3. Кинематическая схема механического пресса-пульсара: 1 - станина; 2 - ползун; 3 - инструмент; 4 - винтовая пара; 5 - кривошипно-коромысловый механизм

Кроме того, предлагаемую конструкцию выгодно отличает применение кривошипно-коромыслового механизма, расположение привода гайки на ползуне, жесткую в осевом направлении кинематическую связь винта с его приводом, исключающую шлицевую кинематическую пару скольжения.

1.1.3 Перспективы применения проектируемого пресса

Пошаговое деформирование пульсирующим нагружением, реализуемое на механическом прессе предлагаемой конструкции, имеет существенные технологические перспективы.

Обладая преимуществами штамповки на молотах, оно позволяет штампуемому полуфабрикату в одном инструменте и с одной установки дозировано накапливать степень деформации. При этом каждая технологическая операция осуществляется в режиме точной пошаговой штамповки и способна обеспечивать требуемое заполнение гравюры штампа и высокую точность поковки.

Эти перспективы связаны с возможностью восстановления начальных условий контактного трения перед каждым шагом деформирования между импульсами деформирующей силы. Такое восстановление благоприятных условий трения позволит снизить энергозатраты процесса штамповки, уменьшить потери металла в облой и повысить точность поковок.

Пошаговое деформирование пульсирующим нагружением открывает дополнительные возможности при штамповке порошковых материалов. Пульсирующее воздействие инструмента на порошковый материал способно более эффективно обеспечивать его уплотнение. Кроме того, пошаговое деформирование позволяет управлять процессом штамповки с целью получения материала заданной плотности.

Пошаговое деформирование пульсирующим нагружением, реализуемое на механическом прессе предлагаемой конструкции, имеет существенные перспективы в области автоматизации процессов штамповки. Пресс-пульсар, оснащенный датчиками технологического усилия, датчиками перемещения ползуна и бортовым процессором, способен формировать заданные параметры (ход, скорость, усилие) каждого последующего шага деформирования по реальным параметрам предшествующей деформации. Это означает, что процесс штамповки будет реализовываться как сумма отдельных элементарных шагов, величина которых регламентируется в достаточно широких пределах.

1.1.4 Задачи проекта

Целью данной дипломной работы является проектное моделирование пресса новой конструкции по заданному типоразмеру номинальной силы и основным параметрам, определённым ниже. Для достижения поставленной цели необходимо решение следующих задач:

- выполнение кинематического расчета (разработка параметрической кинематической схемы, расчет и построение графиков перемещения, скорости и ускорения ползуна);

- выполнение силового и прочностного расчетов пресса;

- выполнение энергетического расчета: определение КПД пресса и мощности основного электрического привода;

- проектирование чертежей общего вида пресса;

- сравнение конструкции пресса-пульсара с конструкцией пресса-аналога.

1.1.5 Параметры пресса аналога КВ-ПД 1,6 "Пульсар"

Пресс КВ-ПД 1,6 "Пульсар" (кривошипно-винтовой для пошагового деформирования с номинальной силой 1,6 МН) характеризуется следующими основными параметрами.

Так как в прессе - пульсаре реализуется пошаговый способ работы, нет необходимости в механизмах регулировки хода ползуна и закрытой высоты штампового пространства.

Пресс имеет второй привод для поворота гайки, поэтому он не нуждается в устройстве для вывода пресса из распора при заклинивании.

Таблица 1. Основные параметры пресса-пульсара КВ-ПД 1,6

№ п/п	Параметры		Величина
1	Номинальная сила	МН	1,6
2	Ход одного пульса	мм	4
3	Энергия одного пульса	КДж	6,4
4	Номинальная частота пульсов	мин -1	120
5	Мощность одного пульса	КВт	12,8
6	Наибольшее число пульсов		80
7	Ход ползуна при номинальной силе	мм	320
8	Наибольшая работа деформирования	КДж	512
9	Закрытая высота штампа мин.	мм	320
10	Наибольший ход замка штампа	мм	320
11	Стол слева на право / спереди назад	мм	600/700
12	Жесткость пресса	МН/мм	3,2

Привод пресса-пульсара характеризуется меньшим крутящим моментом, что уменьшает момент инерции маховика, крутящий момент электродвигателя и уменьшает габариты и массу всего привода. Привод может быть одноступенчатым.

В таблице под термином "пульс" подразумевается однократное перемещение ползуна с поминальной силой деформирования, завершающееся снятием нагрузки. Термином "замок" обозначается механизм привода гайки, обеспечивающий замыкание штампа перед деформированием поковки.

Принцип работы пресса:

Сборочный эскиз пресса приведен на рисунке 4.

Станина "Пульсара" имеет два силовых контура: первичный, воспринимающий номинальную технологическую силу 1,6 МН, и вторичный, воспринимающий нагрузки в несколько раз меньшие, чем номинальное усилие.

Первичный контур, который воспринимает технологическую нагрузку, состоит из плиты верхней 8, и плиты гайки 3, которые соединены между собой с помощью четырех колонн (стоек) 7. Колонны стягиваются гайками колонн 9.

Вторичный силовой контур, нагрузка на котором уменьшена за счет винтового механизма, состоит из плиты базовой 20 и плиты нижней 6, которые в свою очередь стянуты стойками 13 с помощью гаек 12. Для обеспечения поперечной жесткости плиты также соединены панелями 15, 21. Вторичный контур в процессе работы остается неподвижным, и плита базовая устанавливается на фундаменте.

Первичный силовой контур имеет возможность перемещения относительно вторичного контура по направляющим, которыми являются втулки колонн 11 и втулки стоек 14.

Главный исполнительный механизм пресса включает в себя винт 1 и гайку 2. Винт крепится к плите нижней с помощью подшипника винта 4, 5 и штифтов 22, 23, а на плите базовой он закреплен с помощью нижнего подшипника винта 19 и штифта 18.

Привод пресса включает в себя главный электродвигатель 17, зубчатую передачу 26, 27, кривошип 27, шатун 25, коромысло 16, палец коромысла 24, шпонку коромысла 28.

Штамп устанавливается в зону штампового пространства, образованную верхней и нижней плитами и закрепляется с помощью Т-образных пазов 10.

Рис. 4. Конструкция пресса «Пульсар»

Пресс работает следующим образом. Работа пресса включает в себя три режима: - ход ползуна для смыкания штампов; - рабочий ход пошагового деформирования пульсирующим нагружением; - ход размыкания штампов. Ход смыкания и размыкания штампов обеспечивается поворотом гайки от приводного двигателя гайки (на приведенном рисунке не показан). Рабочий ход осуществляется от главного электродвигателя 17. Через понижающую зубчатую передачу 26, 27, вращательный момент передается кривошипу 27. Вращаясь, кривошип приводит в движение шатун 25, который передает движение через палец 24 коромыслу 16. Коромысло закреплено на винте 1 посредством шпонки 28. Качаясь, оно заставляет винт совершать качательные движения. При прямом повороте винта, гайка 2 не поворачивается, а совершает поступательное движение вниз вдоль своей оси. Вместе с гайкой вниз перемещаются плита гайки 3, колонны 7, и плита верхняя 8 вместе с верхним штампом. Пресс отрабатывает один пульс рабочего хода на перемещении 10 мм. При обратном повороте винта, гайка от своего привода совершает вращение с такой угловой скоростью, которая позволяет ей оставаться неподвижной в осевом направлении. При этом верхняя плита и верхний штамп остаются неподвижными. В той же последовательности отрабатывается следующий пульс рабочего хода.

1.1.6 Кинематическая схема и проектные параметры проектируемого пресса КВ-ПД 40 "Пульсар"

Проектируемый пресс КВ-ПД 40 "Пульсар" (кривошипно-винтовой для пошагового деформирования с номинальной силой 40 МН) характеризуется следующими основными параметрами.

Таблица 2. Основные параметры пресса-пульсара КВ-ПД 40

№ п/п	Параметры		Величина
1	Номинальная сила	МН	40
2	Ход одного пульса	мм	10
3	Энергия одного пульса	КДж	25,2
4	Номинальная частота пульсов	мин -1	60
5	Мощность одного пульса	КВт	50,4
6	Наибольшее число пульсов		80
7	Ход ползуна при номинальной силе	мм	500
8	Наибольшая работа деформирования	КДж	512
9	Закрытая высота штампа мин.	мм	1000
10	Наибольший ход замка штампа	мм	1000
11	Стол слева на право / спереди назад	мм	1000x1000
12	Жесткость пресса	МН/мм	20

Кинематическая схема проектируемого пресса представлена на рис. 5.

Рис. 5. Кинематическая схема проектируемого пресса-пульсара: 1 - верхняя плита; 2 - кривошипно-коромысловый механизм; 3 - ползун; 4 - инструмент; 5 - нижняя плита; 6 - винтовая пара

1.2 Силовой и прочностной расчет пресса

Силовой расчет пресса (механизмов пресса) представляет собой определение сил, действующих на его звенья. Прочностной расчет представляет собой определение геометрических размеров звеньев, при которых обеспечивается их прочность. А прочность - это способность звеньев механизма воспринимать действующие на низ силы без потери звеньями их геометрической формы. Исходным параметром пресса для силового и прочностного расчета является номинальная сила деформирования.

Номинальную силу деформирования воспринимает винтовой механизм пресса. Поэтому, на первом этапе проектирования необходимо рассчитать геометрические размеры винтовой пары. Так как гайка имеет большие геометрические размеры, чем винт, прочность винтовой передачи ограничивается размерами винта.

1.2.1 Определение размеров винта

Необходимая прочность винта обеспечивается следующими параметрами: - угол наклона резьбы; S - шаг резьбы; h - высота профиля; dвн - внутренний диаметр резьбы; dср - средний диаметр резьбы; dна - наружный диаметр резьбы.

На винт действует номинальная сила деформирования Р, направленная по его оси (рис. 6). Крутящий момент действует на виток тангенциальной силой Т, приведённой к среднему диаметру резьбы. Сила N является реакцией со стороны гайки, направленной перпендикулярно к винтовой поверхности контакта. На поверхности контакта между винтом и гайкой действует сила трения Fтр, которая вместе с силой N дает равнодействующую N'.

Условие равновесия сил, действующих на винт, имеет следующий вид:

.

Имея в виду, что:

;

;

получим:

.

Стержень винта должен выдерживать эквивалентную нагрузку
от осевого усилия Р и крутящего момента М:



В конструкции винтового механизма крутящий момент и осевая нагрузка Р прилагаются к винту с разных сторон. Особенностью такого нагружения винта является то, что напряжения сжатия убывают от максимума до нуля от нижней части винта к его вершине, а напряжения кручения, наоборот, к вершине винта возрастают от нуля до максимального значения (рис.7)

С учётом такого нагружения винта выражение примет вид:

- для вершины винта:

- для нижней части:

Равенство эквивалентных величин обуславливает условие равной прочности винта:

.

Учтем, что:

Из выражения следует:



Тогда следует:

;

;

;

;

.

Рис. 4. План сил, действующих на винт: Т - тангенциальная сила от крутящего момента; Р - усилие, развиваемое винтом; N, Fтр - силы нормального давления и трения; - угол наклона винта; -угол трения (tg() = f, f - коэффициент трения); N'-равнодействующая от сил N и Fтр.



Рис. 7. Схема нагружения винта

Условие равной прочности винта следует дополнить равенством между внутренними напряжениями и напряжениями на поверхности контакта с гайкой. Равенство между контактными и внутренними напряжениями позволяет определить связь между внутренним и средним диаметрами резьбы винта.

Контактная поверхность винта воспринимает технологическую силу, и её проекция по направлению силы представляет собой кольцо.

Площадь горизонтальной проекции (кольца) контактной поверхности одного витка резьбы составляет:

Принимая во внимание, что при высоте гайки большей или равной двум шагам резьбы на площадь контакта одного витка приходится половина технологической силы, и, приравняв напряжения на контакте к напряжениям сжатия, получим:

;

.

После подстановки получим:

;

Получившееся выражение можно назвать условием равной прочности, оно показывает, что при f = 0,05 ему удовлетворяет угол подъема резьбы равный = 11,8?.

Таким образом, из условия равнопрочности винта, которое обеспечивается равенством внутренних и контактных напряжений, а так же равномерным распределением напряжений в стержне винта, следует, что угол подъёма резьбы равен: .

Рассчитаем внутренний диаметр резьбы при P = 40 МН и = 200 МПа, так как приложение силы центральное, то расчет будем вести для P = 20 МН:

Другие диаметры резьбы соответственно будут равны:

Принимаем: мм, мм, мм.

Шаг винта определяется по выражению:

(м).

Угол поворота винта на одном пульсе:

.

Момент на винте по выражению равен:

(кНм).

Наибольшая длина рабочей части винта для обеспечения продольной устойчивости принимается по условию:

1 (м).

При уровне напряжений = 100 МПа:

.

.

Принимаем: 0,504 м, 0,560 м, 0,616 м.

Шаг винта определяется по выражению:

 (м).

Угол поворота винта на одном пульсе:

.

Момент на винте по выражению (3.5) равен:

(кНм).

Для повышения запаса прочности и жесткости винта принимаем параметры, рассчитанные при меньшем уровне напряжений = 100 МПа.

1.2.2.Определение размеров коромысла, кривошипа и шатуна

Коромысло служит для передачи крутящего момента от кривошипа и шатуна на винт. Передаваемый крутящий момент равен моменту на винте:

= 1470 (кНм).

Внутренний диаметр ступицы коромысла примем равным внутреннему диаметру винта:

(мм).

Высоту ступицы принимаем равной (мм), диаметр (мм).

Момент от коромысла на винт передается через шпонку.

Призматическую шпонку выбираем конструктивно согласно конструкции пресса: ширина 140 мм, высота 80 мм, длина - 300 мм, радиус закругления 70 мм.

Проверка шпонки на срез:

(Па) = 94,7 (МПа).

Уровень напряжений существенно ниже допускаемых для конструкционных сталей. Поэтому высота ступицы достаточна для передачи момента.

Таблица 3. Силовые и прочностные параметры винта

№	Параметры	Обозначение	Размерность	Величина	Величина
1	Номинальная сила		МН	40	40
2	Момент на винте		кНм	1039.5	1470
3	Средний диаметр		мм	396	560
4	Внутренний диаметр		мм	356	504
5	Наружный диаметр		мм	436	616
6	Угол подъема витка		град	12	12
7	Шаг резьбы		мм	264	374
8	Внутренние напряжения		МПа	200	100
9	Контактные напряжения		МПа	200	100
10	Наибольшая длина		мм	1000	1400
11	Коэффициент трения		-	0,05	0,05
12	Угол поворота винта на одном пульсе		град	13,63	9,62

Радиус коромысла принимаем конструктивно равным 1210 мм.

Силу, действующую на шарнир (шип) коромысла, определяет расчетное выражение:

= 1215(КН).

Площадь подшипника скольжения в шарнире коромысла при допускаемом уровне напряжений равна:

(м2).

При диаметре подшипника, равном его высоте, высота и диметр подшипника составят:

(м) = 110 (мм).

Принимаем:

мм.

Кривошип передает движение от электродвигателя коромыслу. Целесообразно его выполнить в виде шипа, расположенного на зубчатом колесе привода. Высоту и диаметр шипа принимаем равными:

= 120 мм.

Радиус кривошипа равен:

Угол поворота кривошипа, учитывая кривошипно-коромысловый механизм и промежуточное коромысло, будет составлять =25,2o:

(м) = 257 (мм).

Шатун связывает коромысло с кривошипом и воспринимает нагрузку 1215 КН. Длину шатуна принимаем равной: = 800 мм.

Диаметр и высоту подшипников принимаем равными:

= 120 мм.

Параметры коромысла, кривошипа и шатуна приведены в таблице 4.

Таблица 4. Параметры коромысла, кривошипа и шатуна

№	Параметры	Размерность	Обозначение	Величина
1	Передаваемый момент	кНм		1470
2	Радиус коромысла	мм		1210
3	Внутренний диаметр ступицы	мм		504
4	Высота ступицы	мм		455
5	Размеры шпонки	мм		300/140/80
6	Сила на шипе коромысла	кН		1215
7	Диаметр и высота шипа коромысла	мм		120/120
8	Угол качания винта и коромысла	град	г	9,62
9	Радиус кривошипа	мм		257
10	Диаметр и высота шипа кривошипа	мм		120/180
11	Длина шатуна	мм		800

1.3 Кинематическая схема и кинематический расчет пресса

1.3.1 Кинематический расчет пресса

Кинематический расчет необходим для определения перемещений звеньев исполнительного механизма пресса. Кинематический расчет выполняется по принципиальной схеме пресса (см. рис. 5), основным параметрам пресса (см. табл.2) и параметрам механизмов, определённых в силовом расчете (см. табл. 3,4).

Кинематический расчет включает в себя разработку графиков перемещения, скорости и ускорения ползуна.

1.3.2. Параметрическая кинематическая схема

Параметрическая кинематическая схема разрабатывается на основе принципиальной кинематической схемы пресса (см. рис. 5) и параметрам механизмов, определённых в силовом расчете (см. табл. 3,4).

Рис. 8. Параметрическая схема кривошипно-коромыслового механизма

Кинематические параметры пресса приведены в таблице 5.

Таблица 5. Кинематические параметры кривошипно-коромыслового винтового механизма пресса

№	Параметры	Размерность	Обозначение	Величина
1	Ход одного пульса	мм		10
2	Частота пульсов	мин-1	n	60
3	Средний диаметр винта	мм		560
4	Шаг винта	мм		374
5	Радиус коромысла	мм		1210
6	Угол качания коромысла	град		9,62
7	Радиус кривошипа	мм		257
8	Длина шатуна	мм		800

1.3.3 Кинематические параметры движения ползуна

Исполнительный механизм пресса представляет собой объединение кривошипно-коромыслового и винтового механизмов. Для описания движения крайней точки коромысла по дуге с большим радиусом можно использовать, соответствующими уравнениями кривошипно-ползунного механизма. Такой подход не требует сложного математического вывода уравнений и характеризуется незначительной погрешностью.

Пресс работает таким образом, что качательное движение винта за счет поворота гайки преобразуется в поступательное пошаговое движение ползуна. При этом деформирование поковки осуществляется на угле поворота в 180?, а на угле от 180? до 360? происходит возвратное движение винта, которое компенсируется поворотом гайки. Таким образом, кинематика пресса или движение ползуна определяется движением винта вдоль своей оси.

Ход винта.

Перемещение ползуна можно определить по следующей формуле:

;



Рис. 9. График перемещения ползуна

Скорость винта.

Скорость крайней точки коромысла можно рассчитать по следующему выражению:

Скорость ползуна:

, ,

где: - скорость ползуна; - приращение времени; =0,0555 ; - приращение хода ползуна за время .

Рис. 10. График скорости винта

Ускорение винта.

Ускорение крайней точки коромысла можно рассчитать по следующему выражению:

Ускорение ползуна:

, ,

где: - ускорение ползуна; - приращение времени; - приращение хода ползуна за время ; - приращение угла поворота за время .

Ускорение ползуна:

,

,

где: - ускорение ползуна; - приращение времени; - приращение скорости ползуна за время ; - приращение угла поворота за время .

Рис. 11. График ускорения винта

Результаты расчета хода, скорости и ускорения продольного движения винта и движения ползуна приведены на рисунке 12.



Рис. 12. Результаты расчета хода, скорости и ускорения

Рис. 13. Кинематические параметры отношения углов

Данная схема хорошо показывает отношение перемещения угла кривошипа к углу перемещения винта. Это отношение приведено на рисунке 14.



Рис. 14. График перемещения угла кривошипа к углу перемещения винта

1.4 Эффект и коэффициент усиления механизмов пресса

Задача оптимального проектирования технологических машин КШП требует определения обобщенного критерия эффективности механизмов-усилителей, из которых состоит конструкция прессов. В качестве такого двуединого критерия предлагается эффект усиления и коэффициент усиления.

1.4.1 Эффект и коэффициент усиления: общие положения

Эффектом усиления механического усилителя следует считать силу на выходном звене, от единичной силы, действующей на ведущее звено механизма, а коэффициентом усиления - отношение силы на выходном звене к силе, действующей на ведущее звено усилителя.

Здесь: - единичная сила, равная 1 Н; [Н] - эффект усиления, равный силе на выходном звене механизма от действия на ведущее звено; - коэффициент усиления.

Таким образом, коэффициент усиления - это безразмерный параметр, численно равный эффекту усиления.

Для усилителей, приводимых в движение крутящим моментом, эффект усиления следует оценивать величиной силы на выходном звене, от единичного момента, действующего на ведущее звено механизма, которое в этом случае является кривошипом. Так как сила и момент связаны между собой посредством плеча, коэффициент усиления может быть выражен через приведенный радиус кривошипа.

;

;

;

здесь: - единичный момент, равный 1 Нм; [Н] - эффект усиления или сила на ползуне пресса от действия на ведущее звено; R(1) - плечо единичного момента равное 1м; [м] - приведенный радиус кривошипа механизма.

Таким образом, коэффициент усиления равен безразмерному отношению плеча единичного момента, действующего на кривошип механизма, к приведенному радиусу кривошипа.

Физический смысл коэффициента усиления - отношение плеча единичного момента приложенного к кривошипу, равного одному метру, к величине приведенного плеча кривошипа, выраженной в метрах.

Реальные условия работы механизмов сопровождаются возникновением сил трения в сопряжениях механизмов, что приводит к уменьшению геометрического или идеального коэффициента усиления. В этом случае коэффициент усиления определяется через приведенный радиус кривошипа, равный отношению суммарного момента (от номинальной силы деформирования и сил трения в кинематических парах) к номинальной силе деформирования.

;

;

.

Здесь: - суммарный момент на кривошипе от номинальной силы и сил трения; - номинальная сила деформирования; R(1) - плечо единичного момента равное 1 м; - приведенный радиус кривошипа механизма.

; ;

.

Где: - суммарный момент на кривошипе; - момент на кривошипе от номинальной силы; , , - момент на кривошипе от сил трения в шарнирах механизма; - суммарный приведенный радиус кривошипа; - идеальный приведенный радиус кривошипа; - составляющие приведенного радиуса кривошипа от сил трения в шарнирах механизма.

Составляющие приведенного радиуса кривошипа определяются по следующим выражениям.

,

,

.

1.4.2 Идеальный коэффициент усиления пресса

Для кривошипно-винтового механизма расчетные выражения силы от единичного момента и коэффициента усиления будет иметь следующий вид (без учета потерь на трение).

где: - радиус кривошипа; - радиус коромысла; - средний радиус винта; ц - угол наклона резьбы.

При этом расчет целесообразно проводить в положении механизма, когда коромысло и кривошип параллельны друг другу, а шатун перпендикулярен коромыслу и кривошипу. В этом положении коэффициент усиления имеет наименьшую величину.

Величина хода одного пульса с незначительным приближением составляет:

.

Откуда следует:

,

и:

.

.

Таким образом, идеальный радиус кривошипа равен половине хода одного пульса:

,

.

1.4.3 Реальный (с учетом трения) коэффициент усиления пресса

Потери на трение в кривошипно-винтовом механизме возникают в винтовой паре, в упорном подшипнике винта, в шарнирах коромысла и шарнирах кривошипа. Эти потери возникают от силы на ползуне и приводят к увеличению момента на кривошипе. При этом момент на кривошипе равен сумме моментов:

.

Где: - момент от номинальной силы, приведенный к кривошипу; - момент от сил трения в винтовой паре и упорном подшипнике винта, приведенный к кривошипу(применительно к данной конструкции моментов будет два) ; - момент от сил трения в двух шарнирах коромысла, приведенный к кривошипу (применительно к данной конструкции моментов будет два); - момент от сил трения в двух шарнирах кривошипа (этот момент приложен непосредственно к кривошипу).

Момент на винте от номинальной силы, приведенный к кривошипу составит:

.

Момент на винте от силы сил трения в винтовой паре и упорном подшипнике винта составит:

.

Момент от сил трения в шарнире коромысла, приведенный к кривошипу составит:

.

Момент на кривошипе от сил трения в его шарнире равен:

.

Соответственно составляющие приведенного радиуса кривошипа будут равны:

,

,

,

.

Для пресса с параметрами 0 МН, м, = 0,794(0,560) м, = 0,08 м, =2,3 м, = 3(1,21) м, = 0,180(0,257) м, = 12? составляющие приведенного радиуса кривошипа равны:

 = 0,0043 (м).

= 0,0059 (м).

= 0,00033 (м).

. 0,00077 (м).

= 91.

Результаты расчета в виде составляющих приведенного радиуса кривошипа приведены в таблице 6.

Таблица 6. Составляющие приведенного радиуса кривошипа

№	Наименование параметра	Величина	Доля
1	Суммарный приведенный радиус кривошипа, мм	11	100%
2	Радиус кривошипа, мм	4,3	39%
3	Составляющая приведенного радиуса от сил трения на винте и упоре, мм	5,9	55%
4	Составляющая приведенного радиуса от сил трения в шарнирах коромысла, мм	0,3	2,7%
5	Составляющая от силы трения в шарнирах кривошипа, мм	0,7	6,3 %

1.5 Разработка конструкции привода гайки

Рабочий цикл пресса обеспечивается согласованными перемещениями винта и гайки. Привод винта является силовым и обеспечивает необходимую для деформирования мощность. Привод гайки не является силовым и характеризуется существенно меньшей мощностью.

1.5.1 Конструкция привода гайки пресса "Пульсар"

Привод гайки (рис. 15) обеспечивает ход смыкания штампов и ход размыкания штампов (во внешнем цикле работы пресса) и фазу выстоя верхнего штампа во внутреннем цикле пульсирующего нагружения.

Рис. 15. Привод гайки

Для обеспечения этой функции привод гайки включает в себя: гайку 5, опирающуюся на плиту 6 нижним своим фланцем. На гайке 5 (на краю фланца) установлено зубчатое колесо 7, сцепленное с зубчатое колесом 21, которое в свою очередь сцеплено шестерней 36. Эта шестерня установлена на валу мотор-редуктора 35, установленного посредством стойки на плите 6. Зубчатое колесо 21 сопрягается с гайкой 5 по своей внутренней цилиндрической поверхности и по поверхности снизу.

1.5.2 Расчет привода гайки

При повороте гайки 5 от электродвигателя 35, нагрузка на гайку равна весу подвижных частей пресса. Принимаем вес подвижных частей равным 20 тоннам, что соответствует нагрузке в 200 кН. При коэффициенте трения 0,01 среднем радиусе трения гайки 0,530 м, необходимый для поворота гайки крутящий момент будет равен:

1060 (Нм),

где: М - момент трения между гайкой и плитой; G - нагрузка на гайку; r - средний радиус момента трения; f - приведенный коэффициент трения.

Принимаем, что скатывающая сила от веса подвижных частей на винте компенсирует момент трения винтовой пары и не увеличивает момент трения при повороте гайки.

Гайку 5 приводит во вращение момент со стороны зубчатого колеса 7. Принимаем, что этот момент должен быть в 1,5 раза больше момента трения между гайкой 5 и зубчатым колесом 7. При коэффициенте трения 0,1 радиусе трения 0,530 м сила давления со стороны роликов будет равно:

30000 (Н) = 30 (кН),

где: F - сила давления роликов; М1 - момент трения между зубчатым колесом и гайкой; r1 - средний радиус момента трения со стороны зубчатого колеса; f1 - приведенный коэффициент трения зубчатого колеса.

Во время пульса (при деформировании) момент трения между гайкой и плитой равен:

4240000 (Нм) = 4240 (кНм),

где: Мн - момент трения между гайкой и плитой; r - средний радиус момента трения; fн - приведенный коэффициент трения.

Этот момент трения препятствует повороту гайки. Так как этот момент трения существенно больше суммарного момента от винта, гайка остается неподвижной. При этом зубчатое колесо проскальзывает относительно гайки и электродвигатель преодолевает момент трения М1. Работа, затрачиваемая на поворот зубчатого колеса относительно гайки на угле 9,62?, составит:

266,83 (Дж),

где: A - работа поворота зубчатого колеса относительно неподвижной гайки.

Так как время поворота зубчатого колеса составляет 1 с, мощность поворота составляет 266,83 Вт, а мощность электропривода принимаем N = 370 Вт. Выбираем мотор-редуктор с трехфазным асинхронным двигателем АИ2М80А6 [4] мощностью 370 Вт и числом оборотов 1000.

За время 1 с вал редуктора совершает поворот на . При этом зубчатое колесо и гайка поворачиваются на =9,62?. Передаточное число зубчатой передачи редуктор - гайка составляет:

.

1.6 Энергетический расчет пресса

Энергетический расчет включает в себя определение КПД пресса и определение необходимой мощности главного двигателя.

1.6.1 Коэффициент полезного действия механизма пресса

Коэффициент полезного действия пресса характеризуется отношением полезной работы, затрачиваемой на деформирование, к сумме полезной работы, работы сил трения в кинематических парах механизма пресса и работы, затрачиваемой на упругую деформацию силовых элементов конструкции.

.

Здесь: - полезная работа деформирования; - работа, затрачиваемая на преодоление сил трения в винтовом механизме; - работа сил трения в шарнирах коромысла; - работа сил трения в шарнирах кривошипа; - работа сил трения в шарнирах промежуточного коромысла; - работа упругой деформации конструкции пресса.

Расчет следует провести для одного пульса деформирования.

Полезная работа деформирования равна произведению номинальной силы деформирования на ход оного пульса пресса:

400 (кДж).

Где: - номинальная сила деформирования; - ход одного пульса.

Работа сил трения в винтовой паре складывается из работы трения во время рабочего хода и во время холостого хода.

Во время рабочего хода винт нагружен технологической силой, а во время холостого весом ползуна со штампом. Принимаем нагрузку холостого хода равную 0,01 P.

На винт действует сила трения по винтовой поверхности (на контакте винта и гайки) и по торцевой поверхности (на контакте с торцевым подшипником) . И та и другая силы возникают при рабочем ходе пульса от P, при холостом ходе от 0,01 P.

Таким образом, работа сил трения на винте составит:

,

,

.

= 99,29 (кДж).

Так как винта два, то работа сил трения составит:

(кДж).

Где: - работа силы трения в винтовой паре; - сила трения на винтовой поверхности; - смещение трущихся винтовых поверхностей; - сила трения на поверхности торцевого подшипника; - смещение трущихся поверхностей торцевого подшипника; f - коэффициент трения при жидкой смазке; dвн - внутренний диаметр винта; () - угол подъёма винтовой поверхности; () - угол поворота винта.

Работа сил трения в подшипниках коромысла. В конструкции пресса имеются два коромысла, каждое из которых содержит одинаковое количество подшипников равно двум. Они нагружены силой 1215 (КН) во время рабочего хода и 0,01во время холостого хода. Сила трения в осевом подшипнике действует на диаметре м. и перемещается на угол . Сила трения на поверхности шипа коромысла перемещается на угол поворота шатуна относительно коромысла .

,

2,242 (кДж).

Так как количество коромысел равно двум, то:

(кДж).

Работа сил трения в подшипниках кривошипа. Число подшипников равно двум. Они нагружены силой 1389 (КН) во время рабочего хода и 0,01во время холостого хода. Сила трения в осевом подшипнике действует на диаметре (м) и поверхности трения смещаются на угол . Поверхности трения на поверхности шипа кривошипа смещаются на угол поворота шатуна относительно коромысла .

,

24,58 (кДж).

Работа сил трения в шарнирах промежуточного коромысла. Силы и параметры диаметров подшипников, коэффициенты трения будут схожи с параметрами, приведенными при расчете сил трения в подшипниках коромысла. В этом пункте также произведем расчет сил трения в подшипниках шатунов, количество которых равно двум. Работа сил трения составит:

,

(кДж),

(кДж).

Работа сил трения в шарнирах шатунов составит:

,

(кДж),

(кДж).

Работа упругой деформации составит:

Где: P - усилие пресса, д винта - упругая деформация винтов.

Где: - длина винта; - напряжение в винте от технологической силы, - модуль упругости стали.

Длина винта составляет 2 м, винт спроектирован на рабочие напряжения 100 МПа. Модуль упругости стали равен МПа.

(м).

Таким образом:

(Дж).

Это определяет следующую жесткость пресса:

(МН/мм).

КПД пресса составит:

,

.

1.6.2 Мощность электродвигателя

Мощность главного электродвигателя с коротко замкнутым ротором кривошипных прессов определяется по формуле:

= = 579 [КВт].

Где: - коэффициент запаса мощности; - число пульсов в минуту.

Электродвигатель такой мощности необходимо определять по специальной литературе.

1.7 Конструкция пресса, полученная в результате проектирования

В результате расчета и определения основных параметров пресса и его деталей, разработана конструкция пресса. Трехмерное изображение и сборочный эскиз пресса приведен на рисунке 15 и 16 соответственно.

Таблица 7. Составляющие энергозатрат

№	Наименование параметра	Величина кДж	Доля %
1	Суммарные затраты энергии	526,429	100
2	Работа деформации	400	75,98
3	Потери на трение в винтовом механизме	49,645	9,43
4	Потери на трение в шарнирах коромысла	4,484	0,85
5	Потери на трение в шарнирах кривошипа	24,58	4,67
6	Потери на трение в шарнирах промежуточного коромысла	3,24	0,62
7	Потери на трение в шарнирах шатунов	6, 48	1,23
8	Работа упругой деформации	38	7,22

Рис. 15. Трехмерная конструкция проектируемого пресса

В данном прессе большую часть технологической нагрузки воспринимают винты 4, которые в свою очередь посредством полуколец 3 стянутыми шпильками, устанавливаются в нижнюю плиту 1. Снизу винты 4 в сборе с полукольцами 3 закрываются крышками 2. Крепление винта в верхней плите 11 осуществляется посредством втулок 12.

Главный исполнительный механизм пресса включает в себя винт 4 и гайку 5. Положение винта было рассмотрено ваше, гайка располагается на промежуточной плите 6. Плита 6 крепится посредством винтов с крышкой 8 которая опирается через опорный подшипник 9 на гайку.

Привод пресса включает в себя главный электродвигатель 19, зубчатую передачу 20, кривошип 27, шатун 18, промежуточное коромысло 17, палец коромысла 26, коромысло 10, шпонку коромысла 33.

Штамп устанавливается в зону штампового пространства, образованную промежуточной и нижней плитами и закрепляется с помощью Т-образных пазов.

Рис. 16. сборочный эскиз пресса

Пресс работает следующим образом. Работа пресса включает в себя три режима: - ход ползуна для смыкания штампов; - рабочий ход пошагового деформирования пульсирующим нагружением; - ход размыкания штампов. Ход смыкания и размыкания штампов обеспечивается поворотом гайки от приводного двигателя гайки 35. Рабочий ход осуществляется от главного электродвигателя 19. Через понижающую зубчатую передачу 20, вращательный момент передается кривошипу 27. Вращаясь, кривошип приводит в движение шатун кривошипа, который передает движение через палец 26 промежуточному коромыслу 17, которое в свою очередь через шатуны передает движение коромыслу 10 (их два). Коромысло 10 закреплено на винте 4 посредством шпонки 33. Качаясь, оно заставляет винт совершать качательное движение на рассчитанный угол поворота 9,62?. При прямом повороте винта, гайка 5 не поворачивается, а совершает поступательное движение вниз вдоль своей оси. Вместе с гайкой вниз перемещаются промежуточная плита 6, механизм ее крепления и штамп установленный на этой плите. Пресс отрабатывает один пульс рабочего хода на перемещении 10 мм. При обратном повороте винта, гайка от своего привода совершает вращение с такой угловой скоростью, которая позволяет ей оставаться неподвижной в осевом направлении. При этом верхняя плита и верхний штамп остаются неподвижными. В той же последовательности отрабатывается следующий пульс рабочего хода. Рабочий ход может быть реализован по количеству пульсов от 1 до 80.

2. Экономическая часть

В экономической части дипломного проекта приведено обоснование эффективности внедрения в производство пресса новой конструкции на основе показателей трудоемкость изготовления и себестоимость технологической машины, определяемых на стадии проектирования. Исходные данные для экономической части дипломной работы приведены в таблицах 8,9.

Таблица 8. Исходные данные пресса-аналога КГШП КВ 8046

Кривошипный горячештамповочный пресс КВ 8046 производства Воронежского производственного объединения по выпуску кузнечнопрессового оборудования им. М. И. Калинина (ЗАО «Тяжмехпресс»)
Модель	КВ 8046
Номинальная сила	4000 кН
Число ходов	60 мин -1
Ход ползуна	400 мм
Закрытая высота	1000 мм
Мощность привода	360 кВт
Размеры стола, мм	1570x1620
Габариты	6300х4850х7300 мм
Вес пресса	396 т
Вес деталей, получаемых литьём	240 т
Вес деталей получаемых механической обработкой	100 т
Удельная себестоимость привода	2200 руб./кВт
Удельная себестоимость конструкции	90000 руб./т
Себестоимость	36432000 руб.

2.1 Расчет себестоимости машины

Полная себестоимость нового, еще не изготовленного, оборудования устанавливается в зависимости от стадии проектных работ. На предпроектных стадиях и на стадии эскизного проектирования полную себестоимость единицы оборудования рекомендуется определять приближенными методами. Одним из таких методов является расчет себестоимости проектируемого оборудования по показателям удельных затрат на единицу параметра (массы, мощности, производительности). Эти затраты соответствуют затратам при производстве аналогов при одинаковых объеме и типе производства.

Таблица 9. Исходные данные проектируемого пресса

Пресс кривошипно-винтовой для пошагового деформирования
Модель...

Подобные документы

• Пресс монтажный

  Проект винтового механизма пресса монтажного, его широкое применение во всех видах устройств. Конструкция пресса монтажного, расчет винтовой передачи, корпуса пресса, выбор подшипника. Материал и диаметр винта. Геометрические характеристики винта и гайки.
  
  реферат [163,1 K], добавлен 13.02.2012
  

• Пресс кривошипный горячештамповочный, усилием 25 Мн

  Краткое описание пресса кривошипного закрытого действия, его основные параметры и размеры. Кинематический расчет устройства. Построение графика скоростей ползуна. Силовой расчёт и условия прочности. Допустимые усилия на ползуне. Энергетика пресса.
  
  курсовая работа [398,6 K], добавлен 17.12.2010
  

• Обрезной однокривошипный закрытый пресс усилием 16 МН

  Техническая характеристика обрезного однокривошипного закрытого пресса. Описание устройства и принцип работы. Определение основных размеров главного вала эксцентрикового типа. Прочностной расчет основных узлов конструкции пресса. Энергетические затраты.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 27.04.2010
  

• Проектирование пресса однокривошипного открытого, двухстоечного простого действия наклоняемого усилием 0,16 МН

  Кинематические параметры и схема кривошипной машины. Определение параметров пресса. Проектирование и расчет главного вала традиционным методом и методом конечных элементов. Анализ статических узловых напряжений. Расчет конструктивных параметров маховика.
  
  курсовая работа [673,5 K], добавлен 17.03.2016
  

• Конструирование винтового механизма

  Принципы изготовления деталей резьбовой пары. Конструирование и проверочный расчет элементов гаек, втулок и ограничительного устройства. Особенности расчета основных деталей винтового механизма на прочность и устойчивость, а также определение его КПД.
  
  дипломная работа [1,1 M], добавлен 23.11.2009
  

• Пресс монтажный

  Проект монтажного пресса по заданным параметрам. Расчет винта, гайки, элементов корпуса винтовой передачи. Конструкции данных деталей. Определение коэффициента полезного действия винтовой пары скольжения. Проверочный расчёт и выбор стандартных деталей.
  
  курсовая работа [170,0 K], добавлен 13.02.2012
  

• Проверочный расчет деталей и узлов горизонтального гидравлического пресса усилием 28 МН

  Общая характеристика способа производства и анализ проекта горизонтального гидравлического пресса. Расчет главного цилиндра, плунжера пресса, колонн, контейнера, бака наполнения. Описание смазки пресса. Техника безопасности во время работы пресса.
  
  курсовая работа [752,1 K], добавлен 17.02.2014
  

• Проектирование винтового съемника

  Проектирование винтового механизма самолётного съёмника. Определение параметров винтовой передачи и корпуса. Расчёт гайки, пяты скольжения, деталей вращения винтов. Расчёт коэффициента полезного действия винтового механизма; проектирование корпуса.
  
  курсовая работа [365,1 K], добавлен 17.05.2015
  

• Прессы для горячей объемной штамповки

  Влияние технологических параметров и жесткости прессов на точность получаемого изделия. Исследование по установлению влияния начальных параметров заготовки на максимальную силу штамповки. Разработка пластического предохранителя для КГШП силой 25 МН.
  
  дипломная работа [15,4 M], добавлен 26.06.2012
  

• Проектирование винтового механизма

  Основные сведения о конструкции винтового механизма, принцип его работы. Проектный расчет винта по износостойкости, на статическую прочность и устойчивость. Определение посадочного диаметра гайки и размеров рукоятки. Оценка КПД винтового механизма.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 07.08.2013
  

• Расчет винтового механизма монтажного пресса

  Трапецеидальная, упорная и прямоугольная резьба в винтовых парах скольжения. Выбор материалов и допускаемые напряжения для винта и гайки, расчет рукоятки. Определение коэффициента полезного действия механизма. Расчет элементов корпуса монтажного пресса.
  
  контрольная работа [399,0 K], добавлен 26.11.2013
  

• Проектирование винтового механизма

  Проектирование зажимного устройства для отрезки заготовок. Выбор материала для винтовой пары и типа резьбы, их проектный расчет из условия износостойкости с проверкой на самоторможение. Расчет параметров пяты, гайки, винта, рукоятки и параметров передач.
  
  курсовая работа [227,5 K], добавлен 30.03.2010
  

• Проектирование винтовых механизмов

  Общие сведения о винтовых механизмах, их конструкции и принцип действия. Выбор материала для элементов механизма: выбор типа резьбы для винтовой пары. Расчет соединений, металлоконструкций, маховичка (рукоятки). Определение КПД винтового механизма.
  
  методичка [579,7 K], добавлен 23.04.2014
  

• Технологические основы процесса объемной штамповки

  Физические основы объемной штамповки, характеристика оборудования, оснастки и инструментов. Основные режимы работы, используемые материалы и изделия. Геометрическая точность поковок. Патентное исследование метода обработки. Расчет усилия штамповки.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 22.08.2015
  

• Разработка технологического процесса горячей объемной штамповки поковки удлиненной формы в плане на деталь "Рычаг"

  Анализ конструктивных и технологических особенностей штампуемой детали. Выбор способа штамповки, конструирование ее переходов и расчет размеров и сходной заготовки. Конструирование штампа (молотового, обрезного). Расчет завершающих и отделочных операций.
  
  курсовая работа [2,5 M], добавлен 28.01.2014
  

• Проектирование механического пресса

  Синтез машины - механического пресса (без механизма подачи). Выбор двигателя и проектирование зубчатого механизма. Силовой расчет главного механизма. Анализ динамики работы машины и обеспечение требуемой плавности хода. Схема механического пресса.
  
  курсовая работа [173,9 K], добавлен 27.11.2015
  

• Пресс монтажный односторонний

  Проектирование пресса монтажного одностороннего. Конструирование опорного узла. Проверка условий самоторможения и прочности в опасном сечении. Расчет гайки, рукоятки, корпусов прессов. Определение коэффициента полезного действия винтовой пары скольжения.
  
  контрольная работа [328,3 K], добавлен 17.10.2013
  

• Синтез и анализ механизмов кривошипного пресса

  Механизм действия кривошипного пресса и области его применения. Структурный анализ механизма, кинематическое и динамическое исследование. Силовой расчет, выбор положения, построение плана ускорений. Синтез кулачкового механизма и планетарного редуктора.
  
  курсовая работа [670,7 K], добавлен 05.11.2011
  

• Технология холодной объемной штамповки

  Обзор способов холодной штамповки. Разработка технологии, определение технологических параметров и конструкции штампов для холодной объемной штамповки. Выбор материала детали, инструмента и оборудования. Описание маршрутной технологической карты.
  
  курсовая работа [4,2 M], добавлен 12.05.2011
  

• Проектирование винтового домкрата

  Винтовой домкрат, который используется на монтаже для подъема тяжелых конструкций на небольшую высоту. Состав винтового домкрата: винт, гайка, корпус, прижим (пята), основание и маховик. Выбор типа резьбы и материала. Обеспечение самоторможения механизма.
  
  курсовая работа [277,1 K], добавлен 06.12.2009
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам