Тепловой и динамический расчет поршневого двигателя внутреннего сгорания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

тепловой расчет двигатель

Введение

1. Исходные данные для теплового расчета поршневого двигателя внутреннего сгорания

2. Тепловой расчет и определение основных размеров двигателя

2.1 Процесс наполнения

2.2 Процесс сжатия

2.3 Процесс сгорания

2.4 Процесс расширения

2.5 Процесс выпуска

2.6 Индикаторные показатели

2.7 Эффективные показатели

2.8 Основные показатели и размеры цилиндра двигателя

3. Динамический расчет

3.1 Построение индикаторной диаграммы

3.2 Перестроение индикаторной диаграммы

3.3 Построение графиков сил инерции и суммарной силы

3.4 Построение графиков сил Т и К

3.5 Построение графика суммарного крутящего момента

3.6 Построение полярной диаграммы нагрузок на шатунную шейку

Заключение

Литература

Введение

Тепловой расчет двигателя служит для определения параметров рабочего тела в цилиндре (рабочей полости) двигателя, а также оценочных показателей процесса, позволяющих определить размеры двигателя и оценить его мощностные и экономические показатели.

В основе приведенной методики расчета лежит метод В. И. Гриневецкого, в дальнейшем усовершенствованный Е. К. Мазингом. Н. Р. Брилингом, Б. С. Стечкиным и др.

Проведение теплового расчета позволяет освоить связь между отдельными элементами рабочего цикла и получить представление о влиянии различных факторов на показатели двигателя в целом.

Задачей динамического расчета является определение сил, действующих в механизмах преобразования энергии рабочего тела в механическую работу двигателя.

Как правило, тепловой и динамический расчеты выполняются для режима номинальной мощности.

1. Исходне данные для теплового расчета поршневого двигателя внутреннего сгорания

Ne кВТ	N, об/мин	ф	н	S/D	б	е	Прототип
90	3500	4	8V	1	0, 91	7, 5	Зил 130

Ne-эффективная мощность, кВТ;

n-частота вращения коленчатого вала двигателя, об/мин;

ф-тактность;

н-число цилиндров двигателя;

S-ход поршня, м;

D-диаметр цилиндра, м;

б-коэффициент избытка воздуха;

е-степень сжатия;

2. Теплвой расчет и определение основных размеров двигателя

2.1 Процесс наполнения

В результате данного процесса цилиндр двигателя наполняется свежим зарядом. Давление и температура окружающей среды принимаются:

p0 = 0, 10Мпа (1, 0кг/смІ), Т0=298К для автомобильных двигателей.

Давление остаточных газов в зависимости от типа двигателя pr = (1, 05…1, 25) p0; исходя из этого принимаем pr=0, 105МПа.

Температура остаточных газов выбирается в зависимости от типа двигателя с учетом того, что для бензиновых двигателей она изменяется в пределах Тr = 900…1100 К, исходя из этого принимаем

Тr = 1000 К

В зависимости от типа двигателя температура подогрева свежего заряда Т = -5…30 К, примем

Т = 20К

Давление в конце впуска

Рa=Р0-Рa.

Величина потери давления на впуске Рa для бензиновых двигателей Рa = (0, 04…0, 18) Рa=0, 088, тогда

Ра = 0, 050, 1=0, 005 МПа

Рa=0, 100, 088=0, 012 МПа

Коэффициент остаточных газов:

Величина коэффициента остаточных газов гr изменяется в пределах:

для бензиновых гr =0, 06…0, 12.

где - степень сжатия. = 7, 5

Температура в конце впуска:

В современных двигателях температура в конце впуска бывает:

для бензиновых Ta= (320…360).

Коэффициент наполнения:

Величина коэффициента наполнения для бензиновых двигателей изменяется в пределах: зv=0, 70…0, 85.

2.2 Процесс сжатия

Давление в конце сжатия:

Температура в конце сжатия:

В этих формулах n1 - показатель политропы сжатия, который для автотракторных двигателей находится в пределах n1 = 1, 34…1, 42. Принимаем n1 = 1, 34, тогда

Для автотракторных двигателей давление и температура в конце сжатия изменяется в пределах:

Таблица 1

Тип двигателя	Pc, Мпа (кг/смІ)	Tc, К
Бензиновые	0, 9…1, 6 (9…16)	550…750

2.3 Процесс сгорания

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг жидкого топлива:

где qс; qh; qo - cредний элементарный состав топлива в долях кг соответственно углерода, водорода и кислорода. Для бензинового топлива принимают:

qc = 0, 85; qh= 0, 15; qo= 0;

Количество кмолей свежего заряда для бензиновых двигателей:

где, =0, 91 - коэффициент избытка воздуха

mt-молекулярная масса топлива для бензиновых двигателей mt=110…120 кг/кмоль

Количество продуктов сгорания при работе двигателей на жидком топливе при <1

Теоретический коэффициент молекулярного изменения:

Действительный коэффициент молекулярного изменения

Величина м для бензиновых двигателей изменяется в пределах м=1, 02…1, 12.

Низшую теплоту сгорания бензинового топлива принимаем:

Hu = 44000 кДж/кг

Для двигателей, работающих с б<1 подсчитывается потеря тепла вследствии неполноты сгорания топлива:

Средняя мольная теплоемкость свежего заряда определяется по формуле:

Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания для бензиновых двигателей определяется по формуле:

Значение коэффициента использования теплоты для бензиновых двигателей при работе на нормальном режиме о=0, 85…0, 95

Максимальная температура сгорания подсчитывается по уравнению:

Примем коэффициент использования тепла = 0, 9. Решая совместно два последних уравнения, находим TZ

TZ=2673 К

Величина теоретического максимального давления цикла:

Степень повышения давления:

Действительное давление цикла:



Таблица 2

Тип двигателя	Tz, K	PzT, Мпа (кг/смІ)	Pzd, Мпа (кг/смІ)
Бензиновые	2300…2800	3, 5…6, 5 (35…65)	3, 0…5, 5 (30…55)

2.4 Процесс расширения

Степень предварительного расширения для бензиновых двигателей

Степень последующего расширения для бензиновых двигателей:

Температура в конце расширения:

Давление в конце расширения:

Примерные значения Pb и Tb для автотракторных двигателей следующие:

Таблица 3

Тип двигателя	Рb, Мпа (кг/смІ)	Tb, K
Бензиновые	0, 34…0, 50 (3, 4…5, 0)	1200…1700

2.5 Процесс выпуска

Параметрами процесса выпуска (Рr и Тr) задаются в начале расчета процесса впуска. Правильность предварительного выбора величин Рr и Тr проверяется по формуле проф. Е. К. Мазинга:

Погрешность вычислений составляет:

Т. к. погрешность вычислений не превышает 10%, то величина Тr выбрана правильно.

2.6 Индикаторные показатели

Среднее индикаторное давление теоретического цикла для дизельных двигателей подсчитывается по формуле:

Среднее индикаторное давление действительного цикла:

где п - коэффициент полноты диаграммы, который принимается для двигателей с искровым зажиганием п = 0, 94... 0, 97

Принимаем п = 0, 95

Величина Рi для бензиновых двигателей изменяется в следующих пределах Рi=0, 8…1, 18 МПа

Индикаторный КПД для бензиновых двигателей подсчитывается по формуле:

Удельный индикаторный расход топлива определяется по уравнению:

Величина индикаторного КПД для автотракторных бензиновых двигателей

зi= 0, 25…0, 40

2.7 Эффективные показатели

Механический КПД, бензинового двигателя м =0, 70…0, 85;

Принимаем м=0, 8

Тогда среднее эффективное давление:

а эффективный КПД:

Удельный эффективный расход топлива:

Для существующих бензиновых двигателей эффективные показатели могут иметь следующие величины (табл. 4) ;

Таблица 4

Двигатели	з%	Ре, МПа (кгс/смІ)	Gе, г/кВтч (г/эл. с. ч)
бензиновые	23…30	0, 5…1, 1 (5…10)	280…345 (210…260)

2.8 Основные показатели и размеры цилиндра двигателя

По эффективной мощности, частоте вращения

коленчатого вала и среднему эффективному давлению определяем литраж двигателя:

где, Ne =70 кВт;

Ре =0, 8 МПа;

п =3200 1/мин;

= 4 для четырехтактных двигателей

Рабочий объем одного цилиндра:

где i - число цилиндров двигателя.

Диаметр цилиндра:

Ход поршня:

S=D* (S/D) ;

S=0, 098м

Полученные теоретические значения D и S округляем до ближайшего четного или пяти. По окончательно принятым значениям D=85мм и S=98мм определяем основные параметры и показатели двигателя:

Литраж двигателя:

эффективную мощность:

эффективный крутящий момент:

часовой расход жидкого топлива:

среднюю скорость поршня:

Определим погрешность вычисления Ne:

Литровая мощность определяется по формуле:

Величина литровой мощности для автотракторных бензиновых двигателей колеблется в пределах:

3. Динамический расчет

Порядок выполнения расчета для поршневого двигателя

Динамический расчет кривошипно-шатунный механизм выполняется с целью определения суммарных сил и моментов, возникающих от давления газов и от сил инерции. Результаты динамического расчета используются при расчете деталей двигателя на прочность и износ.

В течение каждого рабочего цикла силы, действующие в кривошипно-шатунном механизме, непрерывно изменяются по величине и направлению. Поэтому для характера изменения сил по углу поворота коленчатого вала их величины определяют для ряда различных положений вала через каждые 30 град ПКВ. В отдельных случаях через 10 град ПКВ.

Последовательность выполнения расчета следующая:

Строим индикаторную диаграмму в координатах р-V.

Перестраиваем индикаторную диаграмму, выполненную по результатам теплового расчета, в координаты р-ц.

Определяем силу давления газов на днище поршня для положений коленчатого вала, отстоящих друг от друга на 30° ПКВ в пределах (0…720) ° ПКВ.

За начало отсчета принимаем такое положение кривошипа, когда поршень находится в начале такта впуска.

Силу давления газов на днище поршня определяем по формуле:

(1)

Результаты расчета заносятся в табл. 5.

Определяем силу инерции от возвратно-поступательно движущихся масс:

 (2)

Масса поступательно движущихся частей КШМ определяется из выражения:

, (3)

где ч - доля массы шатуна, отнесенная к возвратно-поступательно движущимся массам

ч=0, 25.

Значения mп и mш берутся из справочника.

mп = 0, 86 кг, mш=1, 15 кг.

Угловая скорость щ, входящая в формулу (2) :

, (4)

При известной величине хода поршня S радиус кривошипа:

(5)

Находим суммарную силу, действующую в кривошипно-шатунном механизме. Определение этой силы ведем путем алгебраического сложения сил давления газов и сил инерции возвратно-поступательно движущихся масс:

(6)

результаты определения РУ, а также Рг и РJ заносятся в табл. 5.

Определяем нормальную силу К, направленную по радиусу кривошипа (см. рис. 1) :

. (7)

7. Определяем тангенциальную силу Т, направленную по касательной к окружности радиуса кривошипа (см. рис. 1) :

. (8)

Результаты определения К и Т заносим в таблицу 6

3.1 Построение индикаторной диаграммы

Индикаторная диаграмма строится в координатах p-V. Построение индикаторной диаграммы двигателя внутреннего сгорания производится на основании теплового расчета.

В начале построения на оси абсцисс откладывают отрезок AB, соответствующий рабочему объему цилиндра, а по величине равный ходу поршня в масштабе ms, который в зависимости от величины хода поршня проектируемого двигателя может быть принят 1: 1, 1, 5: 1, или 2: 1.

Принимаем 1: 1, 5.

Отрезок ОА, соответствует объему камеры сгорания, определяется из соотношения

При построении диаграммы выбираем масштаб давления mр=0, 03.

Затем по данным теплового расчета на диаграмме откладывают в выбранном масштабе величины давлений в характерных точках а, с, z', z, b, r. Точка z для бензинового двигателя соответствует pzT

По наиболее распространенному графическому методу Бауэра политропы сжатия и расширения строим следующим образом.

Из начала координат проводим луч OK под углом б0=15° к оси координат. Далее из начала координат проводим лучи ОД и ОЕ под углами в1 и в2 к оси ординат. Эти углы определяют из соотношений:

, .

в1=21° в2=18, 7°

Политропу сжатия строим с помощью лучей ОК и ОД. Из точки С проводим горизонталь до пересечения с осью ординат; из точки пересечения - линию под углом 45° к вертикали до пересечения с лучом ОД, а из этой точки-вторую горизонтальную линию, параллельную оси абсцисс. Затем из точки С проводим вертикальную линию до пересечения с лучом ОК. Из этой точки пересечения под углом 45° к вертикали проводим линию до пересечения с осью абсцисс, а из этой точки - вторую вертикальную линию, параллельную оси ординат, до пересечения со второй горизонтальной линией. Точка пересечения этих линий будет промежуточной точкой 1 политропы сжатия. Точку 2 находим аналогично, принимая точку 1 за начало построения.

Политропу расширения строим с помощью лучей ОК и ОЕ, начиная от точки z, аналогично построению политропы сжатия. Критерием правильности построения политропы расширения является приход ее в ранее нанесенную точку b.

После построения политропы сжатия и расширения производим скругление индикаторной диаграммы с учетом предварения открытия выпускного клапана, опережения зажигания и скорости нарастания давления, а также наносим линии впуска и выпуска. Для этой цели под осью абсцисс проводим на длине хода поршня S как на диаметре полуокружность радиусом R=S/2. Из геометрического центра О' в сторону н. м. т. откладываем отрезок

,

Величина О'О'1 представляет собой поправку Брикса. Из точки О1' под углом г0=70° (угол предварения открытия выпускного клапана, выбирается из таблицы или по прототипу) проводим луч О1В1. Полученную точку В1, соответствующую началу открытия выпускного клапана, сносим на политропу расширения (точка b1).

Луч О1'С1 проводим под углом И0, соответствующим углу опережения зажигания (И0= 25° ПКВ до в. м. т.), а точку С1 сносим на политропу сжатия, получая точку с1'. Затем проводят плавные кривые с1'c'' изменяя линии сжатия в связи с опережением зажигания и b1'b'' изменения линии расширения в связи с предварением открытия выпускного клапана. При этом можно считать, что точка b'' находиться на середине расстояния ba, а ордината точки с'' находиться из соотношения pc''=1, 2pс и откладывается на линии AZ'. Наклон линии сгорания можно определить исходя из величины скорости сгорания

pz=0, 85pz'

pz=0, 85*5=4, 25

Для этого находят разность давлений между pz и pz', а затем делят ее на скорость нарастания давления, получая при этом угол д0 проводят соответствующий углу поворота коленчатого вала за период сгорания от pc до pz':

3.2 Перестроение индикаторной диаграммы

Развертку индикаторной диаграммы в координаты p-ц выполняем справа от индикаторной диаграммы. Ось абсцисс развернутой диаграммы располагаем по горизонтали на уровне линии р0 индикаторной диаграммы. Длина графика (720° ПКВ) делим на 24 равных участка, которые соответствуют определенному углу поворота коленчатого вала. Каждую точку на линии абсцисс нумеруем (0, 30, 60° ПКВ). По наиболее распространенному способу Ф. А. Брикса дальнейшее перестроение индикаторной диаграммы ведем в следующей последовательности.

Полученную полуокружность делим вспомогательными лучами из центра О' на 6 равных частей, а затем из центра Брикса (точка О1') проводим линии, параллельные вспомогательным лучам, до пересечения с полуокружностью.

Вновь полученные точки на полуокружности соответствует определенным углам ц ПКВ. Из этих точек проводим вертикали до пересечения с соответствующими линиями индикаторной диаграммы. Развертку индикаторной диаграммы начинаем, принимая за начало координат положение поршня в в. м. т. в начале такта впуска. Далее для каждого значения угла ц на индикаторной диаграмме определяем величину давления в надпоршневой полости и заносим в табл. 5. Модуль газовой силы находится по формуле (1) и также заносим в таблицу. 5. По данным этой таблицы строим зависимость Рг=f (ц).

Полученные точки на графике соединяем плавной кривой.

3.3 Построение графиков сил Рj и PУ

График силы инерции Рj строим в том же масштабе и на той же координатной сетке, где выстроен график газовой силы Рг. На основании полученных графиков Рг и Рj на той же координатной сетке и в том же масштабе строим график суммарной силы РУ.

Определение модуля силы РУ для различных значений угла ц выполняем путем суммирования в каждой точке ординат графиков Рг=ѓ (ц) и Рj=ѓ (ц) с учетом их знаков или модулей сил Рг и Рj из табл. 5.

Масштабные коэффициенты mPг =mPj=mPУ=200.

Результаты расчета PГ, Pj, PУ

Таблица 5

ц, град	рг, МПа	PГ, Н	знак силы	Pj, Н	Знак Силы	PУ, H	знак силы
0	0, 01	70	+	9025, 18	-	8955, 18	-
30	0, 01	70	-	7109, 63	-	7179, 63	-
60	0, 01	70	-	2582, 67	-	2652, 67	-
90	0, 01	70	-	1929, 91	+	1859, 91	+
120	0, 01	70	-	3045, 60	+	2975, 60	+
150	0, 01	70	-	5179, 72	+	5019, 72	+
180	0, 01	70	-	5165, 35	+	5095, 35	+
210	0, 003	21	-	5179, 72	+	5158, 72	+
240	0, 003	21	+	4512, 59	+	4533, 59	+
270	0, 12	840	+	1929, 91	+	2769, 91	+
300	0, 26	1820	+	2582, 67	-	762, 67	-
330	0, 59	4130	+	7109, 63	-	2979, 63	-
360	1, 65	11550	+	9025, 18	-	2524, 82	+
390	3, 21	22470	+	7109, 63	-	15360, 37	+
420	1, 44	10080	+	2582, 67	-	7497, 33	+
450	0, 81	5670	+	1929, 91	+	7599, 91	+
480	0, 51	3570	+	3045, 60	+	6615, 60	+
510	0, 3	2100	+	5179, 72	+	7279, 72	+
540	0, 18	1260	+	5165, 35	+	6425, 35	+
570	0, 01	70	+	5179, 72	+	5249, 72	+
600	0, 01	70	+	4512, 59	+	4582, 59	+
630	0, 01	70	+	1929, 91	+	1999, 91	+
660	0, 01	70	+	2582, 67	+	2512, 67	-
690	0, 01	70	+	7109, 63	-	7039, 63	-
720	0, 01	70	+	9025, 18	-	8955, 18	-

3.4 Построение графиков сил Т и К

Координатную сетку для графика сил Т и К размещаем под координатной сеткой сил Рг, Рj, РУ. график сил Т и К строим в том же масштабе, что и предыдущий график (mT=mK=200).

Результаты расчета К, Т

Таблица 6

ц, град	cos (б+в) /cosв	К, H	знак силы	sin (б+в) /cosв	T, Н	знак силы
0	1, 000	8955, 18	-	0, 000	0, 000	+
30	0, 797	5714, 98	-	0, 619	4465, 73	-
60	0, 290	756, 01	-	0, 987	2626, 14	-
90	-0, 283	537, 25	-	1, 000	1859, 00	+
120	-0, 710	2127, 43	-	0, 745	2207, 45	+
150	-0, 935	4698, 46	-	0, 381	1902, 47	+
180	-1, 000	5095, 35	-	0, 000	0, 000	+
210	-0, 935	4828, 56	-	-0, 381	1955, 15	-
240	-0, 710	3241, 50	-	-0, 745	3363, 92	-
270	-0, 283	800, 50	-	-1, 000	2769, 91	-
300	0, 290	217, 36	-	-0, 987	755, 00	+
330	0, 797	2371, 79	-	-0, 619	1853, 33	+
360	1, 000	2524, 82	+	0, 000	0, 000	+
390	0, 797	12226, 85	+	0, 619	9553, 92	+
420	0, 290	2136, 65	+	0, 987	7422, 36	+
450	-0, 283	2196, 37	-	1, 000	7599, 90	+
480	-0, 710	4730, 15	-	0, 745	4908, 78	+
510	-0, 935	6813, 80	-	0, 381	2759, 01	+
540	-1, 000	6435, 25	-	0, 000	0, 000	+
570	-0, 935	4913, 74	-	-0, 381	1989, 64	-
600	-0, 710	3276, 55	-	-0, 745	3400, 28	-
630	-0, 283	577, 97	-	-1, 000	1999, 91	-
660	0, 290	716, 11	-	-0, 987	2487, 54	+
690	0, 797	5603, 54	-	-0, 619	4378, 65	+
720	1, 000	8955, 18	-	0, 000	0, 000	+

3.5 Построение графика суммарного крутящего момента

Для построения кривой суммарного крутящего момента Мi=Мкр. ср. многоцилиндрового двигателя графически суммируем кривые крутящих моментов от каждого цилиндра, сдвигая влево одну кривую относительно другой на угол И поворота кривошипа между вспышками.

Для двигателя с равными интервалами между вспышками суммарный крутящий момент для четырехтактного двигателя будет периодически повторятся через:

;

. ;

Поскольку

;

а R=const, то кривая Мкр=ѓ (ц), будет отличаться от кривой Т=ѓ (ц) лишь масштабом.

Масштаб крутящего момента

;

где mТ-масштаб силы, Н/мм.

Средний крутящий момент Мкр. ср определяется по площади, лежащей под кривой графика суммарного Мкр:

;

где F1 и F2-соответственно положительная и отрицательная площади под кривой суммарного Мкр., мм2;

т. к. i ? 6 отрицательная площадь в большинстве отсутствует;

L-длина интервала между вспышками по диаграмме крутящего момента, мм.

Найденный момент Мкр. ср представляет собой средний индикаторный момент двигателя.

Эффективный крутящий момент двигателя:

;

Значение зМ см в разделе 2. 7. Значение эффективного крутящего момента, полученное по данной формуле, должно совпадать с величиной Ме, вычисленной ранее.

Me=276, 2·0, 8=220, 9 Н·м

Погрешность вычислений составляет:

Относительная погрешность вычислений Мкр. ср не превышает .

3.6 Построение полярной диаграммы нагрузок на шатунную шейку

Полярная диаграмма нагрузок на шатунную шейку строиться для определения величин, направления и точек приложения сил, действующих на шейку при различных положениях коленчатого вала

По вертикальной оси откладываем силы К: со знаком ?+?вниз, со знаком? - ?

- вверх; по горизонтальной оси в том же масштабе силы Т: со знаком `'+''-направо, со знаком `'-`'-на лево. Масштабы сил К и Т должны быть одинаковыми. Последовательно графически откладывая силы К и Т при различных углах поворота коленчатого вала ц, получаем точки, характеризующие значение суммарной силы S, которая направлена вдоль шатуна. Против каждой точки указывают соответствующий угол , а затем их все последовательно соединяют плавной кривой. Получают таким образом полярную диаграмму сил, действующих на шатунную шейку, но без учета центробежной силы массы шатуна Кrш, отнесенной к его нижней головке:

,

.

При установившемся движении сила Кrш имеет постоянную величину. Она зависит от угла поворота коленчатого вала и направлена вдоль щеки, изменяя соответственно величину силы К. Следовательно, ее действие может быть учтено переносом начала координат (полюса) вычерченной полярной диаграммы вниз по оси К на величину Кrш, т. е. геометрическим сложением сил К и Кrш. Полученная точка Ош явиться новым полюсом, а ранее построенная относительно него кривая будет полярной диаграммой нагрузок на шатунную шейку R. Вокруг полюса Ош необходимо начертить в произвольном масштабе окружность контура шатунной шейки, а по направлению вниз нанести окружность контура коренной шейки и щеки коленчатого вала.

Вектор, направленный из полюса Ош к любой точке кривой на диаграмме, определяет в выбранном при построении масштабе величину и направление Rшш нагрузки на шатунную шейку для соответствующего угла поворота коленчатого вала. Точка приложения этого вектора будет на окружности шейки со стороны, противоположной его направлению.

Заключение

В результате выполнения курсовой работы был произведен тепловой и динамический расчет двигателя ГАЗ-54-02.

Проведя тепловой расчет, определили параметры рабочего тела в цилиндре двигателя, а также произвели оценочные показатели процесса, позволяющие определить размеры двигателя и оценить его мощностные и экономические показатели.

При выполнении динамического расчета определили действующие на кривошипно-шатунный механизм силы, а также крутящий момент, развиваемый двигателем. Также был произведен расчет скоростной характеристики двигателя.

Двигатель ГАЗ-54-02 имеет равномерное чередование вспышек. Построение графика крутящих моментов незначительные различия по сравнению с графиком суммарного крутящего момента прототипа.

Литература

Вершина Г. А., Якубенко Г. Я. Методическое пособие по курсам»Теория рабочих процессов ДВС» и «Динамика ДВС» для студ. Специальности Т. 05. 10. 00. - Мн. : ЗАО «Техноперспектива», 2001. -86 с.

Д. Н. Вырубов, С. И. Ефимов, Н. А.. Иващенко и др. ; Под ред. А. С. Орлина, М. Г. Круглова. Двигатели внутреннего сгорания: конструирование и расчет на прочность поршневых и комбинированных двигателей. -4-е изд., пераб. и доп. -М. : Машиностроение, 1984. -384 с., ил.

Железко Б. Е. Основы теории и динамики автомобильных и тракторных двигателей: [ Учеб. пособие для вузов]. - Мн. : Выш. школа, 1980. -304 с., ил.

Колчин А. И., Демидов В. П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: [Учеб. пособие для вузов]. -2-е изд., перераб. и доп. - М. : Высш. школа, 1980. -400 с., ил.

Размещено на Allbest.ru

...