Проектирование режущего инструмента

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Проектирование и расчет призматического фасонного резца

2. Проектирование и расчёт фасонной протяжки

3. Проектирование и расчет червячной фрезы для обработки прямобочных шлицев

Заключение

Список используемых источников



Введение

Фасонные резцы применяют для обработки деталей с различной формой образующей. По сравнению с обычными резцами имеют ряд преимуществ:

а) Обеспечивают идентичность формы, точность размеров детали, которая зависит в основном от точности изготовления резца;

б) Фасонные резцы имеют высокую производительность, благодаря одновременной обработки всех участков фасонного профиля детали;

в) Имеют большую экономию машинного времени;

Фасонные резцы удобны в эксплуатации благодаря простоте переточки по передней поверхности.

Фасонные резцы используют на токарных и револьверных станках, автоматах и полуавтоматах. Резцы проектируют для обработки конкретной детали, и их применение экономически оправдано в крупносерийном и массовом производстве.

Протяжка - многолезвийный инструмент с рядом последовательно выступающих одно над другим лезвий в направлении, перпендикулярном к направлению скорости главного движения, предназначенный для обработки при поступательном или вращательном главном движении лезвия и отсутствии движения подачи.

Протягивание - высокопроизводительный процесс обработки, обеспечивает высокую точность (до 6 квалитета) и высокое качество поверхности (Rа до 0,32мкм).

Основные особенности процесса протягивания:

а) Наличие только одного главного движения, движения подачи компенсирует подъём на зуб;

б) Малая толщина и большая ширина срезаемого слоя;

в) Одновременное участие в процессе резания большого числа зубьев;

г) Совмещение черновой, чистовой и отделочной обработок;

д) Точность обработки определяется точностью изготовления инструмента;

е) Припуск при протягивании ограничен длинной протяжки;

ж) Протяжки имеют высокую стойкость, как между отдельными переточками, так и суммарную.

Протяжка - узкоспециализированный инструмент, их рентабельность обеспечивается только в крупносерийном и массовом производстве.

Червячные фрезы применяют для черновой и чистовой обработки шлицевых валов. Обработка шлицевых валов червячными шлицевыми фрезами является одним из наиболее перспективных технологических методов высокопроизводительной обработки точных поверхностей, обеспечивающим высокое качество и точность обрабатываемых поверхностей деталей. Совмещение в одной операции нескольких этапов механической обработки, получение высоких эксплуатационных качеств поверхностного слоя, сравнительно невысокие требования к квалификации оператора - все это обеспечивает высокую эффективность процесса. Однако все эти преимущества обусловлены существенным усложнением конструкции инструмента. Червячная шлицевая фреза представляет собой многолезвийный металлорежущий инструмент сложного фасонного профиля, и проектирование его представляет собой достаточно трудоемкую, сложную и многовариантную задачу.



1. Проектирование и расчет призматического фасонного резца

резец токарный револьверный станок

Исходные данные: рисунок 1.28. Вариант 9.

Марка материала прутка Латунь Л62: .

Тип резца - круглый.

Рисунок 1.1 Эскиз изготавливаемой детали

Рисунок 1.2 Эскиз детали с узловыми точками профиля

Рассчитываем высотные размеры профиля в узловых точках на детали по формулам:

где d₁ - наименьший диаметр, обработанный поверхностей на детали, мм;

d_i - диаметры обработанных поверхностей на детали, мм.

Выберем габаритные и конструктивные размеры резца по таблице 2 [1], величины переднего г и заднего б углов резца по таблице 3 [1].

Таблица 1.1

Габаритные и конструктивные размеры

Высота профиля tmax,мм	D, мм	d, мм	d1, мм	d2, мм	b, мм	l2
9.5	60	16	25	32	14	3

Таблица 1.2

Величины переднего и заднего углов

Обрабатываемый материал	г 0	б0
Латунь Л62	25	10

Определим высоту заточки резца H и высоту установки резца h:

где - радиус наибольшей окружности резца, мм.

Определим для каждой узловой точки высотные размеры профиля резца, измеренные вдоль передней поверхности:

где - радиус узловой точки на профиле детали, мм;

- величина переднего угла в расчетной точке на профиле режущей кромки резца.

Определим высотные размеры профиля резца в осевом сечении, необходимые для изготовления и контроля:

где - радиус окружности, проходящий через узловую точку профиля резца, мм.

Результаты вычислений внесем в таблицу 1.3.

Таблица 1.3

Результаты вычислений

№ точки
1	12,5	10	25	25	0	30	0
2	20			15,32	7,96	23,92	6,08
3	17,5			17,57	5,35	25,8	4,2
4	22			13,89	10,03	22,53	7,47
5	15			20,62	2,71	27,82	2,18

Рисунок 1.3 Схема взаимного расположения детали и инструмента

Проверим результаты аналитического расчета величин по формуле (1.6) и графическим построением профиля резца.

Последовательность графического построения:

1) Вычертим деталь в двух проекциях на координатных плоскостях V и H. Плоскость V - вертикальная, проходит перпендикулярно оси детали, плоскость H-горизонтальная, совпадает с направлением подачи резца.

2) Обозначим на проекциях детали узловые точки профиля цифрами 1;2;3;4;5.

3) Вычертим на плоскости V контуры проекций передней и задней поверхностей резца. Проекция передней поверхности круглого резца - прямая линия , проведенная из точки под углом г к горизонтальной осевой линии детали. Проекция задней поверхности круглого резца окружности радиусов , проведённых из центра , лежат на линии из точки под углом к горизонтальной осевой линии детали на расстоянии, равном радиусу ().

4) Вычертим на координатной плоскости H профиль резца в нормальном сечении, для чего:

а) выберем произвольно центр пересечения следов плоскостей N и H;

б) из центра проведем прямую NN, радиально направленною;

в) перенесем высотные размеры профиля из плоскости V на плоскость H;

г) замерим на чертеже высотные размеры каждой узловой точки профиля резца и разделим полученные величины на принятый масштаб графического профилирования резца, результаты занесем в таблицу 1.4 и сопоставим с результатами аналитического расчета.

Таблица 1.4

Высотные размеры узловых точек профиля резца

Номер узловой точки	Высотные размеры профиля, измеренные от базовой точки 1, мм
	на детали	на резце
		аналитический	графический
2	t2 = 7,5 мм	T2 = 6,08 мм	T2 = 6,08мм
3	t3 = 5 мм	T3 = 4,2 мм	T3 = 4,2 мм
4	t4 = 9,5 мм	T4 = 7,47 мм	T4 = 7,47 мм
5	t5 = 2,5 мм	T5 = 2,18 мм	T5 = 2,18 мм

Определяем размеры дополнительных режущих кромок.

Дополнительные режущие кромки подготавливают отрезку детали от прутка. Высота кромок не должна быть больше высоты рабочего профиля резца, ширина равна ширине режущей кромки отрезного резца.

b = t_max + (5…12), мм (1.8)

L_р = l_д + b + c₁ + c₂ + f, мм (1.9)

Конструктивно принимаем размеры: b = 5 мм,, с₁ = 1,5 мм, с₂ = 2 мм, f = 3 мм [1].

b =10+10= 25 мм

L_р = 50 + 5 + 1,5 + 2 + 3 = 61,5 мм

Для уменьшения трения резца о заготовку на участках профиля перпендикулярных оси детали затачиваем угол равный 3?.

Разрабатываем чертёж шаблона и контршаблона для проверки профиля резца на просвет.

Профиль шаблона представляет собою негативный профиль резца. Высотные размеры профиля шаблона равны соответствующим высотным размерам профиля резца. Осевые размеры между узловыми точками профиля шаблона равны соответствующим осевым размерам профиля резца. Для построения профиля шаблона необходимо через узловую базовую точку 1 провести координатную горизонтальную линию, от которой в направлениях, перпендикулярных к ней, отложить высотные размеры профиля резца. Допуск на изготовление высотных размеров профиля шаблона ±0,01, линейных ±0,02…0,03.

Ширина шаблона

L_ш = L_Р + 2· f, мм (1.10)

где L_Р - ширина резца; f = 2 мм.

L_ш =61,5 + 2·2 = 65,5 мм

Рисунок 1.4 Шаблон и контршаблон

2. Проектирование и расчёт фасонной протяжки

Исходные данные: рисунок 29, вариант 6.

Размеры обрабатываемого отверстия:

d =45 мм, D =58,5 мм, =0,05 мм, l_д =60 мм, B =6 мм, =0,07 мм.

Материал заготовки: Сталь 45, у_в=589 МПа, HB 207.

Рисунок 2.1 Профиль обрабатываемого отверстия

Диаметр хвостовика

где - минимальный диаметр отверстия под протягивание, мм.

Принимаем стандартное значение по табл. 2.1 [1] .

По ГОСТ 4044-70 принимаем основные размеры хвостовика и шейки: D₁' =32 мм, D₂ =39,5 мм, l₀ =180 мм, l_X =160 мм, l₁ =20 мм, l₂ =32 мм, R ₁=0,5 мм R₂ =2,5 мм, C=1,5 мм, =30.

Переходный конус

l_кон=20 мм; d_min=d_шейки=D₂=39,5; d_max=D_п.н.

Рисунок 2.2 Размеры хвостовика протяжки

Диаметр и длина передней направляющей части

D_п.н = d = 45 мм (2.2)

Предельное отклонение по e8.

L _п.н.=l_д=60 мм, при l_д/D?1,5 (2.3)

где l_д - длина протягиваемого отверстия, мм;

D - диаметр отверстия, получаемого после протягивания, мм.

Форма и размеры зубьев режущей части.

Главные режущие кромки зубьев имеют форму дуг концентрических окружностей, диаметр которых D_i постоянно увеличивается от первого зуба к последнему. Вспомогательные режущие кромки двух зубьев имеют прямолинейную форму в зависимости от профиля обрабатываемой детали.

Величины углов в нормальном сечении по главной режущей кромке для Cтали 45 (НВ=207).

=15 =3

Предельные отклонения углов по ГОСТ 16492-70

=+2 -1 =+30ґ

Для уменьшения трения на вспомогательных режущих кромках делают угол равный 1^o, располагающий позади ленточки шириной 0,8…1 мм.

Для обработки заготовки принимаем зубья с криволинейной спинкой.

Ориентировочные размеры режущих зубьев и расположенных между ними стружечных канавок могут быть определены следующим соотношением:

c

Диаметр первого зуба протяжки

D_Z1= D_п.н = 45 мм (2.9)

где D_п.н - диаметр передней направляющей части, мм.

Диаметр последнего зуба режущей части протяжки

D_п = D_к= 58,54 мм (2.10)

где D_к - диаметр калибрующих зубьев протяжки, мм.

D_к=(D+Д) - р = (58,5+0,05) - 0,01 = 58,54 мм (2.11)

где D - диаметр отверстия, получаемого после протягивания, мм;

Д - предельное отклонение диаметра D по чертежу, мм;

р - величина разбивания отверстия, р = (0,010 … 0,015) мм.

Диаметры промежуточных зубьев режущей части протяжки между первым и последним получают последовательным прибавлением к диаметру первого зуба удвоенного значения толщины срезаемого слоя одним зубом 2а.

Диаметр 2-го зуба D_Z2= D_Z1+2a

Диаметр 3-го зуба D_Z3= D_Z2+2a и т. д.

Предельные отклонения диаметра последнего режущего и калибрующих зубьев по ГОСТ 16492-70 равно -0,02 мм.

Определение толщины срезаемого слоя

Фасонные протяжки срезают припуск на заготовке, как правило, по генераторной схеме резания. Толщина срезаемого слоя a равна разности высот и полу разности диаметров каждой пары сменных режущих зубьев. Ширина срезаемого слоя равна длине главной режущей кромке зуба протяжки. Режущая кромка первого зуба окружность, следовательно:

Режущие кромки последующих зубьев - дуги концентрических окружностей, поэтому ширина срезаемого слоя одним зубом равна сумме длин дуговых участков главной режущей кромки данного зуба, т.е.:

где b - длина одного дугового участка на режущей кромке данного зуба;

n - число дуговых участков на режущей кромке зуба, n=3.

Длина дуговых участков режущей кромки уменьшается при увеличении диаметра от d до D,т.е. от первого зуба к последнему на режущей части протяжки. Сила резания при протягивании зависит от площади срезаемого слоя Р=f(ab), поэтому для сохранения постоянной силы P за весь период протягивания отверстия пропорционально уменьшению b увеличивают толщину срезаемого слоя а, т. е. стремятся получить постоянной величину площади срезаемого слоя.

Определяем толщину срезаемого слоя

Определим общий припуск на протягивание

Разделяем произвольно величину А на 3 ступени и устанавливаем диаметры ступеней:

d₁=d=45 мм;

d₂= 49,5 мм;

d₃=54 мм;

D=58,54 мм.

Припуск первой ступени от d₁ до d₂ срезают зубья первой секции режущей части протяжки, припуск второй ступени от d₂ до d₃ срезают зубья секции номер два, припуск третьей ступени от d₃ до D срезают зубья секции номер три.

Принимаем постоянной величину а в пределах каждой ступени, но разной на отдельных ступенях: наименьшая на первой, наибольшая на последней ступени.

Определяем толщину срезаемого слоя на первой ступени из условия прочности протяжки по впадине первого зуба:

где - площадь сечения во впадине первого зуба протяжки, мм²;

где - допускаемое напряжение деформации растяжения в материале режущей части протяжки, МПа. Для стали Р6М5 твёрдость HRCэ 63…66;

- длина режущей кромки первого зуба протяжки, мм;

- число зубьев протяжки участвующих одновременно в резании;

где t - шаг зубьев на режущей части протяжки;

Принимаем .

- коэффициенты, принимаемые по табл. 4, 5 [1];

Определяем толщину срезаемого слоя на второй и последующих ступенях из условия

где - суммарная ширина срезаемого слоя первым зубом каждой ступени.

где - длина дугового участка режущей кромки первого зуба каждой ступени (секции), измеряемая на диаметре данной ступени;

n - число дуговых участков.

Величину определяем путём графического построения профиля длин дуговых участков в программе КОМПАС и измерения соответствующей длины дуги (рисунок 2.3).

Расчет и

Расчет и

Рисунок 2.3 Схема построения для определения длин дуговых участков

Таблица 2.1

Диаметры зубьев фасонной протяжки

Номер зуба	Диаметр зубьев, мм	Толщина срезаемого слоя, мм	Предельное отклонение, мм	Номер ступени
1	45,000	0,12	-0,02	I
2	45,240
3	45,480
4	45,720
5	45960
6	46,200
7	46,440
8	46,680
9	46,920
10	47,160
11	47,400
12	47,640
13	47,880
14	48,120
15	48,360
16	48,600
17	48,840
18	49,080
19	49,320
20	49,560
21	49,882	0,161	-0,02	II
22	50,204
23	50,526
24	50,848
25	51,170
26	51,492
27	51,814
28	52,136
29	52,458
30	52,780
31	53,102
32	53,424
33	53,746
34	54,068
35	54,418	0,175	-0,02	III
36	54,768
37	55,118
38	55,468
39	55,818
40	56,168
41	56,518
42	56,868
43	57,218
44	57,568
45	57,918
46	58,268
47	58,540	0,136
48	58,540		-0,01	Калибрующие зубья
49	58,540
50	58,540
51	58,540
52	58,540

Проверяем возможность размещения стружки в канавке между зубьями при срезании протяжкой максимальной толщины срезаемого слоя.

где - коэффициент заполнения стружечной канавки, по табл. 6 [1]

Условие не выполняется.

Принимаем удлиненную форму стружечной канавки.

Размеры удлиненной стружечной канавки определяем с учетом размещения в ней стружки на один рабочий ход зуба. Расчет ведем в сечении, перпендикулярном к режущей кромке.

где - активная площадь удлиненной стружечной канавки, мм²;

- площадь срезаемого слоя, мм².

Из выражений получим

Принимаем . Тогда

Проверка прочности протяжки на разрыв по шейке хвостовика

где Р - сила резания при протягивании, Н

где - коэффициенты, принимаемые по таблицам 4 и 5 [1]

где - площадь сечения перед первым зубом, мм²

где - диаметр шейки хвостовика, мм. Принимаем по таблице 1 [1]

где - допускаемое напряжение при деформации растяжения в материале хвостовика, МПа.

Для стали 40Х ГОСТ 4543-71 .

Условие выполняется.

Проверка протяжки по тяговой силе протяжного станка

где Q - номинальная тяговая сила протяжного станка. Принимаем по таблице 7 [1].

Выбираем модель станка 7Б57 с максимальной длиной рабочего хода каретки 2000 мм и номинальной тяговой силой Q=400 кH.

348,9 кН < 0,9400 = 360 кН

Стружкоделительные канавки на режущих зубьях протяжки

Канавки делают на зубьях, имеющих длину режущей кромки 5...10 мм и размещают их в шахматном порядке.

Принимаем

Принимаем

Принимаем

Рисунок 2.4 Расположение cтружкоделительных канавок

Калибрующая часть протяжки.

Состоит из пяти зубьев одинакового диаметра, равного диаметру последнего режущего зуба. Стружечные канавки имеют такую же форму и размеры, как и на режущей части протяжки. Шаг калибрующих зубьев принимают равным шагу режущих зубьев.

Вершину калибрующей части снабжаем фаской 0,5 мм, которая предназначена для сохранения диаметральных (поперечных) размеров протяжки при переточках.

Передний угол принимают равным , так как при эксплуатации протяжки в результате переточек затупившихся зубьев происходит постепенный переход калибрующих зубьев в режущие.

Задний угол имеет небольшую величину по сравнению с режущими зубьями . Это вызвано необходимостью обеспечить медленное уменьшение диаметральных размеров зубьев при переточках.

Задняя направляющая часть.

Заднюю направляющую часть у гранных и фасонных протяжек выполняют цилиндрической. Диаметр задней направляющей части:

где d - минимальный диаметр отверстия под протягивание, мм.

Предельное отклонение по f 7.

Длину задней направляющей части принимаем по таблице 8 [1]:

3. Проектирование и расчет червячной фрезы для обработки прямобочных шлицев

Исходные данные: Вариант 19

Таблица 3.1

Размеры шлицевого вала

zdD	b,мм	d1min, мм	fном, мм	fоткл, мм	rmax, мм
6х23х28	6	21,3	0,3	+0,2	0,2

Вид обработки - предварительный.

Базирование происходит по наружному диаметру.

Обозначение вала - D - 6x23x28g6x6h8.

Отклонения основных размеров шлицевого вала:

Рисунок 3.1 Профиль торцового сечения шлицевого вала при центрировании по наружному диаметру

Расчетные размеры вала.

Наружный диаметр:

где D_max - максимальная величина наружного диаметра вала, мм;

f_min - номинальная величина фаски, мм.

D_max= D + ES, мм

D_max = 28 + (-0,007) = 27,993 мм

D_р= 27,993 -2·0,3=27,393 мм.

Внутренний диаметр (без учета припуска под шлифование вала):

где d_min - минимальная величина внутреннего диаметра, мм;

Ширина шлица с учетом припуска под шлифование:

где - номинальная ширина шлица, мм;

P - припуск под шлифование, мм.

Диаметр начальной окружности с фаской на сторонах шлица:

Принимаем мм

Конструктивные элементы фрезы.

Определение профиля боковой стороны зубьев фрезы аналитическим методом.

Профиль боковой стороны зуба фрезы представляет собой кривую, огибающую ряд последовательных положений профиля шлицевого вала при качении начальной окружности вала по начальной прямой фрезы.

Для нахождения радиуса одной заменяющей окружности R₀ и координат х₀, у₀ центра этой окружности необходимо иметь координаты трех узловых точек профиля фрезы.

Точка О с координатами х=0, у=0 расположена на начальной прямой в точке пересечения ее с кривой профиля:

точка 1- по середине профиля;

точка 2- у вершины профиля зуба.

Рисунок 3.2 Профиль фрезы

Зная координаты точки 1 и точки 2 найдем х₀, у₀, R₀. Координаты центра заменяющей окружности.

Радиус заменяющей окружности:

Ординаты точки 1и точки 2 принимаем:

Принимаем y₁ = 1,37 мм

Абсциссы точек 1 и 2 из формул:

где - радиус начальной окружности вала.

- углы обката точки 1 и точки 2 соответственно.

где - угол шлица в точке на рад

Зная значения углов в градусах:

Определяем:

Тогда радиус заменяющей окружности:

Чтобы проверить точность замены кривой бокового профиля зуба фрезы дугой окружности, определяем величину отклонений дуги от теоретической кривой в двух точках а и b в расположенных между точками 0;1;2.

Максимальная погрешность замены в точках а и b:

где - радиусы точек а и b, мм;

где - координаты точек а и b;

Углы обката точек а и b в радианах:

Рассчитываем предварительные параметры:

Координаты точек:

Определяем радиуса точек:

Погрешность допустимая т.к. выполняется условие:

где (Дa+Дb) - погрешность замены;

Дb - припуск на ширину шлица (0,3 мм).

Толщина зуба фрезы по начальной прямой:

где n - число шлицев вала, n = 6;

- угол в радианах;

Шаг зуба в нормальном сечении:

Смещение уступа от начальной прямой:

Угол уступа (фаски): при n = 6, ш = 20?[1]

ширина фаски:

высота фаски:

Размеры канавки для выхода шлифовального круга при затыловании канавки:

радиус: r = 1…2, принимаем r = 2 мм, ширина:

глубина: h₃ = 1,5…3 мм, конструктивно принимаем h₃ = 2 мм.

Высота шлифованной части зуба фрезы:

Общая высота профиля зуба:

Рисунок 3.3 Размеры зубьев фрезы

Геометрия фрезы.

Передний угол: г=0?[1].

Задний угол на вершине зуба:[1], принимаем

Шаг между выбираемыми углами 30°.

На боковых сторонах профиля задний угол:

Значение угла должно быть .

Условие выполняется.

Расчет конструктивных и габаритных размеров фрезы.

Число заходов - однозаходные.

Угол подъема витков по среднему диаметру

При увеличении увеличивается погрешность профиля боковой стороны шлица.

Направление витков левое.

Направление передней поверхности зубьев правое.

Ориентировочный наружный диаметр:

Принимаем 50 мм

Число зубьев фрезы:

[1]

Величина затылования:

Принимаем K = 2,5 мм.

Принимаем K₁ =3,5 мм.

Размеры канавки для выхода стружки:

r₂ = 1,25…2,5 мм [1]

Принимаем r₂ = 1,25 мм.

Угол канавки и = 25?.

Длина шлифованной части задней поверхности зубьев фрезы:

Принимаем =4,5 мм.

Шаг витков фрезы в осевом сечении:

Длина наружной части фрезы:

Принимаем

Общая длина фрезы:

где - длина буртика фрезы, = 2…5 мм [1]. Принимаем =3 мм;

Диаметр цилиндрической части буртиков:

Принимаем

Средний расчетный диаметр:

Угол наклона стружечной канавки:

Шаг стружечной канавки:

Диаметр отверстия фрезы:

Принимаем .

Заключение

В данном курсовом проекте мы изучили основы проектирования металлорежущего инструмента и его элементы. Проектирование режущих инструментов является одним из главных направлений в машиностроении. От качества и надежности, работоспособности режущих инструментов, применяемых в машиностроении, в значительной мере зависит качество и точность, получаемых деталей, производительность процесса обработки. При проектировании режущих инструментов необходимо знание теоретических основ конструирования и расчета инструментов, нужно уметь правильно определять лучшие для данных условий обработки конструктивные элементы инструментов и создавать оптимальную их конструкцию, учитывая условия эксплуатации, знать основные направления их совершенствования, пути повышения надежности и эффективности, представлять себе возможные направления и перспективы развития режущего инструмента.



Список используемых источников

1. Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине «Режущий инструмент». Брест, 2012.

2. Кирсанов Г.Н. Руководство по курсовому проектированию металлорежущих инструментов. М.: Машиностроение, 1986.

3. Единая система допусков и посадок СЭВ в машиностроении и приборостроении: Справочник / М.А. Палей, Б.А. Тайц, Н.Н. Марков и др. В 2 т. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Издательство стандартов, 1989 Т.1. 263 с., Т.2: Контроль деталей. 208 с.

4. Нормирование точности. Методическое пособие к выполнению расчетно-графических и курсовых работ для студентов машиностроительных специальностей. 2-е издание, исправленное и дополненное. Брест, 2008.

Размещено на Allbest.ru

...