Размещено на http://www.allbest.ru/

20

Размещено на http://www.allbest.ru/

Дослідження процесу локальної деформації безперервновилитої заготовки і розробка технологічних основ його реалізації

ЗАГАЛЬНА ХАРАКТЕРИСТИКА РОБОТИ

Актуальність теми. Металургія - одна з базових галузей промисловості України. Її розвиток спрямований на зниження собівартості і підвищення якості прокатної продукції. Один зі шляхів підвищення ефективності виробництва прокату - переведення підприємств чорної металургії з традиційної технології через одержання зливка при розливанні сталі у виливницю, на процес одержання сортових заготовок шляхом безперервного розливання сталі на машинах безперервного лиття заготовок (МБВЗ). Цей процес забезпечує економію металу, зниження енерговитрат при переробці заготовок з одного нагрівання, скорочення виробничого циклу в проміжку ”рідка сталь - готовий прокат”, зниження собівартості, стабілізацію механічних властивостей і якості кінцевої продукції.

Безперервне розливання, особливо сортових заготовок, є енергоємним і високо витратним процесом. При одержанні безперервновилитих заготовок не зовсім використовується тепло сталі, що кристалізується. Крім того, при різанні безперервновилитих заготовок на мірні довжини, розкриваються центральні шари заготовки, що мають підвищену осьову пористість, у результаті чого відбувається окислювання центральної зони заготовок (осьової пористості) на значну довжину. При наступній прокатці такі дефекти не заліковуються і являються джерелом підвищеної кінцевої обрізі.

У зв'язку з цим розробка і дослідження ресурсо- та енергозберігаючого технологічного процесу, який забезпечує зниження кінцевої обрізі при прокатці безперервновилитих заготовок, ущільненню центральних шарів у місці різання на мірні довжини, а також дозволяє одержувати заготовки з підвищеною теплоємністю при здійсненні процесу на стадії часткової кристалізації заготовки, чому і присвячена ця робота - є актуальною задачею і представляє науковий і практичний інтерес.

Зв'язок роботи з науковими програмами планами, темами ІЧМ. Дисертаційна робота виконана в Інституті чорної металургії ім.З.І.Некрасова Національної академії наук України. Здобувач брав участь у виконанні науково - дослідницьких робіт: ”Дослідження границь області існування і ефективності технології, формування кінців суміжних заготовок (блюмів) на безперервновилитій штабі з цілком чи частково закристалізованою зоною,” №. державної реєстрації UА01014139Р, і ”Дослідження та розробка основ технології підготовки кінцевих ділянок безперервновилитих заготовок, що забезпечує збільшення виходу придатного при їхньому розливанні на МбвЗ і наступній прокатці”, № державної реєстрації 01900020905; ”Розробка і дослідження технології локальної деформації безперервновилитої заготовки” № державної реєстрації 0194U022406.

Мета і задачі дослідження. Розробка науково обґрунтованих технологічних основ процесу локальної деформації безперервновилитих сортових заготовок в потоці МБВЗ.

Для досягнення поставленої мети в роботі зроблене наступне:

- виконано аналіз проблем виробництва і переробки безперервновилитих сортових заготовок;

- досліджена локальна деформація безперервновилитої заготовки в потоці МБВЗ до її поділу на мірні довжини на стадії повної і часткової кристалізації;

- на основі методу кінцевих елементів розроблена математична модель процесу локальної деформації безперервновилитих сортових заготовок у потоці МБВЗ, що дозволяє досліджувати формозміну металу в процесі деформування;

- досліджена формозміна при локальній деформації заготовки;

- проведена дослідно-промислова апробація процесу локальної деформації сортових безперервновилитих заготовок, визначені енергосилові параметри процесу;

- розроблені варіанти реалізації технологічного процесу локальної деформації безперервновилитих сортових заготовок у потоці МБВЗ;

- оцінена економічна ефективність використання процесу локальної деформації безперервновилитих заготовок;

- намічені перспективні напрямки реалізації процесу виробництва безперервновилитих сортових заготовок.

Об'єкт дослідження - процес виробництва сортової безперервновилитої заготовки на МБВЗ.

Предмет дослідження - параметри процесу локальної деформації безперервновилитої заготовки.

Методи дослідження. Використано метод кінцевих елементів для аналітичних досліджень процесу формозміни при локальній деформації, метод фізичного моделювання застосовано для уточнення результатів математичного моделювання. Метод фізичного моделювання використаний також для визначення енергосилових параметрів процесу локальної деформації.

Наукова новизна одержаних результатів:

- теоретичні й експериментальні дослідження формозміни безперервновилитої сортової заготовки при локальній деформації по двох взаємно перпендикулярних напрямках, що розташовані в одній площині, а також розподіл деформацій, у результаті чого вперше стало можливим визначення оптимального інтервалу деформування заготовки;

- виконані експериментальні дослідження, що виявили невідомі раніше особливості розподілу деформацій по шарах заготовки в процесі локальної формозміни;

- розроблена нова математична модель процесу локальної деформації сортової безперервновилитої заготовки в потоці МБВЗ:

- визначені межі виконання нового процесу локальної деформації, що дозволило вибрати раціональне місце в потоці сортової МБВЗ;

- визначені енергосилові параметри процесу локальної деформації безперервновилитих сортових заготовок, необхідних для проектування промислового устаткування;

- результати виконаного комплексу досліджень дозволили розробити технологічні схеми реалізації нового процесу в умовах діючих МБВЗ, а також при проектуванні нових.

Практична цінність. Результати теоретичних і експериментальних досліджень, одержані при виконанні дисертаційної роботи, використані при розробці промислового технологічного устаткування. Розроблено технічний проект і технологічне завдання для Орсько-Халіловського металургійного комбінату (ОХМК) і Тульського металургійного заводу.

Розроблено комплекс створених з використанням методу кінцевих елементів програмних продуктів для розрахунку на ПЕОМ параметрів процесу локальної деформації сортових заготовок. Ці розробки можуть бути використані при створенні нових технологічних процесів і засобів їхньої реалізації, як для існуючих, так і для знову створюваних МБВЗ.

Особистий внесок здобувача. Теоретичні й експериментальні дослідження, викладені в дисертаційній роботі і публікаціях, виконані автором самостійно під керівництвом наукового керівника і при консультативній допомозі співавторів опублікованих робіт. Особистий внесок автора - проведення досліджень, одержання та узагальнення результатів аналітичних і експериментальних досліджень, що відбуваються при локальній деформації безперервновилитої заготовки. Основні ідеї роботи і методики проведення теоретичних і експериментальних досліджень належать авторові.

Апробація результатів дисертації. Матеріали роботи повідомлені й обговорені на об'єднаному науковому семінарі кафедри обробки металів тиском НМетАУ та прокатних відділів Інституту чорної металургії ім. З.І.Некрасова (ІЧМ) НАН України (1998); на наукових семінарах прокатних відділів ІЧМ і НметАУ (1989 - 2001р.), на V Міжнародній науково-технічній конференції "Теоретичні проблеми прокатного виробництва" (Дніпропетровськ, 2000 р.); на Міжнародній науково-технічній конференції. ”Теорія та практика виробництва прокату” (Ліпецьк, 2001 р.).

Публікації. Основний зміст дисертаційної роботи викладено у 8 наукових працях: 7 наукових статтях, 6 з яких опубліковано у фахових наукових виданнях, рекомендованих ВАК для публікації результатів дисертаційних робіт. Отримано патент на спосіб підготовки кінцевих ділянок зливка.

Структура й обсяг роботи. Дисертація складається з вступу, 7 розділів, висновків, списку використаних джерел (містить 109 найменувань) та 5 додатків. Матеріали роботи викладені на 147 сторінках друкованого тексту, у тому числі 114 сторінок основного, містить 32 рисунків і 5 таблиць.

ОСНОВНИЙ ЗМІСТ РОБОТИ

У вступі відбиті загальна характеристика і спрямованість роботи, обґрунтована актуальність теми, сформульовані мета і задачі дослідження, показані наукова цінність і практична новизна розроблювального процесу. Визначено підхід і методи досягнення поставленої мети.

У першому розділі зроблено огляд проблем виробництва і переробки сортових безперервновилитих заготовок. Розкрито перспективи використання безперервновилитого металу у виробництві сортової сталі. Виконано аналіз різних напрямків і способів зниження кінцевої обрізі, зроблені висновки по розділу. Виконано аналіз тенденцій розвитку методів збільшення виходу придатного при використанні безперервновилитих заготовок, проаналізовані їхні достоїнства і недоліки. Узагальнено особливості технологічних схем процесів обробки тиском безперервновилитих заготовок у потоці МБВЗ. На основі результатів аналізу технічної літератури і патентної документації сформульовані мета і задачі, обґрунтований й вибраний напрямок досліджень.

У другому розділі розкриті сутність і особливості процесу локальної деформації безперервновилитих заготовок в потоці МБВЗ. Сформульовано основні вимоги, які пред'являються до процесу локальної деформації безперервновилитих заготовок у потоці МБВЗ. Встановлено, що для успішної розробки і реалізації процесу необхідно виконати комплекс досліджень по вивченню формозміни заготовки при локальній деформації її бойками складної геометричної форми, визначити область впровадження процесу, встановити його енергосилові параметри.

Розкрито особливості взаємодії безперервновилитої заготовки і деформуючого інструменту при реалізації процесу локальної деформації. Узагальнено якісні характеристики безперервновилитих заготовок при реалізації процесу локальної деформації.

У третьому розділі виконано аналіз методів математичного моделювання процесів обробки тиском. Обґрунтовано вибір кінцево-елементного методу аналітичного дослідження параметрів процесу локальної деформації безперервновилитих заготовок. З використанням методу кінцевих елементів розроблені математична модель і програми розрахунку на ПЕОМ параметрів процесу локальної деформації сортових безперервновилитих заготовок. Отримано рівняння граничного вузла Я для визначення приросту його зсуву в дотичному до інструменту напрямку.

Значення й у будь-якій точці усередині цього елемента визначали з вузлових значень цих величин, провівши лінійну інтерполяцію.

Для плоского деформованого стану металу інтенсивність прирощення зсувних деформацій запишеться у вигляді

.

Приведено особливості розробленої математичної моделі, зроблена її характеристика.

Четвертий розділ присвячений аналітичним дослідженням параметрів формозміни в процесі локальної деформації сортових безперервновилитих заготовок. З використанням розробленої математичної моделі, вивчена формозміна металу в процесі локальної деформації сортової безперервновилитої заготовки. Характер розподілу деформацій по перерізу заготовки вивчали при різних ступенях деформації _м. Перевірку й уточнення результатів математичного моделювання процесу локальної деформації сортової безперервновилитої заготовки виконували на фізичній моделі з використанням свинцевих зразків, з маркою свинцю С1.

За результатами обробки даних математичного моделювання отримані залежності, що характеризують розподіли інтенсивності зсувних деформацій у поверхневому (рис.1,а), проміжному (рис.1,б) і центральному шарах зразка (рис.1,в). Залежності інтенсивності зсувних деформацій побудовані для різних ступенів деформації _м = 5 70 %.

У поверхневому шарі рис.1,а, в інтервалі деформацій _м=570 % спостерігається зона утрудненої деформації в центрі зони деформації (номер елемента 1-2). Поблизу границь зони деформації (номер елемента 4-5) виділяється ділянка підвищеної деформованості. За границями зони деформації (номер елемента 5-8) - у зоні "жорстких кінців" деформація швидко загасає.

У проміжному шарі максимальна інтенсивність зсувних деформацій збігається з віссю симетрії зони деформації (номер елемента 1) і різко знижується поблизу зони "жорстких кінців". Такий характер розподілу інтенсивності зсувних деформацій у проміжному шарі зберігається на всьому інтервалі деформацій _м=570 %.

Формозміна центрального шару заготовки, рис.1в, відбувається інакше. В інтервалі деформацій _м=530 % центральний шар проробляється рівномірно по всій довжині зони деформації. При подальшому збільшенні _м30% відбувається виникнення ділянки з підвищеною деформованістю в центрі зони деформації (номер елемента 1-2), максимальна деформація зміщується до зони мінімального перерізу (номер елемента 1).

З викладеного зрозуміло, що високі ступені деформації можуть привести до високої деформованості центральної області заготовки, що буде сприяти проробленню центральних шарів заготовки. Разом з тим варто враховувати можливість порушення суцільності металу поверхневих шарів заготовки на границях зони деформації.

Для перевірки адекватності математичної моделі виконали комплекс робіт з фізичного моделювання процесу пережимання безперервновилитої заготовки. Як матеріал досліджень використовувалися свинцеві зразки.

На дві взаємно перпендикулярні поверхні зразка в зоні наступної деформації наносилася координатна сітка. Деформацію здійснювали двома етапами.

На першому етапі локально деформували зразок по одній стороні. Зразок виймали з інструмента, робили обмірювання координатної сітки. На другому етапі зразок деформували по іншій стороні. На першому і другому етапах формозміни площина мінімального перерізу (максимального обтиснення) залишалася постійною.

Інструментом служив комплект бойків, що мають форму напівциліндрів. За результатами обмірювання координатних сіток розрахували подовжню деформацію всіх шарів зразка, як на першому, так і другому етапах деформування. На рис.2 а,б,в відображений розподіл подовжніх деформацій у найбільш характерних шарах зразка - поверхневий, проміжний і центральний.

Аналіз результатів досліджень показав, що при _м25 розподіл подовжніх деформацій по висоті зразка у всіх шарах практично рівномірний.

У поверхневому шарі - рис.2а присутня зона утрудненої деформації. У проміжному і центральному шарах зразка - рис.2 б, в максимальна подовжня деформація починає локалізуватися в осьовій зоні. Пластична деформація незначно поширюється за межі геометричної зони деформації і швидко згасає в ”жорстких кінцях”.

У центральному шарі вже при _м=30 % максимальна подовжня деформація сконцентрована в осьовій зоні зразка і відбувається її рівномірний ріст зі збільшенням ступеня висотної деформації.

При _м35 % у проміжному шарі відбувається різке зростання величини подовжньої деформації з локалізацією в осьовій зоні. За межами зони деформації спостерігається зона стискання, тобто локальне збільшення довжини елементів координатної сітки в осьовій зоні приводить до стискування її периферійних осередків.

При м40 % виявлене зниження стискаючих деформацій у зоні жорстких кінців. Зменшується розмір зони утрудненої деформації, подовжня деформація поверхневих шарів стає більш інтенсивною, при незначному її а зростанні в центральних шарах, що приводить до зниження стримуючих зусиль між поверхневими і центральними шарами. Подальше нарощування ступеня деформації приводить до небезпечної локалізації подовжніх деформацій у зоні мінімального перерізу зразка.

На другому етапі пережимання вже при _м30 % відбувається локалізація подовжньої деформації в зоні контакту інструмента і штаби.

Однією з основних вимог, які пред'являються до процесу, є неприпустиме порушення суцільності металу у результаті локальної формозміни, як на поверхні, так і усередині заготовки. Встановлено, що локалізація подовжніх деформацій на обмеженій ділянці зони деформації сприяє виникненню розривів (тріщин) у мінімальному перетині заготовки, а саме такі умови складаються при 45 %. Тому локальну деформацію заготовки необхідно здійснювати до ? 40 %.

У п'ятому розділі експериментально досліджений процес локальної деформації в дослідно-промислових умовах. Дослідно-промислову перевірку результатів аналітичного і фізичного моделювання виконували на сталевих зразках, деформуючи їх у спеціально створеній установці.

Експериментально визначений характер і величини зусиль у силових гілках установки для локальної деформації. Визначені питомі тиски на першому і другому етапах деформування заготовки.

У результаті виконаних досліджень встановлено, що на першому етапі формозміни питомі тиски протягом усього процесу пережимання залишаються практично на одному рівні, у той час, як на другому етапі деформування вони зменшуються в міру збільшення ступеня деформації.

Середній рівень питомих тисків на другому етапі процесу локальної деформації в 2-5 разів вищий, ніж на першому.

Це пов'язано з тим, що на першому етапі деформування температура заготовки значно вища і в центральній зоні заготовки була присутня рідка сталь. На другому етапі процесу локальної деформації температура деформованого металу в зоні пережимання 950⁰С, що значно нижче ніж на першому. Додатково встановлено, що на збільшення тиску на другому етапі впливає тертя між першою парою бойків і другою.

Сталь зі вмістом вуглецю 0,33 % і температурою розливання 1560-1570⁰С кристалізується в кокілі з внутрішніми розмірами перерізу 100х100 мм за час 200…210 с від кінця розливання.

Дослідження макроструктури заготовок, підданих локальному обтисненню на стадії часткової кристалізації, показало, що в зоні деформації при ступені деформації 30...40 % відсутні і поверхневі і внутрішні тріщини.

Підтверджено, що в центрі локально продеформованої заготовки відсутні усадочні пори. Заварювання їх відбувається вже при ступені деформації 30%. Пористість не утвориться навіть у тому випадку, коли фронти кристалізації в процесі обтиснення не стикаються. Рідкий прошарок, що залишається, швидко кристалізується, виключаючи утворення в зоні обтиснення вторинної осьової пористості.

Поверхневі тріщини утворяться, якщо до моменту обтиснення товщина цілком затверділого шару менше 10-15 мм. Внутрішні тріщини більш чітко виражені в сталі з кількістю вуглецю понад 0,55%.

Внутрішні тріщини, які утворяться в заготовках з кількістю вуглецю менше 0,4 %, за характером розташування і довжини не являються бракувальною ознакою для рядової продукції.

Шостий розділ присвячений розробці технологічних основ реалізації процесу локальної деформації. На підставі виконаного комплексу досліджень сформульовані технологічні основи розроблюваного процесу локальної деформації сортових безперервновилитих заготовок у потоці МБВЗ.

Запропоновані й обґрунтовані різні технологічні схеми реалізації процесу локальної деформації в умовах діючих МБВЗ.

Розроблено пропозиції по конструктивному виконанню пристроїв локальної деформації для використання в потоці МБВЗ, як діючих, так і тих, що вперше проектуються.

Сьомий розділ присвячений визначенню ефективності використання процесу локальної деформації безперервновилитих заготовок у потоці МБВЗ. На прикладі найбільш сучасного металургійного виробництва, яке має у своєму складі МБВЗ і одержує методом безперервного розливання сортову заготовку різних перетинів, укрупнено розрахована економічна ефективність застосування процесу локальної деформації.

Розрахунок зроблений для умов здійснення процесу при виробництві двох типорозмірів безперервновилитих заготовок - 300х400 мм і 125х125 мм. В табл.1 приведені результати розрахунків ефективності застосування процесу локальної деформації.

Таблиця 1. Ефективність застосування процесу локальної деформації безперервновилитих заготовок

В розділі розроблені і сформульовані перспективні напрямки розвитку досліджень процесу локальної деформації безперервновилитих заготовок у потоці МБВЗ. Розкрито переваги від реалізації процесу локальної деформації на заготовках великого перерізу. Сформульовані напрямки і задачі, які потребують додаткового вивчення при реалізації процесу на заготовках великого перерізу. Показано, що для розвитку цього напрямку доцільно додаткове більш глибоке вивчення деформованості сталей різного марочного складу.

ВИСНОВКИ

1. На підставі аналітичного огляду встановлено, що для поліпшення техніко-економічних показників процесу безперервного розливання сталі на МБВЗ перспективним є напрямок, який передбачає введення в процес безперервного розливання сталі різних прийомів обробки металів тиском. Обґрунтовано актуальність розроблюваного процесу.

2. З використанням методу кінцевих елементів розроблена математична модель нового процесу формозміни при локальній деформації сортової заготовки інструментом складної форми. Використовуючи розроблену математичну модель, виконані аналітичні дослідження формозміни в процесі локальної деформації.

Встановлено, що в поверхневому шарі, при ступені деформації _м = 2570 %, утвориться зона утрудненої деформації. У проміжному шарі максимальна інтенсивність зсувних деформацій збігається з віссю симетрії зони деформації, і різко знижується поблизу зони ”жорстких кінців”. Центральний шар заготовки в інтервалі ступеня деформації _м=530 % проробляється рівномірно по усій довжині зони деформації. Збільшення ступеня деформації _м 30% приводить до виникнення ділянки зі зниженою деформованістю в центрі зони деформації, максимальна деформація зміщається до зони ”жорстких кінців”, де швидко згасає.

3. Фізичне моделювання, виконане на свинцевій моделі, дозволило уточнити результати аналітичних досліджень. Визначено, що етапи здійснення локальної деформації характеризуються наступними параметрами.

Перший етап здійснення локальної деформації.

При ступені деформації 25 % розподіл подовжніх деформацій по висоті зразка має відносно рівномірний характер.

Деформації зі ступенем 35 % супроводжуються зростанням величини подовжньої деформації в проміжному шарі, з локалізацією її в осьовій зоні. За межами геометричної зони деформації спостерігається зона стискання.

Ступінь деформації 40 % приводить до зниження стискаючих деформацій у зоні ”жорстких кінців”. Це викликає зменшення довжини зони утрудненої деформації, подовжня деформація поверхневих шарів стає більш інтенсивною, при незначному її зростанні в центральних шарах.

Зі збільшенням ступеня деформації 45 % відбувається локалізація подовжніх деформацій у зоні осі симетрії зони деформації, що є небезпечною ознакою, з погляду можливості порушення суцільності металу.

Другий етап локальної деформації (після кантування зразка).

Уже при 35 % відбувається локалізація подовжньої деформації в зоні контакту інструмента і штаби.

Ступінь деформації > 35 % характеризується локалізацією деформації в середній по висоті частині штаби. Локалізація подовжньої деформації на обмеженій ділянці штаби може являтися причиною вичерпання ресурсу пластичності, а, отже, не виключає ймовірності руйнування.

При > 55 % відбувається утворення зони стискаючих деформацій у жорстких кінцях.

Ґрунтуючись на вищевикладеному, зроблено висновок, що при локальній деформації безперервновилитої заготовки в потоці МБВЗ перевага надається здійснюванню процесу деформування з максимальним ступенем = 30-40 %.

4. При дослідно-промисловій реалізації процесу деформуванню піддавали сталеві зразки на стадії часткової і повної кристалізації. Дослідження макроструктури дослідних заготовок, підданих локальному обтисненню на стадії часткової кристалізації, зі ступенем деформації в інтервалі =30-40 % забезпечує відсутність поверхневих і внутрішніх тріщин. При цьому в осьовій зоні заготовки відсутні усадочні пори. Заварювання пористості відбувається при ступені деформації 30 %. Встановлено, що локальне обтиснення запобігає утворенню осьової пористості і в тому випадку, коли в процесі деформування фронти кристалізації не зімкнулися - рідкий прошарок, що залишився, швидко кристалізується. Поверхневі тріщини утворяться, якщо до моменту обтиснення товщина цілком затверділого шару менша 10-15 мм. Експериментально визначено характер і величини зусиль у силових гілках установки в процесі локальної деформації. Розраховано питомі тиски на першому і другому етапах деформування. Встановлено, що на першому етапі деформування питомі тиски залишаються практично на одному рівні (в інтервалі деформацій =30-40 %), а на другому етапі вони закономірно зменшуються по мірі збільшення обтиснення. Середній рівень питомих тисків на другому етапі деформування в 2-5 разів вище, ніж на першому. Отримані результати використані при розробці і проектуванні промислового устаткування для локальної деформації безперервновилитої заготовки в потоці МБВЗ.

5. Результати виконаних досліджень, дозволили розробити перспективні технологічні схеми реалізації процесу в умовах діючих МБВЗ. Сформульовано технологічні основи розроблюваного процесу. Розроблено технологічну схему реалізації процесу. Дано рекомендації до конструктивного виконання установок локальної деформації безперервновилитої заготовки в потоці МБВЗ.

6. На прикладі сучасного металургійного виробництва приведений розрахунок ефективності використання процесу локальної деформації в потоці МБВЗ. Показано, що використання процесу локальної деформації сортових безперервновилитих заготовок дозволить заощаджувати енергоносії, що витрачаються на нагрівання заготовок перед прокаткою в 3,7 рази. Локальна деформація безперервновилитої заготовки забезпечить зменшення кінцевої обрізі при прокатці сортових заготовок на 11 кг/т.

При переробці безперервновилитих заготовок великого перерізу величину кінцевої обрізі можна знизити в три рази, одержувати заготовки з підвищеною тепломісткістю, що дає можливість заощаджувати енергоносії при виробництві прокату.

ОСНОВНІ РЕЗУЛЬТАТИ ДИСЕРТАЦІЇ ВИКЛАДЕНІ В НАСТУПНИХ РОБОТАХ

деформація безперервновилитий заготовка

1. Киселев А.П. Основные направления развития способов снижения обрези при переработке непрерывнолитых заготовок //Металлургическая и горнорудная промышленность. -1998.-№ 4.- С. 31-33.

2. Киселев А.П., Лохматов А.П., Жучков С.М. Исследование качества непрерывнолитой заготовки в месте ее локальной деформации. //Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1999.-№ 5.- С. 50-54.

3. Полещук В.М., Лохматов А.П., Киселев А.П. Распределение деформаций при пережиме сортовой заготовки цилиндрическими бойками. // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научных трудов ИЧМ. Выпуск 3.- К.: Наукова думка, 1999. - С. 222- 227.

4. Жучков С.М., Киселев А.П. Локальная обработка давлением непрерывнолитых заготовок в потоке МНЛЗ. // Металлургическая и горнорудная промышленность. Труды V Международной научно-технической конференции, 2000. - № 8-9. - С.267-269.

5. Разность диагоналей непрерывнолитых заготовок квадратного и прямоугольного сечения, как средство диагностики их макроструктуры. /Жучков С.М., Лохматов А.П., Кулаков Л.В., Киселев А.П.. //Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2000. - № 3 - С.34-37.

6. Киселев А.П., Жучков С.М. Исследование энергосиловых параметров процесса локальной деформации сортовых непрерывнолитых заготовок в потоке МНЛЗ. //Производство проката. - 2001. - №1.

7. Киселев А.П., Жучков С.М. Повышение эффективности производства и переработки непрерывнолитых сортовых заготовок//Сборник трудов Междунар. научно-технической конф. ”Теория и практика производства проката” Липецк: Липецкий государственный технический университет, - 2001. -С. 471-476.

8. Пат. 2071845 RU, МКИ 6 В 21 В 1/ 02.Титановый слиток: /Марков А.Н., (UA), Левин И.В.(RU), Альтман П.С.(RU), Бычков А.П.(RU), Кавтаев Е.Е.(RU), Шибанов А.С.(RU), Коробщиков В.Г.(RU), Душин В.С.(RU), Кремнев В.Л.(RU), Крешенинин А.И.(RU), Киселев А.П. (UA), Камкина Л.Н.(RU)./ Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение - № 93016618; Заявл. 31.03.1993; Зарегистр. 20.01.1997.-5 с.

Размещено на Allbest.ru