Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ

УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ

ГОМЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ П. О. СУХОГО

Факультет энергетический

Кафедра «Промышленная теплоэнергетика и экология»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по курсу: «Промышленные тепломассообменные процессы и установки»

на тему: «Проект парокомпрессионной холодильной установки»

Исполнитель:

студент гр. ЭН-41

Скороход В.А.

Гомель 2012

Содержание

парокомпрессионный холодильный водоснабжение тепловой

Введение

1. Расчёт цикла парокомпрессионной установки

2. Расчёт и подбор основного оборудования холодильной машины

3. Расчёт и подбор вспомогательного оборудования

4. Расчёт системы оборотного водоснабжения

5. Подбор насосов для системы оборотного водоснабжения и контура хладоносителя

6. Расчёт тепловой изоляции

Заключение

Список литературы

Введение

Задача курсового проекта - приобретение навыков проектирования одной из теплотехнологических промышленных установок,

В данном курсовом проекте производится расчёт холодильной установки. Результатом расчёта являются выбор установки и основного оборудования, выбор вспомогательного оборудования, выбор конструкционных материалов, решение вопросов охраны окружающей среды.

Холодильные установки - это комплекс машин и аппаратов, предназначенных для получения и поддержания в охлаждаемых объектах температур ниже чем температура окружающей среды. Холодильная установка состоит из холодильной машины, системы отвода теплоты конденсации и системы отвода теплоты от потребителей холода.

В холодильных установках, применяемых в различных отраслях промышленности, наибольшее распространение получили парокомпрессионные холодильные машины, Абсорбционные холодильные машины целесообразно применять в том случае, когда имеются вторичные энергоресурсы в виде дымовых газов, продуктов сгорания, продуктов технологического производства, отработанного пара низких параметров.

1. Расчёт цикла парокомпрессионной установки

Расчётная температура наружного воздуха для города Владивосток определяется по среднемесячной температуре самого жаркого месяца [2, стр. 21] с учётом влияния максимальных температур [2, стр. 21] в данной местности:

(1)

Расчётная относительная влажность наружного воздуха определяется по H-d

диаграмме по расчётной температуре и влагосодержанию воздуха , определённому по среднемесячным значениям параметров воздуха для самого жаркого месяца - и [2, стр. 77].

Температура воды, поступающей на конденсатор , определяется в зависимости от температуры наружного воздуха: для систем оборотного водоснабжения

(2)

где - температура наружного воздуха по мокрому термометру (определяется по H-d диаграмме по расчётной температуре и расчётной относительной влажности наружного воздуха )

Температура воды на выходе из конденсатора:

 (3)

где - подогрев воды в конденсаторе (^oC), для горизонтального кожухотрубча- того 4ч5 [1, стр. 79]. Принимаем .

Температура конденсации паров хладагента:

(4)

Температура кипения хладагента:

(5)

где - минимальная разность температур в аммиачных испарителях. Принимаем [1, стр. 79]

- температура выхода хладоносителя из испарителя (исходные данные).

Температура переохлаждения жидкого хладагента перед регулирующим вентилем должна быть на 3 ч 5 ^oC выше температуры воды, поступающей на конденсатор:

(6)

Для исключения попадания жидкого хладагента в цилиндры компрессора должен быть обеспечен перегрев паров на всасывании в компрессор на 5ч15 ^oC. Этот перегрев обеспечивается в испарителе и во всасывающих трубопроводах за счёт внешних теплопритоков:

 (7)

Строим цикл одноступенчатой парокомпрессионной машины в h-lgp и s-T диаграммах. [См. Приложение 1,2.]

Параметры точек сводим в таблицу 1.

Таблица 1.

2. Расчёт и подбор основного оборудование холодильной машины

Для расчёта и подбора основного оборудования холодильной машины по холодопроизводительности установки и параметрических точек цикла определяем тип и количество компрессоров и тепловую мощность аппаратов (испаритель и конденсатор).

На основании теплового расчёта аппаратов выбираем тип и количество испарителей и конденсаторов.

Компрессор.

Удельная массовая холодопроизводительность:

(8)

Удельная работа сжатия в компрессоре:

(9)

Массовый расход хладагента для обеспечения заданной холодопроизводительности:

(10)

где Q_o-410 кВт - холодопроизводительность установки.

Действительный объёмный расход паров, поступающих в компрессор в единицу времени:

(11)

где - удельный объём всасываемого пара (точка 1)

Объём, описываемый поршнями в единицу времени:

(12)

где - коэффициент подачи компрессора определяемый по графику

,

По объёму, описываемого поршнями, подбираем компрессор типа АУУ400

[1, стр. 119, прилож.17]

с объёмом описываемым поршнями:

при частоте вращения 16 1/с и потребляемой мощностью 132 кВт.

Количество компрессоров:

(13)

где - теоретическая объёмная подача одного компрессора,

являющаяся паспортной характеристикой.

Для предприятия с непрерывным режимом предусматриваем установку одного резервного компрессора такого же типа.

Действительная объёмная подача компрессоров:

(14)

Действительный массовый расход хладагента, циркулирующего в установке при 6 установленных компрессорах:

(15)

Теоретическая (адиабатная) мощность сжатия паров хладагента в компрессорах:

(16)

Индикаторная мощность, потребляемая компрессорами:

(17)

где - индикаторный КПД, определяется по графику

[1, стр.115, прилож.13]

Эффективная мощность (на валу компрессора):

(18)

- механический КПД, учитывающий потери на трение.

Для бескрейцкопфных компрессоров Принимаем

Электрическая мощность, потребляемая из сети:

(19)

где - КПД передачи.

- КПД электродвигателя.

Испаритель.

Действительная тепловая мощность испарителя

(Действительная холодопроизводительность компрессоров )

(20)

Средняя разность температур в испарителе:

(21)

где - температура хладоносителя на входе в испаритель.

Для аммиачных горизонтальных кожухотрубчатых испарителей величина изменения температуры хладоносителя . Принимаем . [1, стр. 86]

По температуре замерзания рассола CaCl₂ определяем по справочным данным концентрацию раствора , а по концентрации и средней температуре хладоносителя физические свойства водного раствора CaCl₂:

[5, табл. 4.1]

Плотность:

Теплоёмкость:

Коэффициент объёмного расширения:

Теплопроводность:

Вязкость кинематическая:

Значение коэффициента теплопередачи выбираем ориентировочно:

. Принимаем . [1, стр. 86]

Плотность теплового потока:

(22)

При движении хладоносителя со скоростью до 1,5 м/с плотность теплового потока должна составлять 2330ч2900 Вт/м². [1, стр. 86]

Площадь поверхности теплообмена испарителя:

(23)

По площади подбираем испаритель 200ИТГ-1шт. [1, стр.118, прилож.18] с площадью поверхности теплообмена .

Суммарная действительная площадь:

(24)

Проверяем действительную тепловую мощность испарителя:

 (25)

где

Массовый расход циркулирующего хладоносителя (рассола):

(26)

где - теплоёмкость хладоносителя.

Конденсатор.

Действительная тепловая мощность конденсатора:

(27)

Средний температурный напор определяется:

(28)

В горизонтальных кожухотрубчатых конденсаторах составляет 5ч8 ^oC. [1, стр.84]

Плотность теплового потока: (29)

Для горизонтальных кожухотрубчатых конденсаторов:

при скорости движения охлаждающей воды до 1,5 м/с. [1, стр. 86]

Поверхность теплообмена конденсатора:

 (30)

Подбираем конденсатор КТГ-110 - 1шт. [1, стр. 117, прилож.15] с поверхностью теплообмена каждый.

(31)

Проверяем действительную тепловую мощность:

(32)

где

3. Расчёт и подбор вспомогательного оборудования

Отделители жидкости.

Количество отделителей жидкости в схеме холодильной установки равно количеству испарителей. Подбор отделителя жидкости осуществляется по диаметру парового патрубка испарителя и затем проверяется по скорости паров в отделителе жидкости, которая не должна, превышать 0,5 м/с [1, стр. 87].

(33)

где - действительная массовая подача компрессора, всасывающего пар из одного отделителя жидкости.

- действительный массовый расход хладагента, циркулирующего в установке.

- удельный объём всасываемого пара (точка 1)

- внутренний диаметр корпуса отделителя жидкости.

Для испарителя 200ИТГ диаметр патрубка .

Устанавливаем отделители жидкости типа 200ОЖ с -1 шт.

Маслоотделители.

Выбираем по диаметру нагнетательного патрубка компрессора АУУ400 (диаметр нагнетательного патрубка ) маслоотделитель типа 125ОМО циклонный [1, стр. 121, прилож.21]

Диаметр корпуса .

- диаметр выбранного сосуда.

Проверяем скорость паров в сосуде, которая не должна превышать 1м/с [1, стр. 88]

(34)

где - массовый расход хладагента через маслоотделитель (компрессор).

- удельный объём всасываемого пара (точка 2)

Маслосборник.

Подбор осуществляется по производительности холодильной установки. Для средних установок подбираем маслосборник типа 300СМ.

Линейные ресиверы.

Суммарная ёмкость линейного ресивера для систем с промежуточным хладоносителем должна быть не меньше ёмкости испарителей по аммиаку при заполнении ресиверов жидким хладагентом не более чем на 80% их ёмкости с учётом 50% рабочего заполнения ресивера [1, стр. 88].

(35)

где - объём межтрубного пространства испарителя. [7, табл. 13.2, стр. 105]

- суммарная ёмкость испарителей типа 200ИТГ по межтрубному пространству.

По [5, табл. 5.21] выбираем линейные ресиверы типа 3,5РВ-2шт. ДЧS = 1000Ч10 мм.

Дренажные ресиверы.

Ёмкость дренажного ресивера определяется исходя из возможности приёма жидкого хладагента из наиболее крупного аппарата (испарителя) с учётом предельного заполнения не более 40% для вертикальных ресиверов и 60% для горизонтальных [1, стр. 89].

(36)

где - для горизонтальных ресиверов.

- объём испарителя 200ИТГ по межтрубному пространству.

По [5, табл. 5.22] подбираем дренажный ресивер типа 3,5РД: ДЧS = 1000Ч10 мм.

4. Расчёт системы оборотного водоснабжения

Расчёт системы оборотного водоснабжения предполагает подбор вентиляторных градирен, подбор циркуляционных насосов и определение расхода энергии на работу системы.

Исходными данными при расчёте являются:

- тепловая мощность градирни

- температура наружного воздуха и его влажность

(37)

где ,

Уравнение теплового баланса для градирни:

(38)

где - массовый расход охлаждаемой воды, кг/с

- теплоёмкость воды

- объёмный расход воздуха через градирню, м³/с

- плотность воздуха, кг/м³

- энтальпия воздуха на входе и выходе из градирни, кДж/кг

- температура выхода воды из градирни (равна температуре входа воды в компрессор ).

- температура входа воды в градирню (равна температуре выхода воды из компрессора ).

Тепловая мощность градирни определяется:

 (39)

где - действительная тепловая мощность конденсаторов. [п. 2.14]

- тепловая мощность, отводимая водой при охлаждении компрессоров.

(40)

где - массовый расход воды через компрессор типа АУУ400.

Количество компрессоров - 2.

- температура выхода воды из компрессора.

- температура входа воды в компрессор.

Из уравнения теплового баланса определяем массовый расход охлаждаемой воды через градирню:

(41)

Массовый расход охлаждаемой воды через конденсатор:

(42)

Градирня выбирается по требуемой площади поперечного сечения:

 (43)

где - плотность теплового потока (удельная тепловая нагрузка) градирни, определяется по [5, табл. 5.32]

Принимаем

По площади поперечного сечения градирни выбираем [5, табл. 5.33] градирню типа ГПВ-320 - с площадью поперечного сечения в количестве

(44)

Техническая характеристика градирни: [7, табл. 15.1, стр. 149]

Тепловая производительность при : 372,2 кВт

Площадь поперечного сечения градирни: 6,5 м²

Расход охлаждаемой воды: 17,76 кг/с

Расход воздуха: 16,90 м³/с

Вместимость резервуара: 1,5 м³

Мощность электродвигателя вентилятора: 6,4 кВт

Частота вращения: 12 с^-1

Размеры градирни

в плане: 2212Ч3540 (мм)

высота: 2485 мм

Масса: 2006 кг

5. Подбор насосов для систем оборотного водоснабжения и контура хладоносителя

Подбор насосов осуществляется по объёмному расходу жидкости ,

циркулирующей в контуре.

(45)

где - суммарная тепловая мощность теплообменных аппаратов (испарителей или конденсаторов), кВт

- теплоёмкость жидкости, кДж/(кг·^оС)

- плотность жидкости, кг/м³

- изменение температур жидкости в испарителе или конденсаторе.

Объёмный расход циркуляционной воды при охлаждении конденсаторов:

(46)

где - действительная тепловая мощность конденсаторов;

- теплоёмкость воды;

- плотность воды;

- изменение температур воды в конденсаторе.

Так как по расчёту у нас установлены 2-е градирни устанавливаем 2-а насоса рабочих и один резервный той же мощности.

Объёмный расход воды одним насосом:

(47)

По [8, табл. 13.3, стр. 220] подбираем тип насоса - 4К-18а - 2 шт. (+1 резервный)

Техническая характеристика:

Объёмная производительность: 19,4 л/с(0,0194 м³/с)

Полный напор, развиваемый насосом: 18 м. в.ст.(176,58 кПа)

КПД насоса: 0,7

Мощность электродвигателя: 5,5 кВт

Частота вращения: 2900 об/мин

Мощность на валу насоса при напоре, равном сопротивлению контура будет:

(48)

Мощность, потребляемая двигателем насоса:

(49)

где - КПД привода;

- КПД двигателя;

Объёмный расход циркулирующего хладоносителя (рассола) в испарителях:

(50)

где - теплоёмкость хладоносителя;

- плотность хладоносителя;

- температура входа хладоносителя в испаритель;

- температура выхода хладоносителя из испарителя;

(см. п. 2.15) - действительная тепловая мощность испарителя.

По [8, табл. 13.3, стр. 220] выбираем насос типа 6К-8а - 2 шт. (+1 резервный)

Техническая характеристика:

Объёмная производительность: 38,9 л/с(0,0389 м³/с)

Полный напор, развиваемый насосом: 28,5 м. в.ст.(279,6 кПа)

КПД насоса: 0,75

Мощность электродвигателя: 22 кВт

Частота вращения: 1450 об/мин

Мощность на валу насоса при напоре, равном сопротивлению контура будет:

(51)

Мощность, потребляемая двигателем насоса:

(52)

где - КПД привода;

- КПД двигателя.

6. Расчёт тепловой изоляции

Для уменьшения теплопритоков из окружающей среды и повышения эффективности работы холодильной установки оборудование и трубопроводы, работающие при температуре ниже температуры окружающей среды, покрывают тепловой изоляцией. В рассматриваемой холодильной установке тепловой изоляции подлежат.

1) испарители;

2) отделители жидкости;

3) дренажный ресивер;

4) всасывающие трубопроводы, арматура и контур хладоносителя.

Расчёт производим для поверхностей, расположенных на открытом воздухе при [2, стр.21, табл.1] и для поверхностей, расположенных в помещении при [1, стр. 93]

Расчёт тепловой изоляции испарителя:

При расположении испарителя на открытом воздухе.

Толщина теплоизоляционного слоя:

(53)

где - наружный диаметр кожуха испарителя.

- отношение наружного диаметра изоляционного слоя к наружному диаметру испарителя. где

 (54)

где

- теплопроводность теплоизоляционного слоя материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6, прилож. 1, стр. 10]

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

(55)

где - сопротивление теплопередачи цилиндрических объектов

диаметрами меньше 2-х метров.

где - температура хладагента в испарителе.

- среднегодовая температура окружающей среды для г.

Владивостока. [2, табл. 1, стр. 21]

- плотность теплового потока. [6, прилож. 5,таб. 1, с. 19]

- коэффициент равный 1, при расположении изолируемых объектов, как на

открытом воздухе, так и в помещении.

При расположении испарителя в помещении:

Сопротивление теплопередачи:

(56)

где - температура хладагента в испарителе;

- температура окружающего воздуха в помещении [1, стр. 93]

- плотность теплового потока [6, прилож. 5, таб.2, с. 20]

Толщина теплоизоляционного слоя:

(57)

где

(58)

где - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем

ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6, прилож. 5, стр. 21]

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции испарителя проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности, расположенной в помещении.

(59)

(60)

где

где - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35.

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

- температура воздуха внутри помещения;

- температура хладагента в испарителе.

- температура поверхности изоляционного объекта.

Температурный перепад при относительной влажности

[1, стр. 94, табл. 4.1]

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляционного слоя, а именно:

Расчёт тепловой изоляции отделителя жидкости.

При расположении отделителя жидкости на открытом воздухе:

Сопротивление теплопередачи:

(61)

где - температура хладагента выходящего из испарителя на ОЖ;

- среднегодовая температура окружающего воздуха [1, стр. 93]

- плотность теплового потока [6, прилож. 5, табл.2, стр. 20]

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

 (62)

где - наружный диаметр кожуха ОЖ.

(63)

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

При расположении ОЖ в помещении:

Сопротивление теплопередачи:

(64)

где - температура хладагента в ОЖ;

- температура в помещении [1, стр. 93]

- плотность теплового потока. [6, прилож. 5, табл.2, с. 20]

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

(65)

(66)

Где

где- теплопроводность теплоизоляционного слоя материала

- маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6, прилож. 5, стр. 21]

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, прилож. 9, стр. 24]

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ОЖ проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ОЖ, расположенного в помещении, по формулам:

(67)

(68)

где

где - перепад температур при [1, табл. 4.1,стр. 94].

- коэффициент теплоотдачи при расчёте изоляции при предотвращении конденсации влаги из окружающего воздуха. [6, пр.. 9, с. 24]

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя отделителя жидкости .

Расчёт тепловой изоляции дренажного ресивера.

При расположении ресивера на открытом воздухе.

Сопротивление теплопередачи:

(69)

где - температура жидкого хладагента в ресивере;

- среднегодовая температура ОС в г.Владивосток [2, табл. 1].

- плотность теплового потока на открытом воздухе

[6, прилож. 5, табл.1, стр. 19].

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

(70)

Где - наружный диаметр ресивера.

(71)

где - теплопроводность теплоизоляционного материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. [6, прилож. 5, стр. 21]

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе. [6, прилож. 9, стр. 24]

При расположении ресивера в помещении:

Сопротивление теплопередачи:

(72)

где - температура жидкого хладагента в ресивере;

- температура внутри помещения [2, табл. 1].

- плотность теплового потока в помещении [6, прилож. 5, табл.2, стр. 19]. Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

(73)

(74)

Где

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении. [6, прилож. 9, стр. 24].

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ресивера проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ресивера, расположенного в помещении, по формулам:

(75)

(76)

где B=1,04

где -перепад температур при [1, табл. 4.1,стр. 94].

- коэффициент теплоотдачи при расчёте изоляции при предотвращении конденсации влаги из окружающего воздуха. [6, пр. 9, с. 24]

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя ресивера .

Расчёт тепловой изоляции всасывающих трубопроводов, арматуры контура хладоносителя.

При расположении на открытом воздухе:

- диаметр условного прохода трубопроводов.

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов, по которым хладоноситель входит в испаритель.

Сопротивление теплопередачи:

(77)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе. [6, прилож. 5, табл.1, стр. 19].

- температура входа хладоносителя в испаритель;

- среднегодовая температура ОС [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(78)

(79)

где

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе [6, прилож. 9, стр. 24].

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов. По которым хладоноситель выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

 (79)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе. [6, прилож. 5, табл.1, стр. 19].

- температура хладоносителя на выходе из испарителя;

- среднегодовая температура ОС [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(80)

(81)

где B=1.99

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе [6, прилож. 9, стр. 24].

При расположении трубопроводов в помещении:

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов, по которым хладоноситель входит в испаритель.

Сопротивление теплопередачи:

(82)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении. [6, прилож. 5, табл.2, стр. 22].

- температура входа хладоносителя в испаритель;

- температура внутри помещения [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(83)

(84)

Где

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении [6, прилож. 9, стр. 24].

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов. По которым хладоноситель выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

(85)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении. [6, прилож. 5, табл.2, стр. 20].

- температура хладоносителя на выходе из испарителя;

- температура воздуха в помещении [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(86)

(87)

Где

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении [6, прилож. 9, стр. 24].

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции трубопроводов с температурой ниже температуры окружающего воздуха проверяем толщину изоляционного слоя для поверхностей трубопроводов, расположенного в помещении:

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на входе в испаритель:

(88)

(89)

где

где - температура хладоносителя на входе в испаритель;

- коэффициент теплоотдачи для предотвращения конденсации [6, прилож. 9, стр. 24].

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на выходе из испарителя:

(90)

(91)

где

где - температура хладоносителя на выходе из испарителя;

В результате расчётов принимаем наибольшие значения толщины изоляции теплоизоляционного слоя трубопроводов:

- для трубопровода, по которому хладоноситель входит в испаритель;

- для трубопровода, по которому хладоноситель выходит из испарителя;

При расположении на открытом воздухе:

- диаметр условного прохода всасывающего трубопровода.

Рассчитываем теплоизоляцию всасывающего трубопровода, по которому хладагент выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

(79)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе. [6, прилож. 5, табл.1, стр. 19].

- температура хладагента на выходе из испарителя;

- среднегодовая температура ОС [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(80)

(81)

где

При расположении трубопроводов в помещении:

Рассчитываем теплоизоляцию всасывающих трубопроводов, по которым хладагент выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

(85)

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении. [6, прилож. 5, табл.2, стр. 20].

- температура хладагента на выходе из испарителя;

- температура воздуха в помещении [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

(86)

(87)

где

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении [6, прилож. 9, стр. 24].

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции трубопроводов с температурой ниже температуры окружающего воздуха проверяем толщину изоляционного слоя для поверхностей трубопроводов, расположенного в помещении:

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на выходе из испарителя:

 (90)

(91)

где

где - температура хладагента на выходе из испарителя;

В результате расчётов принимаем наибольшие значения толщины изоляции теплоизоляционного слоя всасывающих трубопроводов:

- для всасывающего трубопровода, по которому хладагент выходит из испарителя;

Заключение

В данном курсовом проекте произведён расчёт парокомпрессионной холодильной установки.

Выполнен расчёт холодильного цикла, холодильного оборудования, а также подобрано основное и вспомогательное оборудование холодильной установки необходимой мощности и прочих параметров.

Список литературы

1. Овсянник А.В. Практическое пособие по выполнению курсового проекта по курсу «Промышленные тепломассообменные и холодильные установки» для студентов специальности Т.01.02.00 «Теплоэнергетика». - ГГТУ, 2002.

2. Строительная климатология и геофизика. СНиП 2.01.01 - 82.

3. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник. - Кн. 4 /Под общ. ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. - М.: Энергоатомиздат, 1991.

4. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. - М.: Энергоатомиздат, 1989.

5. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. - М.: Пищевая промышленность, 1978. - 264 с.

6. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. СНиП 2.04.14 - 88.

7. Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. - М.: Агропромиздат, 1989. - 223 с.

8. Вильнер Я.М., Ковалёв Я.Т., Некрасов Б.Б. Справочное пособие по гидравлике, гидромашинам и гидроприводам. Под ред. Б.Б. Некрасова. Минск, «Высшая школа», 1976.

Размещено на Allbest.ru

...