Износостойкость дутьевых устройств конвертера

Размещено на http://www.allbest.ru/

Фурма, для продувки металла - одна из основных и одна из важнейших технологических элементов конвертерного производства.

Фурма выполнена из трех концентрично расположенных стальных труб и снабжена снизу медной головкой с соплами. Полости, образованные трубами, служат для подачи кислорода, подвода и отвода охлаждающей воды.

Наиболее часто применяют фурмы с центральной подачей кислорода. По средней трубе при этом подводят охлаждающую воду, а по наружной - отводят. Применяются также кислородные фурмы с центральной подачей охладителя. В таких фурмах подаваемую через центральную трубу воду отводят по наружной трубе, а кислород подают по средней трубе. К верхней части труб прикреплены патрубки для подвода кислорода, подвода и отвода воды. Чтобы избежать разрушения фурмы из-за напряжений, вызываемых различным тепловым расширением труб (наружная труба удлиняется сильнее, чем более холодные внутренние), в фурме предусматривают компенсирующие устройства: сильфонные компенсаторы, т.е. гофрированные металлические шланги; подвижные сальниковые уплотнения при соединении двух труб; телескопическое соединение двух труб. Фурмы могут быть различны по размеру. Например, длина фурмы 300-т конвертера достигает 27 м.

При изучении влияния различных факторов на срок службы фурм по отечественным и зарубежным данным установлено, что их стойкость снижается с увеличением числа сопел в наконечнике и диаметра наконечника.

Это происходит в следствии ухудшения условий охлаждения расхода воды, попадающей в межсопловую область, и уменьшения скорости потоков воды, омывающих торцевую стенку наконечника в этой области.

До настоящего времени проблема стойкости наконечников фурм для верхней продувки кислородных конвертеров является весьма актуальной. Недостаточная стойкость влечет за собой прямые затраты на замену медных наконечников, связанные с этим потери производства, а также ухудшение качества выплавляемого металла.

Учитывая непрерывный рост цен на высококачественную медь и дефицит последней, а также необходимость повышения уровня безопасности производства и ужесточения требований к качеству выплавляемой стали, проблема увеличения стойкости наконечников кислородных фурм для верхней продувки конвертеров продолжает оставаться актуальной. Одним из главных условий обеспечения высокой стойкости фурменных наконечников является организация их эффективного охлаждения. Указанному вопросу посвящено большое количество публикаций как отечественных, так и зарубежных исследователей. Однако, сравнить эффективность работы систем охлаждения наконечников известных конструкций по приведенным показателям их стойкости весьма затруднительно, а в ряде случае и невозможно. Это объясняется существенным различием как внешних (параметры конвертера, шихтовки, дутьевого, шлакового режимов плавок), так и внутренних (параметры охладителя, конструкции, материала наконечника) условий их эксплуатации.

Совершенствованию системы охлаждения наконечников конвертерных фурм с целью повышения их стойкости посвящено значительное количество работ как практического, так и теоретического характера. Однако при рассмотрении теплообмена в системе «охлаждающий агент - наконечник фурмы - полость конвертера» зачастую уделяется недостаточное внимание таким факторам, как поверхностное кипение (в т.ч. при значительном недогреве и высоких массовых скоростях охлаждающей воды), наличие накипи и «застойных» зон в наконечнике. Отсутствуют обоснования оптимальных скоростей охлаждающей воды, в т.ч. с учетом масштабного фактора.

Рис. 1 - Варианты конструктивного исполнения центральной части наконечника кислородной фурмы с периферийным подводом охлаждающей воды: а - с вогнутой нижней тарелкой (чашей), б с - центральным ребром жесткости, в - с ЃбложнымЃв соплом, г - с центральным соплом (ЦС), д - с ЦС с наружной профилированной поверхностью [3]

Влияние центрального кислородного потока на стойкость медной фурменной головки наиболее существенно проявляется через изменение интенсивности ее заметалливания. С одной стороны, при взаимодействии центральной струи с металлической ванной имеет место лобовой удар и усиление брызгообразования, а с другой - при правильной организации одновременной продувки конвертерной ванны двумя типами струй (в т.ч. центральной «умягченной») имеет место ускорение шлакообразования и снижение интенсивности заметалливания наконечника и ствола фурмы. Кроме того, центральная струя (при ее определенной организации) может обеспечивать газодинамическую защиту торцевой части наконечника от попадания на нее перегретых и переокисленных капель металла из реакционной зоны (РЗ). С целью увеличения механической прочности фурменной головки, в т.ч. для предотвращения выдавливания нагретой центральной части нижней тарелки под действием давления охлаждающей воды (Рв = 0,8-1,5 МПа), в некоторых конструкциях используют центральное ребро жесткости (стержень) или «ложное» сопло. Последнее заполняют огнеупорной массой и применяют также для увеличения стойкости центральной части головки при ее заметалливании. При использовании центрального сопла в головке оно может выполнять указанные функции.

Для фурменных наконечников сварной конструкции наличие центрального кислородного сопла или соплового модуля приводит к необходимости выполнения дополнительного сварного шва и уменьшения расстояний между соседними сварными швами на торцевой части головки, что увеличивает вероятность выхода ее из строя. Однако, как показывает опыт, даже при такой конструкции, при хорошей организации течения охладителя стойкость наконечников в целом может быть увеличена до приемлемого уровня. Так например. в ККЦ ОАО «МК «Азовсталь» (350 т конвертеры) счет оптимизации параметров профилированного разделителя воды листового типа была обеспечена средняя стойкость сварных фурменных головок с пятью основными и одним центральным (5п + 1ц) соплами на уровне 120 плавок, а пятисопловых наконечников (4п+1ц) - не менее 200 плавок.

Для изучения механизма износа наконечника фурмы было проведено моделирование гидродинамики потоков охлаждающей воды, которое показало, что износ торцевой поверхности наконечника связан с застоями воды, возникающими в зонах стыков сопел с торцевой стенкой. Особенно часто это происходит в области межсопловой полости, куда попадает не более 30-40% общего расхода подводимой к наконечнику воды.

При таких обстоятельствах отвод тепла от стенки ухудшается и при небольшой скорости движения воды в случае снижения ее расхода на фурму развивается кризис кипения, приводящий к прогару медной стенки.

Максимальную эффективность гидродинамической работы системы охлаждения имеют фурмы с центральным подводом воды, 100% подаваемой на фурму воды циркулирует через наиболее теплонапряженное центральное межсопловое пространство, имеют место достаточно высокие скорости воды в характерных точках и сравнительно невысокое гидравлическое сопротивление наконечника. При этом получено, что использование плоской центральной части головки (в отличие от вогнутой) приводит к заметному снижению скоростей воды на ее поверхности и, как следствие, к ухудшению охлаждения. Кардинального улучшения гидродинамики течения воды и охлаждения фурменных наконечников с центральным подводом кислорода можно добиться за счет использования специальных профилированных разделителей (распределителей, рассекателей и т.д.) воды, которые должны обеспечивать оптимально организованную подачу основной части потока в центральную межсопловую область головки. Наконечники литых конструкций с профилированными разделителями и распределительными вставками сложны в изготовлении. Кроме того, в связи с достаточно большой толщиной стенок сопел (7-10 мм) при подаче даже относительно небольшого количества воды (15-25%) в центральную часть такого наконечника существенно возрастает его гидравлическое сопротивление. При отсутствии запаса мощности водяных насосов это может привести к снижению расхода охладителя через фурму и ее стойкости. При этом основная часть воды перетекает за соплами через специально выполненные профилированные отверстия в разделителе. При использовании друтих способов изготовления фурменных наконечников (сварных, ковано-паяных и др.) обеспечивающих возможность уменьшения толщины стенок сопел (до -5 мм) улучшается гидродинамика течения охладителя. Однако и в этом случае подать всю воду в центральную часть наконечника практически не представляется возможным в связи с резким увеличением ДР - до 4 бар. Но при оптимальной организации перетока воды за соплами как при пятисопловой, так и при четырехсопловой компоновке наконечника можно достигнуть хороших показателей гидродинамики течения охладителя при сравнительно невысоких значениях ДР.

Следует отмстить, что в случае нечетного числа сопел в наконечнике течение в его центральной области в целом носит несимметричный характер. При четном числе сопел в наконечнике течение имеет близкую к симметричной форму так, что в его центральной части сверху и снизу (в большей степени) образуются конусообразные зоны циркуляции с малыми скоростями воды. В этом случае для исключения указанной зоны при конструировании наконечника целесообразным является использование специальных направляющих конусов или нижних тарелок с вогнутой центральной частью. Применение центральных верхних и нижних конусов в конструкциях наконечников без профилированного разделителя воды малоэффективно с точки зрения оптимальной организации гидродинамики течения охладителя. Из-за слабого охлаждения центральной межсопловой части головки может наблюдаться ее ускоренный разгар. Более эффективной является известная усовершенствованная система охлаждения цельно-точенного наконечника. обеспечивающая подачу воды в центральную его часть по нижним перепускным каналам.

Немало важную роль занимает процесс теплообмена наконечников конвертерных фурм. Особенностью процесса теплообмена в системе охлаждения наконечников фурм кислородных конвертеров является наличие значительных тепловых потоков. Плотность лучистого теплового потока от реакционной зоны на наконечник q не превышает 1,5 МВт/м2, однако за счет попадания брызг металла суммарная плотность теплового потока по данным может достигать 8 МВт/м². Реальная плотность теплового потока при значительном «заметалливании» наконечника фурмы промышленного конвертера составляет порядка 4ч5 МВт/м².

При высокой плотности теплового потока возможно вскипание охлаждающей воды на поверхности нагрева даже при условии ее вынужденного движения и значительного недогрева относительно температуры насыщения при заданном давлении.

Согласно модели С.С. Кутателадзе, если среднемассовая температура жидкости меньше температуры насыщения, а поверхность теплообмена перегрета относительно этой температуры, то в пристеночном слое происходит кипение, а за его пределами происходит конденсация пара, генерируемого на поверхности нагрева и в пристенном перегретом слое жидкости. В этом слое, когда его толщина соизмерима с линейным масштабом капиллярно- гравитационного взаимодействия , теплоотдача определяется только процессом парообразования и зависит лишь от разности температур стенки и температуры насыщения жидкости при данном давлении.

При этом если для температуры греющей поверхности, среднемассовой температуры охлаждающей воды, температуры ее насыщения при заданном давлении и коэффициентов теплоотдачи соответственно при конвекции однофазной жидкости и при условии ее пузырькового кипения выполняется неравенство:

Теплоотдача при пленочном кипении зависит от недогрева жидкости относительно температуры насыщения. Для предельного случая, когда имеет место значительный недогрев жидкости и потоки массы среды через поверхность раздела фаз малы, расчетная зависимость для теплоотдачи при пленочном кипении переходит в зависимость для теплоотдачи без кипения, т.е. для случая конвективного теплообмена однофазной жидкости.

На рис. 2 (а-г) представлены графики зависимостей температуры внутренней и наружной поверхности наконечника от плотности теплового потока на него q при скорости движения охлаждающей воды 0,5 м/с; 5 м/с и 10 м/с соответственно и ее температуре на входе в наконечник 20 С.

В области I теплоотдача определяется конвекцией однофазной жидкости. При увеличении плотности теплового потока температура внутренней поверхности постепенно достигает значения t* и после этого теплоотдача определяется исключительно поверхностным пузырьковым кипением (область II). Значительно возрастает коэффициент теплоотдачи и дальнейший рост температуры внутренней поверхности наконечника происходит с меньшей скоростью.

Рис. 2 - Зависимость температуры внутренней и наружной поверхности наконечника от плотности теплового потока q при скорости охлаждающей воды 0,5 м/с (а, б); 5 м/с (в); 10 м/с (г) [2]

Переход от одного режима теплоотдачи к другому соответствует плотности теплового потока 0,42 МВт/м²; 4,0 МВт/м² и более 8 МВт/м² для скорости охлаждающей воды 0,5 м/с; 5 м/с и 10 м/с соответсвенно. При достижении критической плотности теплового потока 7,8 МВт/м² для скорости охлаждающей воды 0,5 м/с режим поверхностного пузырькового кипения переходит в пленочный (зона III). Резко снижается коэффициент теплоотдачи и, как следствие, значительно увеличивается температура наконечника, вплоть до его расплавления. При повышении скорости охлаждающей воды до 5 м/с и 10 м/с переход на режим пленочного кипения будет происходить при гораздо больших значениях плотности теплового потока - 19,7 МВт/м² и 32,8 МВт/м² соответственно.

Следовательно, возникновение режима пленочного кипения возможно лишь при наличии «застойных» зон воды (0,5 м/с) и значительном «заметалливании» или низком рабочем положении фурмы. Увеличение скорости охладителя в наконечнике до 5 м/с и более практически устраняет возможность возникновения поверхностного кипения.

Само по себе явление поверхностного кипения неоднозначно влияет на условия теплообмена в наконечнике. В режиме развитого пузырькового кипения происходит разрушение пограничного слоя и, как следствие, существенное увеличение коэффициента теплоотдачи. Это снижает скорость роста температуры наконечника при увеличении плотности теплового потока. Однако при этом возрастает вероятность локального возникновения режима пленочного кипения, что может привести к аварийной ситуации. Кроме этого, перегрев пристеночного слоя жидкости относительно температуры насыщения значительно активизирует процессы выпадения солей жесткости в виде накипи на греющей поверхности. Это обстоятельство усугубляется тем, что в качестве охлаждающей воды зачастую используется техническая вода, к которой не предъявляются особые требования по содержанию солей жесткости. Теплопроводность плотной карбонатной накипи в среднем находится в пределах .

Рис. 3 - Зависимость температуры внутренней и наружной поверхности наконечника и теплоотдающей поверхности накипи от плотности теплового потока q [2]

Также накипь, обладая низкой теплопроводностью, является существенным термическим сопротивлением со стороны охладителя и значительно повышает (при прочих равных условиях) температуру наконечника. Это может привести к его оплавлению еще до возникновения пленочного режима кипения. При моделировании принималось, что переход к развитому пузырьковому кипению на теплоотдающей поверхности накипи происходит при выполнении тех же условий, что и для чистой поверхности наконечника. Следует отметить, что накипь создает дополнительную шероховатость и может изменять условия теплообмена еще до возникновения поверхностного кипения.

В любом случае, с точки зрения стойкости наконечника, накипь может оказаться не менее значимым фактором, чем наличие «застойных зон» охладителя, хотя последним уделяется на практике гораздо большее внимание. При наличии слоя накипи толщиной более 0,1-0,2 мм и высоких плотностях теплового потока повышение скорости охлаждающей воды даже до 10 м/с и более не может скомпенсировать дополнительное термическое сопротивление. Это приведет к оплавлению и выходу из строя наконечника.

При использовании литых наконечников, по сравнению со сварными, цельноточеными и коваными, возрастает шероховатость теплоотдающей поверхности.

При этом, с одной стороны - с вершин выступов срываются вихри, которые приводят к возмущению пристеночного слоя и снижению его термического сопротивления, а с другой - имеет место повышение гидравлического сопротивления и вероятности возникновения «застойных» зон охладителя.

С целью повышения срока службы конверторных фурм было создано немало новых изобретений, достойных внимания к рассмотрению:

1. Фурма для продува расплава газовым потоком

Патент 1068490

Авторы: А.М. Сизов, Л.А. Смирнов и др.

Формула изобретения:

Фурма для продуви расплава газовым потоком содержащая головку с соплами и тракты для подачи газа и охладителя, образованные концентрично расположенными трубами, отличающиеся тем, что с целью повышения стойкости фурмы и интенсификации процессов рафинирования стали и шлакообразования по ходу плавки путем пульсирующей подачи газа и возбуждения акустических колебаний при его истечении, центры выходных сечений сопла расположены на одно окружности d_ц=(0,4-0,6)d по торцу сопловой головки, которая удалена на расстояние L=(4-6)d от среза фурмы, выполненного в виде насадка, состоящего из цилиндрической части диаметром d, длиной L₀=(0.5-1.5)d с углом раскрытия конусности в=1-14⁰, направленных к срезу фурмы.

2. Фурма для продувки расплава в кислородном конвертере

Патент 1694656

Авторы: Лухтура Федор Иванович (UA), Сущенко Андрей Викторович (UA), Чаудри Тарик Махмуд (RU), Гнедаш Александр Васильевич (UA)

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к кислородно-конвертерному производству стали. Фурма содержит концентрично расположенные трубы, образующие тракты для подвода окислителя, подвода отвода охладителя и многосопловую головку с коническими соплами Лаваля. Сопла имеют конфузор, минимальное сечение и диффузор с прямолинейными образующими. Между конфузором и диффузором в соплах Лаваля выполнены цилиндрические каналы, длина которых определяется из приведенного соотношения. Кроме того. диффузоры сопл имеют дополнительные цилиндрические выходные участки, длина которых определяется из приведенного соотношения. Использование изобретения позволяет повысить эффективность продувки конвертерной ванны. 2 з.п. ф-лы, 8 ил.

Фурма для продувки расплава в кислородном конвертере, содержащая концентрически расположенные трубы, образующие тракты для подвода окислителя, подвода и отвода охладителя и многосопловую головку с коническими соплами Лаваля, имеющими конфузор, минимальное сечение и диффузор с прямолинейными образующими, отличающаяся тем, что угол раскрытия диффузоров сопел определен из соотношения:

металл охлаждение кислородный конвертер

kэ - эмпирический коэффициент, равный 0,85ч0,95,

k - показатель адиабаты истекающего газа, равный для кислорода 1,4,

- перепад давлений на соплах,

P0 - полное давление торможения кислорода перед соплами, Па;

- коэффициент восстановления полного давления кислорода в сопле;

P - статическое давление в полости конвертера на уровне среза сопла, Па.

Фурма по п.1, отличающаяся тем, что между конфузором и диффузором в соплах Лаваля выполнены цилиндрические каналы, длина которых определена из соотношения:

1ц/d_min=0,1-3,0

где 1ц - длина цилиндрических каналов, м;

d_min - диаметр минимального сечения сопел Лаваля, м.

Фурма по любому из пп.1 и 2, отличающаяся тем, что диффузоры сопел имеют дополнительные цилиндрические выходные участки, длина которых определена из соотношения:

1в/dmin=0,05-0,2,

где 1в - длина дополнительных цилиндрических выходных участков диффузоров сопел, м.

3. Фурма для продувки металла

Патент 1765189

Авторы: Баптизманский В.И., Лобачев В.Т., В.Т. Охотский и др.

Днепропетровский металлургический институт

Изобретение направлено на повышение стойкости наконечника фурмы за счет уменьшения разнотолщиности стенок сопел в блоке. Для этого боковая поверхность блоков выполнена в виде плавно сопряженных усеченных круговых конусов, число которых равно числу сопел в блоке, а расстояние между центрами нижних оснований соседних конусов равно сумме их радиусов и толщины стенки сопла.

4. Способ охлаждения многосопловой головки фурмы и головка фурмы для его осуществления

Патент 2177509

Автры: Иванов Н.Н.,Иванов А.Н.,Дятлов А.Н.,Рябов В.Е.

Формула изобретения

1. Способ охлаждения многосопловой головки фурмы, включающий подачу охлаждающей жидкости через межсопловое пространство торцевой головки фурмы раздельными индивидуальными для каждого сопла подачи окислителя потоками, исходящими из тракта ее подвода и входящими в тракт отвода охлаждающей жидкости для охлаждения наружной стенки каждого сопла и торцевого днища головки фурмы, отличающийся тем, что всю подводимую охлаждающую жидкость сначала направляют во входной коллектор головки фурмы, где ее равномерно дозируют и распределяют по выполненным по наружной стенке каждого сопла и изготовленного с этим соплом, как единое целое, выходного фланца продольным симметрично расположенным, принадлежащим одному классу по расходным характеристикам оребренным каналам, закрытым снаружи тонкостенной рубашкой-оболочкой, затем дозированный расход охлаждающей жидкости подводят с равномерной скоростью по круговому периметру к каждому из сварных швов, посредством которых выходные фланцы сопел подачи окислителя скреплены с торцевым днищем головки фурмы, охлаждают эти сварные швы для уменьшения в них термических напряжений, после чего всю охлаждающую жидкость направляют, продолжая охлаждать при этом торцевое днище головки фурмы, в выпускной коллектор и далее в тракт отвода охлаждающей жидкости.

2. Многосопловая головка фурмы, содержащая концентрично установленные трубы, образующие тракты подачи окислителя, подвода и отвода охлаждающей жидкости, торцевую головку с соплами для подачи окислителя, имеющими верхнее и скрепленное с торцевым днищем головки нижнее основания, отличающаяся тем, что она содержит связанные с трактами подвода и отвода охлаждающей жидкости, соответственно, входной и выходной последовательно расположенные тонкостенные коллекторы, имеющие между собой гидравлическую связь посредством продольных симметрично расположенных, закрытых снаружи тонкостенной рубашкой-оболочкой, принадлежащих одному классу по расходным характеристикам оребренных каналов, выполненных по наружной стенке каждого сопла для подачи окислителя и изготовленного с этим соплом, как единое целое, выходного фланца, при этом каждый выходной фланец сопла содержит запрессованную тугоплавкую скругленную вставку, а выходные сечения всех оребренных каналов у сварных швов, посредством которых выходные фланцы скреплены с торцевым днищем головки, каждого выходного фланца сопла для подачи окислителя образуют круговой периметр, при этом все сварные швы, подвергающиеся воздействию лучистого теплообмена, защищены тугоплавким покрытием.

5. Водоохлаждаемая многосопловая фурма

Патент 859462

Автор(ы): Рыбалов Георгий Васильевич, Сурженко Валентин Дмитриевич, Голод Владимир Васильевич, Модерау Юрий Владимирович, Старов Ремуальд Викторович.

Формула изобретения:

1. Водоохлаждаемая многосопловая фурма, содержащая концентрично расположенные трубы, образующие тракты подвода и отвода охладителя, газоподводящий тракт” сопловую головку с распределительным наконечником и рассекатель охладителя, отличающаяся тем, что, с целью увеличения стойкости фурми, рассекатель выполнен в виде профилированной наружной поверхности корпуса центрального сопла.

2. Водоохлаждаемая многосопловая фурма по п. 1, отличающаяся тем, что угол раскрытия центрального сопла на 1,0-5,0 меньше угла раскрытия периферийных сопел.

6. Наконечник кислородно-конверторной фурмы караника

Патент 2316601

Автор: Караник Юрий Апполинарьевич

Формула изобретения:

Наконечник кислородно-конверторной фурмы, содержащий головку с полусоплами и фланец, отличающийся тем, что он снабжен расположенной в его центральной части вставкой с полусоплами, выполненной из тугоплавкого материала, при этом центральная часть вставки выполнена сплошной или зафутерованной огнеупорным материалом, или с соплом.

Наконечник в составе фурмы устанавливается на определенной высоте над уровнем чугуна в конверторе (не показано) и по стрелке, направленной вниз, подается вода, которая, ограниченная разделителем 9, охлаждает полусопла 3 и головку 1. Одновременно через сопла 3, 5, 6 подается под давлением кислород и производится металлургический процесс передела чугуна на сталь с одновременным повышением температуры расплава до 1650°С за счет экзотермических реакций. При этом вода не расходуется, как обычно, на охлаждение центральной части, где возможно образование застойных зон, и этим улучшается отбор тепла, а армирующая вставка из тугоплавкого материала (Тпл. - 1750-1900 °С) выдерживает тепловые нагрузки с передачей тепла (контактный теплообмен) водоохлаждаемым стенкам головки 1. Т.к. температура плавления материала вставки гораздо выше температуры воздействия от расплава металла, прожоги в ней исключены. Прожоги исключаются и в головке 1, т.к. она более интенсивно охлаждается упорядоченным потоком воды без образования застойных зон. Таким образом, предлагаемые конструктивные изменения позволяют значительно повысить стойкость наконечников, зависящую только от усталостной прочности материалов, из которых он изготовлен.

Использование изобретения позволяет повысить стойкость наконечников более чем на порядок по сравнению со сварными, используемыми в производстве, снизить издержки производства при переделе чугуна на сталь.

7. Наконечник кислородной фурмы

Патент 1164277

Авторы: В.Т. Шатуров, Д.А. Тарпиньян, С.С. Еременко, И.Б. Майзус и Б.В. Никифоров

Формула изобретения:

Наконечник кислородной фурмы, включающий основание, соединенное с кислородным трактом по меньшей мере одним соплом, имеющим суживающийся и расширяющийся участки, отличающийся тем, что с целью увеличения стойкости наконечника и повышения его ремонтопригодности, сопло выполнено разъемным между суживающимся и расширяющимся участками и присоединено к кислородному тракту в месте разъема.

Вывод: В данной работе были рассмотрены основные причины разрушения наконечников конвертерных фурм, гидравлическая и теплообменная составляющие, а также были приведены некоторые патенты на изобретения, призванные увеличить срок службы наконечников.

Литература

1. Повышение стойкости конвертерных фурм / Сталеплавильное производство. Конвертерное производство стали / В.И. Баптизманский, В.Б. Охотский, А.В. Шибко, Н.М. Омесь, А.Л. Щербина // Сталь. - 15/05/1987. - N 5. - 31-32

2. Анализ процессов теплообмена в системе охлаждения наконечников фурм кислородных конвертеров // Сущенко А.В, Евченко В.Н., Балаба А.П. // Вісник Приазовського державного технічного університету 2006 р. Вип. №16

3. Конвертерное производство стали: теория, технология, качество стали, конструкция агрегатов, рециркуляция материалов и экология //Б.М. Бойченко, В.Б. Охотский, П.С. Харлашин// 2006 г.

Размещено на Allbest.ru