Разработка технологического процесса изготовления металлорежущего инструмента
Назначение и конструкция инструмента типа развертки профильной насадной. Выбор и экономическое обоснование методов получения заготовки. Технологический маршрут обработки поверхности. Расчет режимов резания. Проверка станочного приспособления на прочность.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 28.04.2014 |
Размер файла | 282,6 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
Введение
1. Технологическая часть
1.1 Назначение и конструкция инструмент
1.2 Анализ технологичности конструкции изделия
1.3 Определение типа производства
1.4 Анализ базового варианта и обоснование принятого технологического процесса
1.5 Выбор и экономическое обоснование метода получения заготовки
1.6 Принятый технологический процесс
1.7 Расчет припусков на обработку
1.8 Расчет режимов резания
1.9 Расчет норм времени
1.10 Расчет и проектирование станочного приспособления
Список использованных источников
Введение
Машиностроение - отрасль промышленности, тесно связанная с изготовлением деталей, узлов машин и оборудования различного назначения, от использования которых в значительной степени зависит интенсивность развития всего народнохозяйственного комплекса. При этом по сравнению с другими способами получения детали машин обработка резанием обеспечивает наибольшую их точность, а также наибольшую гибкость производства, быстрый переход от изготовления одних деталей к изготовлению других.
Эффективность металлообработки - это комплексный показатель, учитывающий среди прочих условий роль режущего инструмента, его влияние на производительность труда, его экономность, надежность, металлоемкость. Несмотря на кажущуюся незначительность и дешевизну по сравнению с современным металлорежущим станком, режущий инструмент во многом определяет возможности современного машиностроительного производства, особенно автоматизированного.
Основные параметры режущих инструментов определяются их назначением и должны обеспечивать надежность, производительность, экономичность обработки. Курсовое проектирование является решающим этапом обучения в ВУЗЕ и представляет собой самостоятельную инженерную работу.
Основной задачей курсового проектирования является проверка знаний общетехнических и специальных дисциплин, способности использования полученных знаний для решения практических задач, связанных с разработкой прогрессивных конструкций режущих инструментов и технологических процессов их изготовления, основанных на современных достижения отечественной и зарубежной науки и техники; конструированию станочных и контрольных приспособлений.
1. Технологическая часть
1.1 Назначение и конструкция инструмента
Разработанный в данном курсовом проекте инструмент типа развёртка профильная насадная применяется при изготовлении ступенчатых отверстий высокой точности (величина припуска под развёртывание составляет 0,05...0,15 мм на диаметр) по 8 - 6-му квалитету точности с шероховатостью получаемой поверхности Ra = 0,4... 1,6 мкм.
Так как разработанная развёртка является многолезвийным осевым режущим инструментом предназначенным для повышения точности формы и размеров отверстия и снижения шероховатости, то именно сочетанием процессов развёртывания сразу двух поверхностей одним инструментом данного типа мы получаем ряд дополнительных преимуществ. Благодаря наличию в инструменте режущих пластинок из твёрдого сплава мы сможем получить отверстия требуемого качества.
Проектируемый инструмент изготавливаем из легированной стали 9ХГОСТ 5950-73,пластинки из твёрдого сплава Т30К4 ГОСТ3882-7
По своей конструкции он представляет собой ступенчатую развёртку с десятью зубьями рисунок 1.1.
Рисунок 1 - Развёртка ступенчатая насадная
Внутренняя коническая поверхность и шпоночный паз служат для крепления развёртки на оправке , а также несут нагрузку в процессе изготовления развёртки, т.к. является базовой поверхностью.
Химический состав и основные механические свойства данной стали представлены в таблице 1.1 и таблице 1.2.
Таблица 1 - Химический состав и механические свойства твердого сплава Т30К4 ГОСТ 3882-74.
Карбид титана (TiC), % |
Карбид вольфрама (WС),% |
Кобальт (Со),% |
|
30 |
66 |
4 |
Таблица 2 - Химический состав и механические свойства стали 9ХС ГОСТ 5950 - 73.
Углерод(С), % |
Кремний(Si),% |
Марганец(Mn), % |
Хром (Сr),% |
HRC |
Предел выносливости,в, мПа |
|
0,85-0,95 |
1,2-1,6 |
0,3-0,6 |
0,95 - 1,25 |
62…65 |
500-600 |
1.2 Анализ технологичности конструкции изделия
Инструмент развёртка профильная насадная является чистовым инструментом, для изготовления которого применяются черновые и чистовые базы. В прцессе токарной обработки заготовок наружная поверхность является сначала черновой , а затем чистовой базой.
При дальнейшей обработке заготовки, во время токарной операции с ЧПУ 015, образуется чистовая база, а именно посадочное отверстие. Эта поверхность являются технологической базой.
Практически все поверхности для точения доступны и обрабатываются стандартными режущими инструментами. Образование стружечных канавок инструмента осуществляется наиболее производительным методом - фрезерованием.
Шлифовальные и заточные операции выполняются на универсальном и широко применяемом оборудовании.
Конструкцию комбинированного инструмента типа развёртка профильная насадная можно считать технологичной, поэтому представляется возможность применения прогрессивных технологий изготовления.
1.3 Определение типа производства
Тип производства определяем по методике, приведенной в /1/.
Тип производства по ГОСТ 3.1108 - 74 характеризуется коэффициентом закрепления операций Кзо, который определяем по формуле
, (1.1)
где ПО - суммарное число различных операций;
РЯ - явочное число рабочих подразделений.
Располагая штучно-калькуляционным временем, затраченным на каждую операцию, определяем количество станков mр, шт. по формуле
, (1.2)
где N = 12 000 шт. - годовая программа;
Тш-к - штучно - калькуляционное время, мин;
Fд = 4015 час - годовой фонд времени работы оборудования, при двух-сменном режиме;
Кз.н= 0,8 - нормативный коэффициент загрузки оборудования.
Результаты расчетов сводим в таблицу 3
Таблица 3- расчет коэффициента закрепления операций
№ операции |
Наименование операции |
Тш-к, мин |
mр, шт. |
Р, шт. |
Кз.ф |
Од, шт. |
|
005 |
Абразивно-отрезная |
0,96 |
0,028 |
1 |
0,028 |
29 |
|
010 |
Токарная с ЧПУ |
7,16 |
0,21 |
1 |
0,21 |
4 |
|
015 |
Токарная с ЧПУ |
3,38 |
0,11 |
1 |
0,11 |
8 |
|
020 |
Горизонтально-фрезерная |
1,24 |
0,04 |
1 |
0,04 |
20 |
|
025 |
Горизонтально-фрезерная |
13,01 |
0,4 |
1 |
0,4 |
2 |
|
030 |
Горизонтально-фрезерная |
10,26 |
0,32 |
1 |
0,32 |
3 |
|
045 |
Внутришлифовальная |
1,18 |
0,035 |
1 |
0,035 |
23 |
|
050 |
Круглошлифовальная |
1,36 |
0,04 |
1 |
0,04 |
20 |
|
055 |
Универсально-заточная |
8,36 |
0,26 |
1 |
0,26 |
3 |
|
060 |
Универсально-заточная |
8,36 |
0,26 |
1 |
0,26 |
3 |
|
065 |
Универсально-заточная |
4,75 |
0,15 |
1 |
0,15 |
6 |
|
070 |
Универсально-заточная |
4,79 |
0,15 |
1 |
0,15 |
6 |
|
075 |
Круглошлифовальная |
5,07 |
0,16 |
1 |
0,16 |
5 |
|
Итого |
13 |
132 |
После расчета и записи в графы таблицы по всем операциям значения Тш-к, mр устанавливаем принятое число рабочих мест Р, округляя до ближайшего целого числа полученное значение mр.
Вычисляем значение фактического коэффициента загрузки рабочего места КЗФ по формуле
, (1.3)
где mр - расчетное количество станков, шт.;
Р - принятое число рабочих мест.
Количество операций ОД, шт., закрепленных за одним рабочим местом определяем по формуле
, (1.4)
где Кз.н= 0,8 - нормативный коэффициент загрузки;
Кз.ф- фактический коэффициент загрузки.
После заполнения всех граф таблицы подсчитаем суммарные значения для ОД и Р, и определим коэффициент закрепления операций и тип производства
При значении коэффициента закрепления операций 10,15 согласно ГОСТ 3.11108 - 74 производство будет мелкосерийным.
После выбора типа производства определяем количество деталей n, шт., в партии для одновременного запуска по формуле
, (1.5)
где N = 12 000 шт. - годовой объем выпуска деталей;
а = 3 дн. - количество дней запаса деталей на складе;
Ф = 254 дн. - количество рабочих дней в году.
Принимаем n = 142 штук.
1.4 Анализ базового и обоснование принятого технологического процесса
Анализ базового технологического процесса проводился с точки зрения обеспечения качества продукции и оптимальности использования оборудования, обращаем внимание на операции 010-025 токарно-винторезные. В новом технологическом процессе рекомендуется применять операцию 010 "Токарную с ЧПУ", что обеспечивает уменьшение процента брака, а также сокращает время на обработку, так как на токарных операциях с ЧПУ уменьшается отношение подготовительно-заключительного и вспомогательного времени.
На этой операции в качестве черновой базы выбираем наружный диаметр инструмента.
1.5 Выбор и экономическое обоснование метода получения заготовки
Для изготовления инструмента типа развёртка профильная насадная требуется заготовка из горячекатанного проката.
Произведем экономическое обоснование выбора заготовки для рабочей части по методике представленной /2/.
Себестоимость заготовки из проката Sзаг, руб, определяем по формуле
Sзаг=, (2.1)
где М - материальные затраты, руб.;
Соз - технологическая себестоимость заготовительной операции.
Затраты на материал М, руб, определяются по формуле
М = QS - (Q - q )Sотх, (2.2)
где Q = 2,8 кг. - масса заготовки; q = 2,2 кг. - масса детали; S = 17520 руб. - стоимость 1 кг. материала;
Sотх = 2502 руб. - стоимость 1 кг. отходов.
М = 2,8 17520 - (2,8 - 2,2) 2502 = 47554,8 руб.
Технологическая себестоимость Соз, руб, определяется по формуле
Соз =, (2.3)
где Сnз = 2020 руб./час. - приведенные затраты на рабочее место;
Тш-к = 0,96 мин. - штучно - калькуляционное время операции резки.
Соз = руб.
Sзаг1 = 47554,8 + 32,32 = 47587,12 руб.
Стоимость поковки Sзаг, руб, определяем по формуле
, (2.4)
где Сi = 26280 руб. - базовая стоимость 1 кг. заготовки;
Q = 2,58 кг. - масса заготовки;
q = 2,2 кг. - масса детали;
Кт = 1 - коэффициент, зависящий от точности;
Кс = 1 - коэффициент, учитывающий группу сложности заготовки;
Кв = 1,1 - коэффициент, учитывающий массу заготовки;
Км = 1,1 - коэффициент, зависящий от материала детали;
Кп = 0,95 - коэффициент, учитывающий годовую программу.
Sзаг2 = (26280 2,58 1 1 1,1 1,1 0,95) - (2,68 - 2,2) 2502 = =76437,65 руб.
Экономический эффект Э, руб, от внедрения нового вида заготовки определяем по формуле
Э = (Sзаг4 - Sзаг) N, (2.5)
где N=12000 дет. - годовая программа выпуска.
Э = (76437,65 -47554,8) 12000 = 346 594 200 руб.
1.6 Маршрутная технология принятого технологического процесса
Описание маршрутной технологии принятого технологического процесса, исходя из целесообразности, выполним в виде таблицы 4.
Таблица 4 - Маршрутная технология принятого технологического процесса изготовления развёртки профильной насадной
№ опер. |
Наименование операции |
Оборудование, приспособление и инструмент |
Содержание операции, базовые поверхности |
|
005 |
Абразивно-отрезная |
8А240 Круг отрезной ГОСТ 21963-2002 Штангенциркуль ШЦ II-250-0,1 ГОСТ 166-89. |
Отрезаем заготовку |
|
010 |
Токарная с ЧПУ |
Токарный с ЧПУ 16К20Т1 Патрон 7100-0002 П ГОСТ 2675-80; Резец проходной 2101-0605 ГОСТ 20872-80; Резец проходной 2103-0721 ГОСТ 20872-80; резец 2100-0569 ГОСТ 18869-73, центр 7032-0027 ГОСТ 13218 -79, Резец расточной 2141-0056 ГОСТ 18883-73;Сверло центровочное 2317-0122 Р6М5 ГОСТ 14952-75; Сверло 20 2301-0439 Р6М5 ГОСТ 2092-77; Развёртка специальная; Резцедержатель 1-50 ОСТ П15-3-84; Калибр-пробка специальная; калибр-скобы специальные; Штангенциркуль ШЦ II-250-0,1 ГОСТ 166-89. |
Подрезаем торец, точим наружную поверхность, центруем отверстие, сверлимотверстие, растачиваем отверстие и фаску, растачиваем выточку, развёртываем отверстие . База - наружный диаметр и опорный торец. |
|
015 |
Токарная с ЧПУ |
Токарный с ЧПУ 16К20Т1 Патрон 7100-0002 ГОСТ 2675-80; Резец проходной 2103-0721 ГОСТ 0872-80; Резец канавочный специальный; резец 2100-0569 ГОСТ 18869-73, центр 7032-0027 ГОСТ 13218 -79, Резцедержатель 1-50 ОСТ П15-3-84; Микрометр МК60 ГОСТ 6507-78; Шаблон специальный . |
Подрезаем торец,точим наружную поверхность, растачиваем фаску,точим канавку. База - наружный диаметр и опорный торец. |
|
020 |
Горизонтально-фрезерная |
Фрезерный 6Н11 Призма опорная 7030-0085 ГОСТ 12195-66; Упор плиточный 7030-1082 ГОСТ 1555-67; Оправка 6225-0171 ГОСТ 15068 - 75; Фреза 2250-0057 ГОСТ 8543-71;Шаблон специальный |
Фрезеровать паз на торце. База -отверстие,наружная поверхность и торец. |
|
025 |
Горизонтально-фрезерная |
Фрезерный 6Н11 Оправка специальная; Оправка 6225-0171 ГОСТ 15068 - 75; Приспособление станочное, Фреза 6225-0171 ГОСТ 15068-75; Шаблон специальный; УРИ ТУ2-034-362-81. |
Фрезеровать стружечные канавки. База -отверстие,наружная поверхность. |
|
035 |
Пайка |
Припоять твёрдосплавные пластины. |
||
040 |
Термическая |
Печь шахтная ПШ 100 |
Закалить, релаксационно отпустить в течении 8ч. ,при температуре 200-240° |
|
045 |
Внутришлифоваль-ная |
3К227А Патрон мембранный 7151-0031; круг 1-20х8х20 Э9 40СМ 28К 35 м/c ГОСТ 2424-85; Калибр-пробка специальный. |
Шлифовать отверстие и торец. База-наружная поверхность и торец |
|
050 |
Круглошлифоваль-ная |
3А110В Оправка специальная; Хомутик поводковый 7107-0064 ГОСТ 16488-70; круг 1-200х32х50 Э9 40СT 15К 35 м/c ГОСТ 2424- 85; Скоба 8113-3571 60k7 ГОСТ14816-69; Скоба 8113-3571 70h7 ГОСТ14816-69. |
Шлифовать наружные поверхности. База - отверстие и торец. |
|
055 |
Универсально-заточная |
3672 Оправка специальная; Приспособление станочное; круг 11-200х20х25 4А 40СМ 25К 35 м/c ГОСТ 2424-85; Штатив Ш-11Н ГОСТ10197-70; Индикатор ИЧ2 ГОСТ 577-68. |
Заточить зубья развёртки по передней поверхности. База - отверстие , торец , передняя поверхность зуба. |
|
060 |
Универсально-заточная |
3672 Оправка специальная; Приспособление станочное; круг 1-250х32х50 Э9 40СT 15К 35 м/c ГОСТ 24 Штатив Ш-11Н ГОСТ10197-70; Индикатор ИЧ2 ГОСТ 577-68.24-85; |
Заточить зубья развёртки по задней поверхности, обеспечить главный угол в плане 5° База - отверстие , торец ,передняя поверхность зуба. |
|
065 |
Универсально-заточная |
3672 Оправка специальная; Хомутик поводковый 7107-0064 ГОСТ 16488-70; круг 1 -250х32х50 Э9 40СT 15К 35 м/c ГОСТ 2424- 85; Специальное контрольное приспособление. |
Заточить задние поверхностизубьев по режущей части. База - отверстие и торец. |
|
070 |
Универсально-заточная |
3672 Оправка специальная; Хомутик поводковый 7107-0064 ГОСТ 16488-70; круг 1-200х32х50 Э9 40СT 15К 35 м/c ГОСТ 2424- 85;.Специальное контрольное приспособление |
Шлифовать обратный конус. База - отверстие , торец , передняя поверхность зуба. |
|
075 |
Кругло- шлифовальная |
3А110В Оправка специальная; Хомутик поводковый 7107-0064 ГОСТ 16488-70; круг 1-200х32х50 Э9 40СT 15К 35 м/c ГОСТ 2424- 85; Штатив Ш-11Н ГОСТ10197-70; Индикатор ИЧ2 ГОСТ 577-68. |
Шлифовать наружные поверхности окончательно. База - отверстие и торец. |
|
080 |
Химико-термическая |
Карбонитрация |
||
085 |
Контрольная |
Стол контролера |
Контроль основных параметров. |
1.7 Расчет припусков на обработку
Расчет припусков аналитическим методом производим на две поверхности по методике представленной в /1/.
Рассчитаем припуски на обработку и промежуточные размеры для поверхности диаметром 22h7, длиной 100h9.
Технологический маршрут обработки поверхности диаметром 22h7 состоит из операций: сверления, растачивания предварительного, растачивания окончательного, развёртывания. Расчет сводим в таблицу 3, в которую записываем соответствующие заготовке и каждому технологическому переходу значение элементов припуска. Значения Rzи Т характеризуют качество поверхности заготовки.
При базировании по наружному диаметру и торцу суммарное значение пространственных отклонений , мм, определяем по формуле
, (2.6)
где -удельная кривизна заготовки; - длинна заготовки;
Остаточные пространственные отклонения:
сверление: 1 = 0,06 = 0,06 10 = 0,6 мкм;
растачивание черновое: 2 = 0,04 = 0,04 10 = 0,4 мкм;
растачивание чистовое: 3 = 0,02 = 0,02 10 = 0,2 мкм;
развёртывание: 4 = 0,005 = 0,005 10 = 0,05 мкм.
Таблица 5 - Расчет припусков и предельных размеров по технологическим переходам на обработку поверхности диаметром 22h7
Переходы |
Элементыприпуска, мкм |
Расчёт-ный при-пуск2ЧZmin,мкм |
Расчёт-ныйразмер,dp, мм |
До-пуск,д,мкм |
Предельный размер, мм |
Предельное значение припуска, мкм |
||||||
Rz |
Т |
с |
е |
dmin |
dmax |
2Zпрmin |
2Zпрmax |
|||||
Заготовка |
200 |
300 |
10 |
- |
19,961 |
800 |
19.2 |
20 |
||||
Сверление |
40 |
60 |
0,6 |
110 |
610 |
21.181 |
210 |
20.97 |
21.18 |
1770 |
1180 |
|
Растачивание черновое |
50 |
50 |
0,4 |
80 |
180 |
21.541 |
130 |
21.41 |
21.54 |
440 |
360 |
|
Растачивание чистовое |
30 |
30 |
0,2 |
60 |
160 |
21.861 |
52 |
21.809 |
21.861 |
399 |
321 |
|
Развёртыва-ние |
10 |
25 |
0,05 |
20 |
80 |
22,021 |
21 |
22 |
22.021 |
191 |
160 |
|
Итого |
2800 |
2021 |
Расчет минимальных значений припусков 2Zmin, мкм, производим, пользуясь основной формулой
2Zmin=2 ( Rzi-1 + Тi-1 + i-1 + Е), (2.7)
гдеZmin- минимальный припуск на i-тый переход, мкм;
Rzi - высота микронеровностей на i-м переходе, мкм;
Тi- допуск, мкм;
i- суммарное значение пространственных отклонений на i-м переходе, мкм.
Минимальный припуск под:
сверление: 2Zmin=2 (200+ 300+ ) = 2 610.45мкм;
растачивание черновое: 2Zmin=2 (40+ 60+ ) = 2 180 мкм;
растачивание чистовое: 2Zmin=2 (50+ 50+) = 2 160 мкм;
развёртывание: 2Zmin=2 (30+ 30+ ) = 2 80 мкм;
Графа таблицы "Расчетный размер dр" заполняем, начиная с конечного размера путем прибавления расчетного минимального припуска каждого технологического перехода:
dр4 = 22.021- 0.16= 21.861мм;
dр3 =21.861- 0.32 = 21.541 мм;
dр2 = 21.541 -0,36 = 21.181 мм.
dр1 = 21.181 -1.22 = 19.961 мм.
Записав в соответствующей графе расчетной таблицы значения допусков на каждый технологический переход и заготовку, в графе "Номинальный предельный размер" определяем их значения для каждого технологического перехода, округляя расчетный размеры. Наибольшие предельные размеры вычисляем прибавлением допуска к наименьшему предельному размеру:
dmin1 =19.961- 0.8 = 22.021 мм;
dmin2 = 21.181 - 0.21= 21.861 мм;
dmin3 = 21.541 - 0.13 = 21.54 мм;
dmin4= 21.861 - 0.052 = 21.18мм;
dmin5= 22.021 - 0.021 = 20 мм;
Предельное значение припусков Zпрmax определяем как разность наибольших предельных размеров и Zпрmin - как разность наименьших предельных размеров предшествующего и выполняемого переходов
Zпрmax5 = 22.021-21.861=0.16 мм
Zпрmax4 =21.861 - 21.54 = 0.321 мм;
Zпрmax3 = 21.54 - 21.18 = 0.36 мм;
Zпрmax2 = 21.18- 20 = 1.180 мм;
Zпрmin5 = 22-21.809 = 0.191мм;
Zпрmin4 = 21.809 - 21.41 = 0.399 мм;
Zпрmin3 = 21.41 - 21.97 = 0.440 мм;
Zпрmin2 = 20.97 - 19.2 = 1.770 мм.
Общие припуски определяем, суммируя промежуточные припуски, записываем их значения внизу соответствующих граф
2Zоmax= 160 + 321 + 360 + 1180 = 2800мкм;
2Zоmin = 191 + 399+440 + 1770 = 2021 мкм.
Общий номинальный припуск
Zoном = 2800 + 800 - 19 = 3581 мкм.
Номинальный диаметр заготовки
dзном= 20 -3.581 = 16.41916 мм.
Проверка правильности расчетов
2Zпрmax - 2Zпрmin = max - min, (2.8)
2800 - 2021 = 800 - 21 = 779 мкм.
Расчёты выполнены верно.
На основании данных расчета строим схему графического расположения припусков и допусков по обработке поверхности диаметром 22h7.
Рисунок 2 - Схема графического расположения припусков и допусков на обработку поверхности диаметром 22h7.
Рассчитаем припуски на обработку и промежуточные предельные размеры на поверхность 170h14.
Технологический маршрут обработки поверхности состоит из операций: точения предварительного, точения окончательного, шлифования предварительного, шлифования окончательного. Расчеты сводим в таблицу 4, в которую записываем соответствующие заготовке и операциям значения элементов припуска.
Таблица 6 - Расчет припусков и предельных размеров по технологическим переходам на обработку поверхности 100h9
Переходы |
Элементыприпуска, мкм |
Расчёт-ный при-пускZmin,мкм |
Расчётныйразмер,Lp, мм |
До-пуск,д,мкм |
Предельный размер, мм |
Предельное значение припуска, мкм |
|||||
Rz |
Т |
с |
Lmin |
Lmax |
Zпрmin |
Zпрmax |
|||||
Заготовка |
200 |
300 |
10 |
100.423 |
800 |
100.4 |
101.2 |
||||
Точение черновое |
50 |
50 |
0.6 |
410 |
100.013 |
350 |
100.01 |
100.36 |
390 |
840 |
|
Точение чистовое |
30 |
30 |
0.4 |
100.06 |
99.913 |
87 |
99.913 |
100 |
97 |
360 |
|
Итого |
487 |
1200 |
Расчет минимальных значений припусков 2Zmin, мкм, производим, пользуясь основной формулой
Zmin= ( Rzi-1 + Тi-1 + i-1 ), (2.9)
где Zmin- минимальный припуск на i-тый переход, мкм;
Rzi - высота микронеровностей на i-м переходе, мкм;
Тi- допуск, мкм;
i- суммарное значение пространственных отклонений на i-м переходе, мкм.
Минимальный припуск под:
точение черновое: Zmin= (150+ 250+10) = 410 мкм;
точение чистовое: Zmin= (50+ 50+0.6) = 100.06 мкм;
Графа таблицы "Расчетный размер lр" заполняем, начиная с конечного размера путем прибавления расчетного минимального припуска каждого технологического перехода:
Lр2 =99.913+0.1= 100.013 мм;
Lр1 = 100.013+0.41= 100.423 мм.
Записав в соответствующей графе расчетной таблицы значения допусков на каждый технологический переход и заготовку, в графе "Номинальный предельный размер" определяем их значения для каждого технологического перехода, округляя расчетный размеры. Наибольшие предельные размеры вычисляем прибавлением допуска к наименьшему предельному размеру:
Lmax0 = 100.4+0.8 = 101.2мм;
Lmax1 = 100.01+0.35 = 100.36 мм;
Lmax2 = 99.913+0.87 = 100 мм;
Предельное значение припусков Zпрmax определяем как разность наибольших предельных размеров и Zпрmin - как разность наименьших предельных размеров предшествующего и выполняемого переходов
Zпрmax2 =101.2 - 100.36= 0.84 мм;
Zпрmax1 =100.36- 100 = 0.36 мм;
Zпрmin2 =100.4- 100,01 = 0.39мм;
Zпрmin1=100.01- 99.913 = 0.097 мм.
Общие припуски определяем, суммируя промежуточные припуски, записываем их значения внизу соответствующих граф
2Zоmax= 840 + 360 = 1200 мкм;
2Zоmin = 390 + 97 = 487 мкм.
Общий номинальный припуск Zoном = 487 + 800 - 87 = 1200 мкм.
Номинальный диаметр заготовки Lзном= 99.913 + 1.2= 101.113 мм.
Проверка правильности расчетов
2Zпрmax - 2Zпрmin = max - min, (2.10)
1200 - 487 = 800 - 87 = 713 мкм.
Расчёты выполнены верно.
На основании данных расчета строим схему графического расположения припусков и допусков по обработке поверхности 100h9.
Рисунок 3 - Схема графического расположения припусков и допусков на обработку поверхности 100h9
2.7 Расчет режимов резания
Операция 020 - Горизонтально-фрезерная.
Исходные данные: ширина фрезерования - 7.4мм, длина фрезерования - 38 мм, глубина фрезерования - 9.5 мм, материал заготовки - 9XC ГОСТ 5950-73.
Длину рабочего хода Lрх, мм, определяем по формуле
Lрх = Lрез + Lдоп,
где Lрез = 38 мм - длина резания;
Lдоп = 17 мм - дополнительная длина хода.
Lрх = 38 + 17 = 55 мм.
Принимаем подачу на зуб фрезы Sz = 0.03 мм/зуб.
Определяем стойкость инструмента Т = 120 мин.
Скорость резания Vр, м/мин, определяем по формуле
Vр= Vтаб К1 К2 К3 ,
где Vтаб =26 м/мин - табличное значение скорости;
К1 = 1,2 - коэффициент, зависящий от размеров обработки;
К2 = 0,6 - коэффициент, зависящий от состояния обрабатываемой поверхности и ее твердости;
К3 = 1 - коэффициент, зависящий от стойкости и материала инструмента.
Vр= 26 1,2 0,6 1 = 18,72 м/мин.
Частоту вращения шпинделя станка n мин-1,определяем по формуле
nр = ,
где Vр = 18,72 м/мин - скорость резания; D = 50 мм - диаметр фрезы.
nр= мин-1.
Уточняем число оборотов шпинделя по паспорту станка nст=100 мин-1.
Пересчитываем скорость резания по принятой частоте вращения:
V =м/мин.
Минутную подачу при фрезеровании Sм, мм/мин,определяем по формуле
Sм = Szzи n,
где Sz= 0,3 мм/зуб - подача на зуб фрезы; nст= 100 мин-1 частота вращения; Sм = 0,3 100 14 = 420 мм/мин.
Мощность резания Nрез, кВт, определяем по формуле
Nрез =,
где Е = 0,1 - постоянная величина;
V =15,7 м/мин - скорость резания;
t = 9,5 мм - глубина фрезерования;
zи = 14 - число зубьев фрезы;
К1 = 1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;
К2 = 1 - коэффициент зависящий от типа фрезы и скорости резания.
Nрез = кВт.
На горизонтально-фрезерном станке 6Н11 мощность электродвигателя 5,5 кВт, таким образом необходимая мощность резания не превышает станочную.
Время на обработку То, мин, определяем по формуле
То = ,
где Lрх = 40 мм - длина рабочего хода;
Sм = 420 мм/мин - минутная подача.
i = 1 - количество пазов.
То = мин.
Операция 050 - Круглошлифовальная.
Исходные данные: поверхности длинной - 33 мм, 38 мм, глубина резания - 0,2 мм, материал сталь 9XC ГОСТ 5950-73, круглошлифовальный станок модели 3А110В.
Скорость шлифовального круга Vкр, м/с, определяем по формуле
,
где D =200 мм - диаметр круга;
n = 2680 мин-1 - число оборотов круга по станку.
Vкр = м/с
Определяем рекомендуемую скорость вращения детали по нормативам Vд = 25 м/мин.
Рассчитываем число оборотов шпинделя n, мин-1, соответствующего рекомендуемой скорости по формуле
,
где d = 60 мм - диаметр детали.
мин-1
Основное время на обработку То, мин, рассчитывается по формуле
,
где t = 0,2 мм - глубина шлифования;
Lрез. = 33 мм - длина шлифования;
Sо = 0,05 мм/дв.ход. - подача на двойной ход;
Sм = 1 м/мин - минутная подача.
мин
Операция 10 - токарная с ЧПУ. Станок модели 16К20Т1. Инструмент с пластинкой твердого сплава Т30К4. Содержание операции: черновое точение поверхности 68.
Глубина резания: t = 1,5 мм,
Рекомендуемая и принятая по паспорту станка подача: Sо = 0,4 мм/об,
Рассчитываем скорость резания по формуле:
,
где CV - постоянный коэффициент для данного вида обработки,
Т - стойкость;
t - глубина резания;
S - подача;
KV - поправочный коэффициент.
,
где КиV - коэффициент, учитывающий влияние материала инструмента;
КмV - коэффициент, учитывающий влияние обрабатываемого материала;
КпV - коэффициент, учитывающий влияние состояния поверхности.
,
где Кг - коэффициент, характеризующий группу стали по обрабатываемости;
nV - показатель степени.
КиV = 1
КпV = 1
Т = 45 мин
CV = 350
x = 0,15
y = 0,15
m = 0,2
м/мин
Рассчитываем частоту вращения шпинделя:
мин-1
Рассчитаем действительную скорость вращения детали :
м/мин
Силу резания рассчитываем по формуле:
,
где CP - постоянный коэффициент,
x, y, n - показатели степени.
СР = 300
x = 1
y = 0,75
n = -0,15
,
где КмР - поправочный коэффициент на качество обрабатываемого материала;
, , , - коэффициенты, учитывающие влияние геометрических параметров режущей части инструмента.
Н
Мощность резания:
кВт
Мощность двигателя главного привода станка:
кВт
N<Nст
Таким образом, привод станка обеспечивает обработку при заданных режимах.
Операция 10 - Токарная с ЧПУ.
Сверление отверстия диаметром 20 мм.
Глубина резания:
t =10 мм.
Рекомендуемая и принятая по паспорту станка подача:
Sо = 0,32 мм/об.
Рассчитываем скорость резания по формуле:
,
где CV - постоянный коэффициент для данного вида обработки,
Т - стойкость;
D - диметр;
S - подача;
KV - поправочный коэффициент.
,
где КиV - коэффициент, учитывающий влияние материала инструмента;
КмV - коэффициент, учитывающий влияние обрабатываемого материала;
КlV - коэффициент, учитывающий глубину сверления.
,
где Кг - коэффициент, характеризующий группу стали по обрабатываемости;
nV - показатель степени.
КиV = 1
КпV = 1
Т = 45 мин
CV =9,8
q = 0,4
y = 0,5
m = 0,2
м/мин
Рассчитываем частоту вращения шпинделя:
мин-1
Рассчитаем действительную скорость вращения детали :
м/мин
Силу резания рассчитываем по формуле:
Po = 10*Cp*Dq*sy*Kp,
где CP - постоянный коэффициент,
KP -коэффициент, учитывающий фактические условия обработки
q, n - показатели степени.
Cp=68
q=1
y=0.7
Kp=1
Н
Мкр=10*Cm*Dq*sy*Kp
Cm=0.0345
q=2
y=0.8
Kp=1
M=10*0.0345*202*0.320.8*1=55,46
Мощность резания:
кВт
Мощность двигателя главного привода станка:
кВт
N<Nст
Таким образом, привод станка обеспечивает обработку при заданных режимах.
Режимы резания всех операций механической обработки сводим в таблицу 7.
Таблица 7 - Сводная таблица режимов резания.
№ операции |
Наименование операции |
Модель станка |
Переход |
Глубина резания (t), мм. |
Подача (S) |
скорость резания (V), м/мин. |
частота вращения (n), мин-1. |
Основное время (То), мин. |
||
мм/об (мм/дв.х.) |
мм/мин (м/мин) |
|||||||||
005 |
Абразивно-отрезная |
8А240 |
1 |
3,00 |
0,40 |
160 |
90,48 |
400 |
0,237 |
|
010 |
Токарная с ЧПУ |
16К20Т1 |
1 |
2,0 |
0,40 |
200 |
106,82 |
500 |
5,29 |
|
0,50 |
0,20 |
126 |
134,59 |
630 |
||||||
2 |
1,50 |
0,40 |
200 |
85,41 |
400 |
|||||
3 |
2,0 |
0,40 |
320 |
95,51 |
800 |
|||||
0,50 |
0,20 |
250,7 |
149,23 |
1250 |
||||||
4 |
2,0 |
0,08 |
1280 |
20,09 |
1600 |
|||||
5 |
10 |
0,32 |
80 |
15,7 |
250 |
|||||
6 |
0,6 |
0,20 |
417,2 |
2532 |
2000 |
|||||
0,2 |
0,10 |
200 |
3221,2 |
2000 |
||||||
7 |
0,1 |
0,75 |
75 |
102,26 |
100 |
|||||
015 |
Токарная с ЧПУ |
16К20Т1 |
1 |
2,00 |
0,40 |
200 |
106,82 |
500 |
1,81 |
|
0,50 |
0,20 |
126 |
94,25 |
630 |
||||||
2 |
2,00 |
0,40 |
200 |
154,89 |
500 |
|||||
0,50 |
0,20 |
160 |
150,8 |
800 |
||||||
020 |
Горизонтально-фрезерная |
6H11 |
1 |
9,50 |
0,54 |
54 |
15,7 |
100 |
0,1 |
|
025 |
Горизонтально-фрезерная |
6Н11 |
1 |
6,0 |
0,8 |
100 |
37,91 |
125 |
8,6 |
|
030 |
Горизонтально-фрезерная |
6Н11 |
1 |
5,0 |
0,98 |
245 |
39,25 |
250 |
4,76 |
|
045 |
Внутришлифовальная |
3К227А |
1 |
0,15 |
0,004 |
88 |
23,02 |
22000 |
0,5 |
|
0,05 |
0,0035 |
66 |
23,02 |
22000 |
||||||
050 |
Круглошлифовальная |
3А110В |
1 |
0,20 |
0,002 |
5,36 |
28,05 |
2680 |
0,35 |
|
0,10 |
0,001 |
2,68 |
28,02 |
2680 |
||||||
2 |
0,20 |
0,002 |
5,36 |
28,05 |
2680 |
|||||
0,10 |
0,001 |
2,68 |
28,02 |
2680 |
||||||
055 |
Универсально-заточная |
3672 |
1 |
0,15 |
0,002 |
6 |
31,40 |
3000 |
3,55 |
|
0,05 |
0,001 |
3 |
31,40 |
3000 |
||||||
060 |
Универсально-заточная |
3672 |
1 |
0,10 |
0,002 |
6 |
39,25 |
3000 |
3,55 |
|
0,10 |
0,002 |
6 |
39,25 |
3000 |
||||||
065 |
Универсально-заточная |
3672 |
1 |
0,10 |
0,002 |
6 |
39,25 |
3000 |
0,1 |
|
070 |
Универсально-заточная |
3672 |
1 |
0,10 |
0,002 |
6 |
31,4 |
3000 |
0,2 |
|
0,05 |
0,001 |
3 |
31,4 |
3000 |
||||||
075 |
Круглошлифовальная |
3А110В |
0,10 |
0,002 |
5,36 |
28,05 |
2680 |
0,4 |
||
0,10 |
0,002 |
5,36 |
28,05 |
2680 |
1.8 Определение норм времени
Расчет технологических норм времени произведем для всех операциях по методике представленной в /1/.
Для двух разнохарактерных операций проводим подробный расчет норм времени по элементам.
Операция 020 - Горизонтально-фрезерная
Исходные данные: ширина фрезерования - 7,4 мм, длина фрезерования -38 мм, глубина фрезерования - 9,5 мм, материал заготовки - сталь 9ХС ГОСТ 5950-73, подача Sо - 0,3 мм/об, число оборотов шпинделя n -100мин-1, длина резания Lрез - 38 мм.
Длину рабочего хода Lрх, мм, определяем по формуле
Lрх=Lрез+Lдоп,
где Lрез = 38 мм - длина резания;
Lдоп = 2 мм - дополнительная длина хода.
Lрх = 38 + 17 = 55 мин
Основное время обработки То, мин, определяем по формуле
То=,
где Lрх = 55 мм - длина рабочего хода;
n = 100 мин-1- число оборотов шпинделя;
Sо = 0,3 мм/об - подача.
То = мин
Вспомогательное время Тв, мин, определяем по формуле
Тв=(Ту.с+Туп+Тиз+ Тзо )к ,
где Ту.с = 0,12 мин - время на установку и снятие детали;
Туп = 0,05 мин - время на управление станком;
Тиз = 0,12 мин - время на измерение детали.
Тзо = 0,024 мин - время на закрепление ,открепление детали.
Тв = (0,12 + 0,05 + 0,12+0,24)*1,85 = 0,962 мин
Оперативное время Топ, мин, определяем по формуле
Топ=То+Тв,
где То= 0,1 мин - основное время;
Тв= 0,962 мин - вспомогательное время.
Топ = 0,1 + 0,962 = 1,062
Общее время на обслуживание рабочего места и отдых Тобс, мин, определяем по формуле
Тобс=,
где Поб.от= 7 % - норматив времени на обслуживание рабочего места, отдых и естественные надобности.
Тобс = мин
Штучное время на обработку Тшт, мин, определяем по формуле
Тшт=То+Тв+Тобс,
где То = 0,1 - основное время;
Тв = 0,962 - вспомогательное время;
Тобс= 0,07 мин - общее время на обслуживание рабочего места и отдых.
Тшт = 0,1 + 0,962 + 0,07 = 1,132 мин.
Подготовительно-заключительное время составляет:
Тп-з = 21 мин.
Штучно-калькуляционное время Тш-к, мин, определяем по формуле
Тш-к=,
где n = 142 шт. - величина партии деталей.
Тш-к = мин
Операция 015 - Токарная с ЧПУ
Исходные данные: Точим наружную поверхность, торец, канавку и растачиваем фаску .
Длину рабочего хода Lрх, мм, определяем по формуле
Lрх = (Lрез+ y + Lдоп) i,
где Lрез - длина резания;
y - подвод, врезание и перебег инструмента;
Lдоп - дополнительная длина хода.
i - количество проходов.
Lрх1 = Lрх3 (36+2 + 0) 1 = 38 мм,
Lрх2 = Lрх4 =(42 + 4 + 0) 4 = 184 мм,
Lрх5 = (12+ 2 + 0) 1 = 14 мм,
Lрх6 = (1 + 2 + 0) 1 = 3 мм
Основное время обработки То, мин, определяем по формуле
То = ,
где Lрх - длина рабочего хода, мм;
n - число оборотов шпинделя, мин-1;
Sо - подача, мм/об.
То1 = мин,
То2 = мин,
То3 = мин,
То4 = мин,
То5 = мин,
То6 = мин,
То = То1 + То2 +То3 + То4 + То5 + То6 =
=0,19 + 0,84+0,301+0,28+0,1+0,07 =1,811 мин,
Вспомогательное время Тв, мин, определяем по формуле
Тв =( Ту.с + Туп + Тиз + Тзо)Ч1,85
где Ту.с = 0,23 мин - время на установку, снятие детали
Туп = 0,01 мин - время на управление станком
Тиз = 0,38 мин - время на измерение детали.
Тзо = 0,042 мин - время на закрепление детали
Тв = (0,23+0,01+0,38+0,042) Ч1,85= 1,23
Оперативное время Топ, мин, определяем по формуле
Топ = То + Тв,
где То= 1,811 мин - основное время;
Тв= 1,23 мин - вспомогательное время.
Топ = 1,811 + 1,23 = 3,041 мин,
Общее время на обслуживание рабочего места и отдых Тобс, мин, определяем по формуле
Тобс = ,
где Поб.от= 6,5 % - норматив времени на обслуживание рабочего места, отдых и естественные надобности.
Тобс = мин,
Штучное время на обработку Тшт, мин, определяем по формуле
Тшт = То +Тв + Тобс,
где То =1,811 мин - основное время; Тв = 1,23 мин - вспомогательное время; Тобс = 0,197 мин - общее время на обслуживание рабочего места и отдых; Тшт = 1,811 + 1,23 + 0,197 = 3,238 мин,
Подготовительно-заключительное время: Тп-з = 22 мин.
Штучно-калькуляционное время Тш-к, мин, определяем по формуле
Тш-к = ,
где n = 142 шт. - величина партии деталей.
Тш-к = мин
Таблица 8 - Сводная таблица норм времени по операциям.
№ опер. |
Наименование операции |
Основное время, tо, мин |
Вспомогательное время, tв, мин |
Оператиое время, tоп, мин |
Обслуж. раб. места, отдых и естеств. надобности, tоб.отд. |
Штучное время, tшт, мин. |
Подготовит. закл. время, tпз, мин |
Величина партии, n, шт. |
Штучно-калькул. время, tшт-к, мин |
||||
tуст. |
Tзо. |
tупр. |
tизм. |
||||||||||
005 |
Абразивно-отрезная |
0,237 |
0,1 |
0,024 |
0,01 |
0,16 |
0,78 |
0,05 |
1,067 |
18 |
142 |
0,96 |
|
010 |
Токарная с ЧПУ |
5,29 |
0,23 |
0,042 |
0,01 |
0,41 |
6,57 |
0,427 |
6,29 |
22 |
142 |
7,16 |
|
015 |
Токарная с ЧПУ |
1,81 |
0,23 |
0,042 |
0,01 |
0,38 |
3,03 |
0,19 |
3,23 |
22 |
142 |
3,38 |
|
020 |
Горизонтально-фрезерная |
0,1 |
0,12 |
0,024 |
0,05 |
0,12 |
1,06 |
0,07 |
1,132 |
21 |
142 |
1,2 |
|
025 |
Горизонтально-фрезерная |
8,6 |
0,19 |
0,042 |
0,05 |
1,5 |
11,9 |
0,93 |
12,8 |
23 |
142 |
13,01 |
|
030 |
Горизонтально-фрезерная |
4,76 |
0,19 |
0,042 |
0,05 |
2,2 |
9,35 |
0,748 |
10,098 |
23 |
142 |
10,26 |
|
045 |
Внутришлифовальная |
0,5 |
0,11 |
0,024 |
0,05 |
0,11 |
1,04 |
0,02 |
1,06 |
16 |
142 |
1,18 |
|
050 |
Круглошлифовальная |
0,35 |
0,19 |
0,042 |
0,05 |
0,22 |
1,28 |
0,021 |
1,3 |
8 |
142 |
1,36 |
|
055 |
Универсально-заточная |
3,55 |
0,19 |
0,042 |
0,05 |
2,2 |
8,14 |
0,146 |
8,26 |
8 |
142 |
8,32 |
|
060 |
Универсально-заточная |
3,55 |
0,19 |
0,042 |
0,05 |
2,2 |
8,14 |
0,146 |
8,26 |
8 |
142 |
8,32 |
|
065 |
Универсально-заточная |
0,10 |
0,19 |
0,042 |
0,05 |
2,2 |
4,69 |
0,079 |
4,69 |
8 |
142 |
4,75 |
|
070 |
Универсально-заточная |
0,2 |
0,19 |
0,042 |
0,05 |
2,2 |
4,1 |
0,08 |
4,6 |
8 |
142 |
4,75 |
|
075 |
Круглошлифоваль-ная |
... |
Подобные документы
Назначение и конструкция детали, определение типа производства. Анализ технологичности конструкции детали, технологического процесса, выбор заготовки. Расчет припусков на обработку, режимов резания и технических норм времени, металлорежущего инструмента.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 20.08.2010Назначение и технологические требования к конструкции изготавливаемой детали - шпинделя металлорежущего станка. Выбор, экономическое обоснование метода получения заготовки, расчет режимов резания. Разработка конструкции специального режущего инструмента.
курсовая работа [587,1 K], добавлен 27.01.2013Основные процессы технологии машиностроения. Определение типа производства. Выбор метода получения заготовки. Технологический процесс изготовления детали "Ролик", выбор оборудования, приспособления, режущего инструмента. Расчет припусков и режима резания.
курсовая работа [207,9 K], добавлен 04.09.2009Конструкция и служебное назначение фрезы торцовой насадной, типы и их отличительные признаки. Характеристика типа производства для изготовления данной фрезы, выбор способа получения заготовки и его обоснование. Расчет измерительного инструмента.
курсовая работа [241,2 K], добавлен 16.11.2009Назначение и конструкция детали "винт", технологический маршрут механической обработки. Определение типа производства и способа получения заготовки. Расчёт припусков, подбор оборудования, режущего и мерительного инструмента; выбор режимов резания.
курсовая работа [754,3 K], добавлен 17.01.2013Определение типа производства. Экономическое обоснование метода получения заготовки. Расчет режимов резания. Разработка технологического процесса изготовления корпуса редуктора. Оценка загрузки оборудования. Разработка специального режущего инструмента.
курсовая работа [526,5 K], добавлен 08.12.2012Анализ служебного назначения и технологичности детали. Выбор способа получения заготовки. Обоснование схем базирования и установки. Разработка технологического маршрута обработки детали типа "вал". Расчет режимов резания и норм времени по операциям.
курсовая работа [288,6 K], добавлен 15.07.2012Назначение и технические характеристики оси. Определение типа производства. Способы получения заготовки и методы ее обработки. Разработка маршрутного технологического процесса. Расчет режимов резания, станочной оснастки и контрольного приспособления.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 16.02.2011Функциональное назначение детали "муфта", разработка технологического процесса ее изготовления. Выбор типа производства и метода получения заготовки. Расчет режимов резания на самую ответственную поверхность. Оборудование, инструменты и приспособления.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 24.05.2012Описание конструкции и работы детали. Обоснование типа производства. Способ получения заготовки. Разработка маршрутного и операционного технологического процесса. Определение режимов резания и норм времени. Расчет измерительного и режущего инструмента.
дипломная работа [532,0 K], добавлен 24.05.2015Служебное назначение изделия и анализ технологичности его конструкции. Определение типа и организационной формы производства. Выбор способа получения заготовки, маршрут ее обработки, обоснование оборудования и инструментов. Расчет режимов резания.
курсовая работа [165,6 K], добавлен 26.06.2014Служебное назначение передачи ходовой винт – гайка и условия ее эксплуатации. Выбор и обоснование материала для заготовки, способа и метода ее получения. Маршрут технологического процесса механической обработки, расчет режимов резания и приспособления.
курсовая работа [195,3 K], добавлен 31.05.2010Назначение зубчатого колеса, выбор и проектирование заготовки. Технологический процесс обработки заготовки. Выбор режущего и вспомогательного инструмента. Определение режимов резания. Проектировка установочно-зажимного приспособления к токарной операции.
курсовая работа [557,0 K], добавлен 17.05.2011Назначение и конструкция шестерни. Выбор станочных приспособлений и режущего инструмента. Анализ технологичности конструкции детали. Экономическое обоснование выбора заготовки. Описание конструкции, принципа работы и расчет станочного приспособления.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 07.03.2012Анализ технологичности детали "Бугель". Выбор способа получения заготовки на основе экономических расчетов. Технологический маршрут обработки детали. Выбор технологического оборудования, режущего и измерительного инструмента. Расчёт режимов резания.
курсовая работа [953,1 K], добавлен 14.03.2016Выбор и технико-экономическое обоснование метода изготовления заготовки. Методы обеспечения технических требований на деталь в процессе обработки. Проектирование станочного приспособления, режущего и мерительного инструмента. Контроль детали на участке.
дипломная работа [447,2 K], добавлен 22.02.2012Анализ технологичности конструкции лысок, выбор метода получения и механической обработки заготовки. Формулирование служебного назначения станочного приспособления. Расчет режимов резания деталей, параметров силового привода и погрешности установки.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 03.07.2011Назначение и конструкция детали "Рычаг КЗК-10-0115301". Анализ технологичности конструкции детали. Обоснование метода получения заготовки. Расчет припусков на обработку, режимов резания, усилия зажима. Расчет станочного приспособления на точность.
курсовая работа [306,8 K], добавлен 17.06.2016Определение типа производства. Технологический контроль чертежа и анализ технологичности конструкции детали. Выбор и обоснование метода изготовления заготовки. Проектирование станочного приспособления. Назначение режущего и измерительного инструмента.
курсовая работа [525,8 K], добавлен 04.01.2014Определение объема выпуска переходника и типа производства. Разработка технологического процесса обработки детали. Выбор оборудования, режущего инструмента и приспособления. Расчет размеров заготовки, режимов резания и нормы времени для токарной операции.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 17.01.2015