Проектирование системы охлаждения фруктов и овощехранилищ

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Дальнейшее развитие сельскохозяйственного производства в нашей республике предполагает принятие срочных мер по обеспечению сохранности сельхоз продукции. Экономически оправданным является строительство фрукто и овощехранилищ в непосредственной близости от мест выращивания соответствующей продукции.

На территории Слободзейского района в настоящее время действуют и развиваются сельскохозяйственные предприятия способные обеспечить выращенные в экологически чистой среде продукцией высокого качества большинство населения ПМР.

В первую очередь это относится к фирмам «Агростиль», «Полюс-Агро», «Градина».

Например в ООО «Полюс-Агро» к находящимся в эксплуатации пяти холодильникам в городе Кременчуг восстанавливается небольшой холодильник, предназначенный для передержки черешни, сливы и длительного хранения овощной продукции. Проектируемый мной холодильник предназначен для хранения свеклы, моркови и лука. Применение децентрализованной системы воздушного охлаждения камер наиболее оправданно. Использование холодильных установок с высокой степенью автоматизации позволит применить принцип периодического обслуживания.

Кроме того, гарантируется стабильное поддержание заданной температуры и влажности в камерах холодильника. Высокая степень автоматической защиты холодильного оборудования позволяет значительно увеличить продолжительность и ее эксплуатации.

1. Технико-экономическое обоснование проекта

Проектируемое овощехранилище в городе Слободзея предназначено для обеспечения населения города овощами в зимне-весенний период и вывоз в другие районы. В основу расчета емкости камер холодильника положены нормы потребления овощей сложившиеся в данном населенном пункте. Учитывается также возможность удовлетворения потребности за счет местных продовольственных ресурсов, особенностей промышленного комплекса данного района.

Таблица 1 - Расчет численности населения

Категория потребителей	Численность тыс. чел.
Коренное населения города	25
Население при	10
Расчетная численность	35
Итого	35

Таблица 2 - Расчёт потребности в продуктах

Вид продукта	Численность населения, Тыс. чел.	Норма потребления, кг. в год	Общая потребность, тонн в год	В том числе
				Через рынок	Через холодильник
				%	Тонн в год	%	Тонн в год
Свекла	35	10	350	20	70	80	280
Морковь	35	15	525	30	160	70	315
Лук	35	25	875	30	260	70	615

Для свеклы и моркови в проекте принят оборот равный 1, а для лука с учета зимних и летних сортов коэффициент оборота равен 2.

Таблица 3 - Расчет емкостей камер холодильника

Вид продукта	Поступления через холодильник, кг	Коэффициент оборачиваемости, К	Ёмкость камеры, тонн
Свекла	280	1	300
Морковь	315	1	300
Лук	615	2	300
Итог			900

2. Расчет и подбор площадей камер, объемно-планировочные и строительные решения холодильника

Определяю строительную площадь камер по формуле:

(м2),

где qv - норма загрузки, т/м3, hгр - грузовая высота, м, в - коэффициент использования строительной площади камер.

Определяю число строительных прямоугольников по формуле:

,

где - строительная площадь одного прямоугольника, определяемая выбранной сеткой колонн, м2.

Для камер хранения свеклы:

qv = 0,46 т/м3; hгр = 5м; в = 0,8.

м2.

Принимаю сетку колонн 6*12 м; = 72 м2.

Для камер хранения моркови.

qv = 0,36; hгр = 5м; в = 0,8.

м2.

.

Для камер хранения лука.

qv = 0,38 т/м3 ; hгр = 5м; в = 0,8.

м2.

.

Действительная ёмкость холодильника.

,

где ng - принятое число строительных прямоугольников.

Принимаю: для камеры хранения свеклы n=3.

для камеры хранения моркови n=3.

для камеры хранения лука n=3.

Общее число строительных прямоугольников n=9 отличается от расчетного числа на 12 %, что допустимо.

Действительная емкость холодильника:

свекла т.

морковь т.

лук т.

Eg= 390+310+330=1030 т.

Принимаю для дальнейших расчетов.

Eg =1000 т.

Выбор планировки.

Грузовую площадь камер определяем по формуле:

,

где - грузовая высота или высота штабеля, м.

м2

Строительную площадь камер определяем по формуле:

,

где - коэффициент использования строительной площади камер, учитывающий проходы и проезды в камерах, отступы от стен, колонн, оборудования, расстояние между штабелями, площадь, занимаемую колоннами и оборудованием.

м2.

Число строительных прямоугольников определяем по формуле:

,

где - строительная площадь одного прямоугольника, определяемая выбранной сеткой колонн, м2.

(принимаем 11).

Определяем действительное число прямоугольников.

,

тон.

4. Описание строительных конструкций

Для проектируемого одноэтажного холодильника принимаем каркасную схему с сеткой колон 6 X 12. По всему периметру принимаем ленточный фундамент.

Под колонны закладываем отдельно стоящие фундаменты, выполненные из железобетона стаканного типа. Принимаются колоны квадратного сечения размером 400*400, длиной 6,0 м серии 1.420 - 4. На колоны устанавливают балки размерами 890 Х 280 11960 мм.

Несущим элементом наружных и внутренних стен является полнотелый глиняный кирпич. Перегородки между камерами выполняются из пенобетона.

Наружные и внутренние стены состоят из слоя штукатурки толщиной 20 мм, кирпичной кладки, теплоизоляции, парогидроизоляции из нефтяного битума и защитного слоя штукатурки. Для наружных стен используется кирпичная кладка толщиной 380 мм, а для внутренних 250 мм. В качестве теплоизоляции используются плиты теплоизоляционные из пенопласта полистирольного самозатухающего ПСБ-С.

В проектируемом холодильнике применяется бесчердачное покрытие с плоской кровлей. Плиты покрытия серии 1.465-7 устанавливают на балки.

В качестве основания под кровлю принимают поверхность выравнивающей стяжки толщиной 40 мм из армированного бетона. В качестве утеплителей принимают керамзитовый гравий. Для лучшего сцепления рулонного ковра с бетонным основанием на него наносят грунтовку из битумных эмульсий. Рулонные материалы послойно наклеивают на горячем битуме или горячих битумных мастиках. Для защиты кровли от механических повреждений и снижения влияния солнечной радиации ее защищают слоем битумной мастики толщиной 5 мм, в который втапливают окатанный гравий светлых тонов с зерном размером 5-15 мм.

Пол состоит из основания и покрытия (чистый пол). Основаниями служат несущие конструкции перекрытий и подготовки. В качестве покрытия полов охлаждаемых помещений холодильников применяют бетонные или мозаичные плиты. На участках интенсивного движения транспортных средств применяются металлические плиты. По всему периметру наружных стен для уменьшения притоков тепла снаружи делают отсыпку из материала теплоизоляционного.

Двери применяются распашного типа размером 2000*2300 мм. Изоляция дверей - плиты полистирольные самозатухающие типа ПСБ-С толщиной 150 мм. Защитой дверей от механических повреждений служит металлическая обшивка, которая одновременно является пароизоляцией.

Для обеспечения беспрепятственного грузооборота ширину транспортного коридора принимают 6000 мм. Ширина автоплатформы стандартная - 7,500 мм.

5. Расчет и подбор изоляции

Толщина теплоизоляционного слоя (в м) определяется по формуле:

диз = лиз * ( 1 / K0 - [ 1 / бн + У ( дi / лi ) + 1 / бв ] ),

где лиз, лi - коэффициенты теплопроводности изоляционных и строительных материалов составляющих конструкцию ограждения, Вт/(м K); K0 - требуемый коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(мІK); бн - коэффициент теплоотдачи с наружной или более теплой стороны ограждения Вт/(мІK); бв - коэффициент теплоотдачи с внутренней или более холодной стороны ограждения, Вт/(мІK); дi - толщина отдельных слоев конструкции ограждения, м.

Для пола 1 / бн принимается равным нулю

В качестве теплоизоляции используются плиты из пенопласта поливинилхлоридного толщиной 25, 50 и 100 мм, по этому после подбора толщины изоляции надо рассчитать действительный коэффициент теплопередачи [в Вт/(мІK)]по формуле:

Kд = 1 / ( [ 1 / бн + У ( дi / лi ) + бв ] + диз.д. / лиз ),

где диз.д. - принятая толщина изоляционного слоя, м.

Определение толщины теплоизоляционного слоя наружных стен камер хранения капусты определяется по формуле:

К0=0,30 Вт/ м2К.

бн=23,3 Вт/ м2К.

бв=9 Вт/ м2К.

диз = 0,047 * ( 1 / 0,30 - [ 1 / 23,3 + 0,546 + 1 / 9 ] )=0,12 м.

Принимаем диз= 0,125 м.

Действительный коэффициент теплопередачи определяется по формуле:

Kд = 1 / ( [ 1 / 23,3 + 0,546+ 1/9 ] + 0,125 / 0,047 )=0,30 Вт/ м2К.

Принимаем Kд=0,50 Вт/ м2К.

Определение толщины теплоизоляционного слоя внутренних стен камер хранения капусты определяется по формуле:

К0=0,52 Вт/ м2К.

бн=9 Вт/ м2К.

бв=8 Вт/ м2К.

диз = 0,047 * ( 1 / 0,52 - [ 1 / 9 + 0,380 + 1 / 8 ] )=0,06 м.

Действительный коэффициент теплопередачи определяется по формуле:

Kд = 1 / ( [ 1 / 0,9 + 0,385+ 1/8 ] + 0,075 / 0,047 )=0,47 Вт/ м2К Принимаем Kд=0,50 Вт/ м2К.

Определение толщины изоляции между камерами хранения рассчитывается по формуле:

К0=0,58 Вт/ м2К.

бн=9 Вт/ м2К.

бв=9 Вт/ м2К.

диз = 0,047 * ( 1 / 0,58 - [ 1 / 9 + 0,225 + 1 / 9 ] )=0,06 м.

Принимаем диз = 0,075 м.

Действительный коэффициент теплопередачи определяется по формуле:

Kд = 1 / ( [ 1 /9 + 0,225+ 1/9 ] + 0,075 / 0,047 )=0,5 Вт/ м2К.

Принимаем Kд=0,50 Вт/ м2К.

Требуемая толщина теплоизоляции покрытия рассчитывается по формуле:

К0=0,33 Вт/ м2К.

бн=23,3 Вт/ м2К.

бв=9 Вт/ м2К.

диз =0,047 * ( 1 / 0,33 - [ 1 / 23,3 + 0,079+ 1 / 9 ] )=0,130 м.

Принимаем диз = 150 м.

Kд = 1 / ( [ 1 /23,3 + 0,079+ 1/9 ] + 0,150 / 0,047 )=0,29 Вт/ м2К.

Принимаем Kд=0,50 Вт/ м2К.

6. Определение тепловой нагрузки на холодильное оборудование

Теплопритоки через ограждения рассчитываются по формуле:

Q1=KдF(Дt),

где Kд -действительный коэффициент теплопередачи ограждения [Вт/м2к]; F -площадь поверхности ограждения, [м2]; Дt -разность температур [С].

Определение теплопритоков от груза.

Теплопритоки от груза при холодильной обработке Q2 (в Вт) рассчитываются по формуле:

Q2 = Mк * Дi * 1000 / ( ф * 3600 ),

где Mк - суточное поступление продукта в камеру, т/сут; Дi - разность удельных энтальпий, соответствующих начальной и конечной температурам продукта, кДж/кг; ф - продолжительность холодильной обработки продукта, ч; 1000 - переводной коэффициент из тон в килограммы; 3600 - переводной коэффициент из часов в секунды.

Q2 = 15 * 93,9 * 1000 / ( 24 * 3600 )=17910 Вт.

Теплопритоки от тары Q2т (в Вт) определяются по формуле:

Q2т = Mт * ст * ( t1 - t2 ) * 1000 / ( ф * 3600 ),

где Mт - суточное поступление тары, т/сутки; ст - удельная теплоемкость тары, кДж/(кг*K); t1 - температура тары при поступлении груза, °C; t2 - температура тары при выходе груза, °C.

Q2т = 4,5 * 2500 * ( 34 - 0 ) * 1000 / ( 24 * 3600 )=3825 Вт.

Теплоприток от вентиляции определяем по формуле:

Q3=Mв(iH-iB),

где: Mв- расход вентиляционного воздуха, кг/с iH-удельная энтальпия наружного воздуха, кДж/кг. iB- удельная энтальпия внутреннего воздуха, кДж/кг.

Мв=,

где: V -обьем вентилируемого помещения, м3, а - кратность воздухообмена, рв- плотность воздуха в камере, кг/м3.

Мв==0,029 кг/с

Q3=0,029*(72-8,5)=1840 Вт

Определяем эксплуатационные теплопритоки Q4:

Q4= q1+q2+q3+ q4 +q5.

Теплоприток от освещения определяется по формуле:

q1= A*F,

где: А- теплота, выделяемая источниками освещения в единицу временина 1м2 площади пола, Вт/м2, F- площадь камеры м2.

q1=1,2*72=86,4 Вт.

Теплоприток от пребывания людей определяем по формуле:

q2 = 0.350 * n,

где: 0,35 - тепловыделения одного человека при тяжелой работе физической работе, кВт, n - число людей, работающих в данном помещении.

q2 = 0.350*2 =700 Вт.

Теплопритоки от работающих электродвигателей принимаем равным 0, так как камера охлаждается пристенными батареями и не вентилируется, то есть электродвигателей в камере нет.

Таблица 4 - сводная таблица теплопритоков

Камеры	Q1 кВт	Q2 кВт	Q3 кВт	Q4 кВт	Q5 кВт	УQ1 кВт
	км	об	км	об	км	об	км	об	км	об	км	об
N1	7422	5937,6	17910	17910	1840	1866.4	1306.4	7380	36418.47	34373.4
N2	7422	5937,6	17910	17910	1840	1866.4	1306.4	7380	36418.47	34373.4
N3	7422	5937,6	17910	17910	1840	1866.4	1306.4	7380	36418.47	34373.4
N4	7422	5937,6	17910	17910	1840	1866.4	1306.4	7380	36418.47	34373.4
N5	7422	5937,6	17910	17910	1840	1866.4	1306.4	7380	36418.47	34373.4
N6	7422	5937,6	17910	17910	1840	1866.4	1306.4	7380	36418.47	34373.4

Так как на холодильнике одинаковых 6 камер то суммарный теплоприток на компрессор составит:

.

Определяем холодопроизводительность компрессоров по формуле:

Q0 = K * УQкм / b,

где: k - коэффициент, учитывающий потери в трубопроводах и аппаратах холодильной установки; УQкм - суммарная нагрузка на компрессоры для данной температуре; b- коэффициент рабочего времени.

Q0=

7. Выбор системы охлаждения и составление расчетной схемы холодильной установки

При выборе холодильной установки, руководствуясь такими факторами как: число и вид потребителей холода, температура в объектах, тепловая нагрузка в объектах, расчётная суммарная холодопроизводительность. А также требованиями техники безопасности и наличьем серийно выпускаемого оборудования, принимаем централизованную, одноступенчатую аммиачную холодильную насосно-циркуляционную установку с верхней подачей хладагента в камерные приборы охлаждения, для охлаждения выбираем батареи.

Данное решение обосновывается тем, что в централизованных системах охлаждения создают общее машинное отделение для всего оборудования, обслуживающего ряд потребителей холода. Концентрация оборудования в общем машинном зале облегчает его обслуживание и надзор в течение рабочего дня. Это имеет большое значение для аммиачных холодильных установок.

Выбор в пользу аммиачной холодильной установки, сделан руководствуясь термодинамическими свойствами, ценами на потребляемую энергию и материалы.

Учитывая климатические условия и качество воды, проект предусматривает наличье оборотного водоснабжения, что обеспечит охлаждение конденсатора и рубашки компрессоров.

Система непосредственного охлаждения выбрана в связи с теплофизическими свойствами холодильного агента, позволяющие получать низкие температуры без дополнительных затрат.

8. Расчет и подбор оборудования

Расчет и подбор компрессоров.

Основываясь на температурах рабочего режима холодильной установки строю цикл одноступенчатой холодильной машины диаграмме i-lgP:



Рисунок 1 - Цикл холодильной машины

Параметры основных точек цикла заношу в таблицу 10

Таблица 5 - Параметры состояния R717 в точках цикла

	t, °C	P, мПа	V, мі/кг	i, кДж/кг	Состояние
1'	-8	0,31	0,388	1673	сухой насыщенный пар
1	2	0,31	0,4	1700	перегретый пар
2	110	1,35	0,13	1910	перегретый пар
2'	35	1,35	0,096	1709	сухой насыщенный пар
3'	35	1,35	0,0017	533	насыщенная жидкость
4	-8	0,31	0,065	575	парожидкостная смесь

Определяем массовый расход пара по формуле:

М1 = .

М1 = .

Определяем объемный расход пара по формуле:

Vд= M * V1,

V= 0,218 * 0,4 = 0,0872 м3/с.

Определяют коэффициент подачи для одной ступени сжатия; .

Степень сжатия===4,35.

Принимаем коэффициенты подачи: л = 0,78.

Рассчитываем описываемый объем компрессора по формуле:

V = ,

V = м3/с.

Определяем теоретическую мощность по формуле:

Nт = М *( i2 - i1),

Nт = 0,21 * (1910 - 1700) = 44,1 кВт.

Рассчитываем индикаторную мощность по формуле:

Ni= ,

Ni = .

Определяем эффективную мощность по формуле:

Nе= ,

Nе = .

Определяем тепловой поток в конденсаторе определяем по формуле:

Qк= Q0 + Ni = 240,61 + 55,1 = 295,71 кВт.

Подбираем компрессор: А165-7.2

Подбор конденсаторов и водяных насосов.

Определяем площадь теплообменной поверхности конденсатора по формуле:

F = ,

где: Qк суммарный теплоприток в конденсаторе от всех групп компрессоров, определенный при тепловом расчете компрессора, кВт, k - коэффициент теплопередачи конденсатора (зависит от типа конденсатора) Вт/(м2*К), O - средняя разность температур между конденсирующимся хладагентом и охлаждающей средой, С.

F = м2.

Определяю расход воды Vвд (в мі/с) на охлаждение R717 в конденсаторе:

Vвд = Qк / (Cвд * свд * Дtвд),

где Cвд - теплоемкость воды, Вт/(кг K); свд - плотность воды, кг/мі; Дtвд - разность температур входящей в конденсатор и выходящей из него воды, °C.

Vвд =295,71 / ( 4,19 * 1000 * 4 ) = 0,017 мі/с = 61,2 мі/ч.

По полученной площади теплопередающей поверхности подбираем горизонтальный кожухотрубный конденсатор марки КТГ - 50 с площадью теплопередающей поверхности 50 м2.

Подбираю насос 4К - 90/20а (4к-18а), у которого Vвд = 65,0 мі/ч

Расчет и подбор батарей

Определяем обьем 1 трубы по формуле:

V1тр = ,

где L - длина трубы.

V1тр = м3.

Определяем обьем коллектора по формуле:

V1кол = ,

где - длина коллектора.

V1кол = м3

Определяем обьем 6 труб по формуле:

V6тр= nтр*Vтр,

где nтр - количество труб, шт.

V6тр= 6*0,0085=0,051 м3

Определяем обьем 2 коллекторов по формуле:

V2кол= nкол*Vкол,

где nтр - количество коллекторов, шт.

V2кол= 2*0,0056 =0,0112 м3.

Определяем обьем 1 батареи по формуле:

V1бат= V6тр *V2кол.

V1бат= 0,051*0,0112=0,0622 м3.

Определяем обьем испарительной системы по формуле:

Vисп= V1бат * nбат,

где nтр - количество коллекторов, шт.

Vисп= 0,0622 * 7=0,4354 м3

Расчет и подбор аммиачного насоса по формуле:

Va= Mж* Vж * a,

где: Mж - массовый расход жидкого аммиака, кг/с, Vж - удельный объем жидкого аммиака, засасываемого насосом, м3/кг, а- кратность циркуляции жидкого аммиака.

Va= 0,21 * 1,53 * 25 = 8,03 м3/ч.

По полученной производительности подбираем центробежный насос 1,25ХГ - 6.2.8 (ЦНГ - 70 - М - 1) производительностью 5,5 - 12 м3/ч и мощностью 2,8 кВт.

Расчет и подбор градирни.

Определяем площадь поперечного сечения по формуле:

F = ,

где: - удельная тепловая нагрузка кВт/м2.

По площади поперечного сечения подбираем вентиляторную градирню ГПВ -320с площадью поперечного сечения 6,50 м2 в количестве одной штуки.

9. Расчет и подбор вспомогательного оборудования.

Определяем диаметр аммиачного трубопровода по формуле:

d = 1,13 .

Всасывающий трубопровод для компрессора:

d = 1,13 м

Подбираем стальную бесшовную трубу с условным проходом Dy = 100 мм и внутренним диаметром dвн = 105,0 мм.

Нагнетательный трубопровод для компрессора:

d = 1,13 м

Подбираем стальную бесшовную трубу с условным проходом Dy = 40мм и внутренним диаметром dвн = =41,0 мм.

Определяем диаметр водяного трубопровода по формуле:

d = 1,13 .

Всасывающий трубопровод:

d = 1,13

Подбираем стальную бесшовную трубу с условным проходом Dy= 150 мм и внутренним диаметром dвн= 156 мм

Нагнетательный трубопровод:

d = 1,13 .

Подбираем стальную бесшовную трубу с условным проходом Dy= 150 мм и внутренним диаметром dвн= 156 мм.

Подбор и расчет ресиверов.

Линейный ресивер рассчитываем по формуле:

Vл.р. = 0,7Vис.

Vл.р. =0,4354 * 0,7 = 0,304 м3

Подбираем линейный ресивер марки РВ 0,4РВ.

Циркуляционный ресивер рассчитываем по формуле:

Vц.р = Vб * K1 * K3 * K4 * K5 * K6* K7,

где: K1 - коэффициент, учитывающий заполнения труб батарей, K3- коэффициент учитывающий количества аммиака выбрасываемого из приборов охлаждения, K4 - коэффициент учитывающий вместимость коллекторов и трубопроводов, K5- коэффициент учитывающий рабочие заполнение ресиверов для обеспечения устойчивой работы насосов, K6 - коэффициент учитывающий допустимое заполнение ресиверов, K7 - коэффициент учитывающий запас вместимости.

Vц.р = 0,4354 * 0,25 * 1,2 * 1,55 * 1,45 * 1,2 = 0,352 м3.

Подбираем циркуляционный ресивер марки РД 0,75 РДВ.

Дренажный ресивер рассчитываем по формуле:

Vдр=1,5 Vб.

Vдр = 1,5 * 0,4354 = 0,6531 м3.

Подбираем дренажный ресивер марки РД 0,75РД.

Подбираем маслосборник 150СМ.

Подбираем обратные клапаны для компрессора КН200.

10. Охрана труда

Охрана труда - обеспечение безопасности производственного оборудования технологических процессов зданий, территорий улучшение санитарно-гигиенических условий, создание на рабочих местах необходимых условий труда. Обеспечение средствами индивидуальной защиты создание необходимых режимов труда и отдыха улучшение лечебно- профилактических и санитарно-гигиенических, бытовых условий работающих.

Отдел охраны труда комплектуются с высшим или средне специальным образованием имеющих стаж работы не менее трех лет. Служба охраны труда контролирует деятельность других служб в области охраны труда.

При контроле служб главного механика, главного энергетика Особое внимание предъявляется безопасной эксплуатации испытанию грузоподъемных механизмов и оборудования исправности котлов, сосудов работающих под давлением соблюдение правил безопасности при огневых работах.

Состояние на предприятии контролируется органами административными общественными и органами государственного надзора.

Контроль над состоянием труда осуществляет комиссия по Безопасности труда возглавляется главным инженером предприятия либо замдиректора.

Состав комиссии: Главные специалисты: инженер по охране труда, начальник цехов и участков.

11. Противопожарные мероприятия и техника безопасности

При строительстве, в ходе монтажных работ и в процессе эксплуатации холодильной установки руководствуюсь правилами пожарной безопасности для промышленных предприятий и при проведении сварочных и других огневых работ. После окончания строительства, на предприятии создаётся пожарная охрана, которая устанавливает на территории предприятия специальные пожарные щиты. Помещение машинного зала обеспечивается средствами пожаротушения в соответствии с нормами. У каждого входа в машинное отделение размещаю противопожарный щит.

Основное внимание следует уделить основным причинам пожаров на аммиачных холодильных установках:

- самовоспламенение или самовозгорание промасленной ветоши, спецодежды, мусора;

- взрыв при определении утечки аммиака серным шнуром или появление (искры вследствие неисправности электрооборудования; взрыв при сварке сосудов не освобожденные от аммиака;

- воспламенение смазочных масел и других легковоспламеняющихся веществ при нарушении правил их хранения;

- воспламенение смазочных масел при осмотре оборудования с применением открытого огня;

- воспламенение смазочных масел при слишком большом нагреве трущихся частей.

Запрещается хранение в машинном и аппаратном отделениях керосина» бензина и других легко воспламеняющихся жидкостей .При производстве теплоизоляционных работ должно быть обеспечено наличие первичных средств пожаротушения. Варка битума должна производиться в специальных котлах расстоянии не менее 20 м. от зданий холодильников и других объектов. Транспортировка битума должна осуществляться в закрытых емкостях. Печи и нагревательные устройства, применяются для просушки штукатурки изолированных ограждений, должны удовлетворять требованиям пожарной безопасности.

С момента начала и до полного окончания теплоизоляции и сварочных работ в здании холодильника должно быть обеспечено постоянное дежурство работников пожарной безопасности. Двери для эвакуации из зданий холодильников, выходящие на пожарные лестницы, должны иметь освещенную надпись «Вход на пожарную лестницу». Проходы к ним должны быть свободными.

12. Охрана окружающей среды

холодильный теплоприток планировочный

Защита водяных и воздушных бассейнов является перспективой государства. Охрана окружающей среды осуществляется по таким основным направлениям. Создание безотходных технологических процессов без стоков и выбросов. Очистка технически доступными способами вредных выбросов и стоков при этом создание вокруг предприятия защитных зон.

Обязательным требованием является очистка загрязненного воздуха от производственной пыли и токсических веществ. Очистка воздуха от газов и пыли выполняется сухой и мокрой. К аппаратам для сухой очистки относятся: фильтры гравитационные и инерционные пылеотделители. Эффективность Инерционных пылеотделителей с мокрой очисткой составляет 98-99 процентов. Очистка воздуха от вредных паров, газов и других токсических веществ ее осуществляют: абсорбционным и адсорбционным термическими методами. Охрана окружающей среды осуществляется по двум основным направлениям таким, как создание безотходных технологических процессов без стоков и выбросов и очистка доступным созданием вокруг предприятий защитных зон.

Приемка в эксплуатацию новых реконструированных предприятий, не имеющих очистных сооружений запрещается.

Размещено на Allbest.ru

...