Расчет теплогенерирующей установки
Расчет тепловой схемы производственно-отопительной установки с закрытой системой теплоснабжения, подготовка исходной воды. Оборудование двухступенчатой установки Na-катионирования, расчет и анализ катионитового фильтра. Подбор деаэратора, насосов.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 20.05.2014 |
| Размер файла | 125,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
- Министерство образования Российской Федерации
- Томский государственный архитектурно-строительный университет
- Кафедра «Теплогазоснабжение»
Курсовая работа
Расчет теплогенерирующей установки
Стариков И.В.
- Томск 2007
- Исходные данные:
- - тип ТГУ - производственно-отопительная установка;
- - тип используемых котлов - паровой котел ДЕ-6.5-14;
- - тип системы теплоснабжения - закрытая система;
- - тепловая нагрузка на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение -
- - тепловая нагрузка на технологические нужды - МВт;
- - температура и доля возвращаемого от потребителей конденсата ;
- - источник водоснабжения - река Лена.
- Содержание
- 1. Составление и расчет тепловых схем ТГУ
- 1.1 Принципиальная тепловая схема производственно- отопительной установки
- 1.2 Расчет тепловой схемы производственно- отопительной установки с закрытой системой теплоснабжения
- 2. Расчет установки подготовки исходной воды
- 2.1 Расчет оборудования двухступенчатой установки Na-катионирования
- 2.2 Расчет 2-й ступени Na -катионитового фильтра
- 2.3 Асчет 1-й ступени Na -катионитового фильтра
- 3. Подбор оборудования ТГУ
- 3.1 Подбор деаэратора
- 3.2 Подбор насосов
- 3.3 Расчет диаметров труб
- Литература
1.Составление и расчет тепловых схем ТГУ
1.1 Принципиальная тепловая схема производственно-отопительной установки
Пар, вырабатываемый котельным агрегатом К1, через редукционную охладительную установку К2, в которой происходит понижение давления пара (обычно до 0,7 МПа), направляется на технологические нужды на производство, на собственные нужды ТГУ и в сетевые подогреватели К5 на выработку теплоты для покрытия нагрузки на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. В редукционно-охладительной установке К2 после дросселирования пара с давлением 1,4 МПа получают перегретый пар при давлении 0,7 МПа, который затем охлаждают питательной водой, которую впрыскивают в пар, до состояния сухого насыщенного.
Для предотвращения повышения концентрации солей в воде, циркулирующей в контуре парового котла К1, предусматривается «продувка», т.е. вывод части котловой воды с большим содержанием солей из контура котла. За счет этого мероприятия предотвращается образование накипи в котле. Продувочная вода выводится через барботёр К17 в канализацию.
Для восполнения потерь конденсата, теряемого на производстве, потери воды с «продувкой» и в тепловых сетях, внутренних потерь пара и других в схему ТГУ подается определенное количество исходной воды, взятой из водопровода, озера, реки или другого водного источника. Эта вода насосом исходной воды К12 подается в подогреватель исходной воды К13, где она нагревается за счет теплоты продувочной воды. После этого исходная вода подается во второй подогреватель исходной воды К14, обогреваемый паром, в котором она нагревается до 20-25 0С, чтобы предотвратить конденсацию пара из воздуха и коррозию на внешних поверхностях труб и оборудования химводоочистки (ХВО) К15 котельной. В установке ХВО К14 происходит умягчение воды, т.е. удаление из нее солей жесткости, которые могут привести к образованию накипи в котле и тепловой сети. Умягченная вода через подогреватели химически очищенной воды К16 и К8 и охладитель выпара К3 направляется в деаэратор атмосферного типа К4, где она нагревается до состояния кипения и из нее удаляются растворенные агрессивные газы (О2 и СО2), вызывающие внутреннюю коррозию труб котла. В деаэратор К4 также поступает конденсат с производства после сетевых теплообменников К5. Для подогрева воды в деаэраторе до состояния кипения в него подается пар после редукционной охладительной установки К2 и после расширителя непрерывной продувки К6. Выделившиеся в деаэраторе газы с небольшим количеством пара (такую смесь называют выпаром) направляют в теплообменник К3, в котором пар конденсируется и отдает тепло умягченной воде, а газы выбрасываются в атмосферу.
Умягченная вода после нагрева в деаэраторе питательным насосом К9 подается в паровой котел К1 и к редукционной охладительной установке К2.
Для восполнения потерь воды в системе теплоснабжения имеется подпиточный насос К10. Перемещение воды в системе теплоснабжения осуществляется сетевым насосом К11. Требуемый температурный режим в ТГУ и системе теплоснабжения поддерживается с помощью перемычки и регулятора температуры К7.
При необходимости иметь горячую воду для технологических нужд дополнительно в схему ТГУ включается самостоятельная водоподогревательная установка.
1.2 Расчет тепловой схемы производственно-отопительной установки с закрытой системой теплоснабжения
Рассчитывать тепловую схему ТГУ начинаем с определения массовых расходов пара, идущего через сетевые подогреватели воды К5 на отопление и вентиляцию , горячее водоснабжение и на технологические нужды по формулам, кг/с
где - тепловая нагрузка на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, МВт;
- тепловая нагрузка на технологические нужды, МВт;
- энтальпия насыщенного пара после редукционной охладительной установки при давлении 0,7 МПа, кДж/кг;
- энтальпия конденсата после сетевых подогревателей (в дальнейших расчетах принято, что энтальпия воды может быть рассчитана с использованием теплоемкости воды кДж/кг;
- энтальпия конденсата, возвращаемого с производства, кДж/кг;
- КПД подогревателя (обычно принимается равным от 0,98 до 1);
- доля возвращаемого с производства конденсата.
Общий расход пара для внешних потребителей составит, кг/с
Потери пара внутри ТГУ принимаются равными 2-3 % от расхода пара для внешних потребителей, кг/с
Расход пара на собственные нужды ТГУ предварительно принимается (впоследствии его уточняют) в размере 5…15 % от расхода пара для внешних потребителей, кг/с
Паропроизводительность ТГУ может быть рассчитана по формул, кг/с
Расход сетевой воды , кг/с, через подогреватели К5, идущей на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, может быть найден из уравнения теплового баланса
где - энтальпии воды после сетевых подогревателей и перед ними , кДж/кг;
- температура воды в подающем и обратном трубопроводах, ОС.
Расход воды на подпитку тепловых сетей принимается, кг/с
Количество возвращаемого в ТГУ конденсата от потребителя, кг/с
Потери технологического конденсата у потребителя составят, кг/с
Суммарные потери пара и технологического конденсата, без учета потерь с выпаром и водой из расширителя непрерывной продувки К6, составят, кг/с
Доля потерь теплоносителя в схеме ТГУ составит
Процент непрерывной продувки котла определяется по формуле, %
где - сухой остаток химически очищенной воды, мг/л;
- сухой остаток котловой воды.
Непрерывная продувка котла, исходя из технико-экономических показателей его работы, не должна превышать 10%.
Солесодержание химически обработанной воды при расчетах принимается приблизительно равным сухому остатку исходной воды, т.е.
.
Расход питательной воды на редукционную охладительную установку К2, кг/с, может быть найден из теплового баланса для нее
где - энтальпия насыщенного пара при давлении в котле, равном 1,4 МПа, кДж/кг;
- энтальпия питательной воды, кДж/кг.
Расход воды, подаваемой питательным насосом К9, составит, кг/с
Расход продувочной воды через расширитель непрерывной продувки К6, кг/с
Использование расширителя непрерывной продувки К6 экономически целесообразно при расходе продувочной воды > 0,14 кг/с, в противном случае расширитель не устанавливается.
Расход продувочной воды, сливаемой в канализацию, можно определить по формуле, кг/с
Примечание. При расходе сливаемой в канализацию воды < 0,278 кг/с, ее теплота в расчетах обычно не учитывается и не используется, т.е. установка подогревателя исходной воды ПИВ1 (К13) в ТГУ не требуется.
Расход воды из деаэратора К4 будет, кг/с
Расход выпара из деаэратора К4 может быть найден из соотношения, кг/с
где d - удельный расход выпара, принимаемый равным 0,002 кг пара на каждый кг деаэрированной в деаэраторе воды.
Уточненные суммарные потери пара и конденсата в ТГУ, которые равны расходу химически очищенной воды, составят, кг/с
Расход исходной воды с учетом собственных нужд на химводоочистку (на собственные нужды расходуется 10…15 % исходной воды) будет, кг/с
Температура исходной воды принимается равной 5 0С при расчетах для периода отрицательных температур наружного воздуха.
Расход пара на подогрев исходной воды в первом подогревателе К14 может быть найден из теплового баланса для подогревателя, кг/с
где - температура воды после подогревателей исходной воды (перед установкой химводоочистки).
Температура воды после подогревателя очищенной воды К8 () принимается в расчетах обычно равной 80 0С. Такая температура обеспечивает наиболее оптимальный нагрев поступающей в деаэратор воды до температуры кипения. С учетом вышесказанного, температура очищенной воды перед подогревателем очищенной воды К8 может быть найдена из уравнения теплового баланса
где - энтальпия воды на выходе из деаэратора (при температуре 102…104 0С), кДж/кг.
Если при расчетах будет выполняться неравенство , то это указывает, что устанавливать подогреватель очищенной воды К16 необходимо, расход пара на подогреватель очищенной воды К16 может быть найден из уравнения теплового баланса для этого подогревателя, кг/с
В охладителе выпара К3 за счет теплоты уходящих газов и паров происходит дальнейший нагрев очищенной воды до температуры , которую можно определить из уравнения теплового баланса, записанного для охладителя выпара в виде
где - энтальпия насыщенного пара на выходе из деаэратора (при давлении МПа), кДж/кг.
Расход пара при давлении 0,7 МПа на подогрев воды в деаэраторе и доведения ее до кипения определится из уравнения теплового баланса для деаэратора, кг/с
Расчетный расход пара на собственные нужды ТГУ составит, кг/с
,
а расчетная паропроизводительность ТГУ будет, кг/с
Теперь необходимо сравнить расчетную паропроизводительность ТГУ с рассчитанной ранее и определить ошибку расчета, %
2. Расчет установки подготовки исходной воды
2.1 Расчет оборудования двухступенчатой установки Na-катионирования
Для сокращения количества устанавливаемого оборудования и его унификации в обеих ступенях установки ХВО должны использоваться однотипные конструкции фильтров, хотя на практике это делается не всегда. При этом следует предусмотреть резервные фильтры, чтобы в период регенерации фильтров первой и второй ступеней резервные фильтры позволили проводить умягчение воды в полном объеме без нарушения технологического режима очистки воды.
Нормальная скорость фильтрации воды через фильтр принимается обычно в пределах 12<WФ<15 м/ч, а максимальная скорость WФ,MAX до 25 м/ч.
Расчет оборудования установки ХВО начинают с расчета 2-ой ступени, т.к. это оборудование, в отличие от оборудования 1-ой ступени, должно обеспечить добавочное количество воды, расходуемой на собственные нужды водоподготовки.
2.2 Расчет 2-ой ступени Na-катионитового фильтра
Расчетная площадь фильтрации определяется по формуле, м2
где - расход химически очищенной воды, кг/с.
Зная расчетную площадь фильтрации, можно определить расчетный минимальный диаметр фильтра, м по которому, исходя из условия , выбирается к установке фильтр с диаметром , имеющий ближайшее значение к расчетному. Тогда действительная скорость фильтрации воды в фильтре составит, м/ч
где - площадь фильтрации у выбранного стандартного фильтра, м2.
Количество солей жесткости, подлежащих удалению в течение суток во второй ступени фильтра при условии, что жесткость воды на входе во вторую ступень (выход из первой ступени) принята равной 0,1 мг-экв/кг, определится по формуле, г-экв/сут
Число регенераций фильтра в сутки будет
а межрегенерационный период работы составит, ч
где - объем фильтрующей загрузки, м3;
Е - рабочая обменная способность фильтрующей загрузки (сульфоугля), принимаемая Е=300, г-экв/м3;
n - число работающих фильтров;
2 - время регенерации фильтра (15 минут - взрыхляющая промывка, 1 час 30 минут - регенерация, 15 минут - отмывка), ч.
Расход 100 % соли (NaCl) на одну регенерацию фильтра 2-ой ступени будет, кг/рег
где qC - удельный расход соли на регенерацию фильтров (qC=350), г/(г-экв).
Объем 26 % насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит, м3
где - плотность насыщенного раствора соли при 20 0С, которую при расчетах принимают кг/м3.
Расход технической соли, требующейся для регенерации фильтра второй ступени, за сутки и месяц составит, кг
где 0,965 - содержание NaCl в технической соли в долях.
Объем воды на регенерацию Na-катионитового фильтра складывается из расходов воды на взрыхляющую промывку , на приготовление регенерационного раствора - , на отмывку катионита от продуктов регенерации - , которые могут быть определены по соотношениям, м3 :
где 30 - интенсивность взрыхления фильтрующей загрузки, (м3/с)/м2;
15 -продолжительность взрыхления, мин;
7 - содержание NaCl в регенерационном растворе, %;
1040 - плотность 7 %-го раствора соли при температуре 20 0С, кг/м3;
4 - расход на отмывку 1 м3 фильтрующей загрузки, м3.
Если использовать отмывочную воду и для взрыхления фильтрующей загрузки, то расход воды на регенерацию второй ступени уменьшиться и составит, м3
Расход воды за сутки в среднем составит, м3
2.3 Расчет 1-ой ступени Na-катионитового фильтра
К установке в первой ступени станции ХВО при работе ТГУ с закрытой системой теплоснабжения принимается такое же число и таких же фильтров, как и для 2-ой ступени. Количество солей жесткости, подлежащих удалению в течение суток в фильтре первой ступени при условии, что жесткость воды на выходе из первой ступени равна 0,1 мг-экв/кг, рассчитывают по формуле, г-экв/сут
где ЖО - общая жесткость воды, поступающей на водоподготовительную установку, мг-экв/кг.
Число регенераций фильтра в сутки будет
а межрегенерационный период работы составит, ч
где - объем фильтрующей загрузки, м3;
Е - рабочая обменная способность фильтрующей загрузки (сульфоугля), принимаемая Е=230, г-экв/м3.
Расход 100 % соли (NaCl) на одну регенерацию фильтра 1-ой ступени будет, кг/рег
где qC - удельный расход соли на регенерацию фильтров (qC=350), г/(г-экв).
Объем 26 % насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит, м3
Расход технической соли, требующейся для регенерации фильтра первой ступени, за сутки и месяц составит, кг
Объем воды на регенерацию Na-катионитового фильтра складывается из расходов воды на взрыхляющую промывку , на приготовление регенерационного раствора - , на отмывку катионита от продуктов регенерации - , которые могут быть определены по соотношениям, м3 :
Если использовать отмывочную воду и для взрыхления фильтрующей загрузки, то расход воды на регенерацию первой ступени уменьшиться и составит, м3
Расход воды за сутки в среднем составит, м3
3. Подбор оборудования ТГУ
3.1 Подбор деаэратора
Деаэрационные установки термической деаэрации воды для паровых котлов комплектуются из устройств, совмещенных с питательными емкостями (баками-аккумуляторами), по максимальному расходу деаэрированной воды ( т/ч).
Такие деаэраторы называются деаэраторами атмосферного типа. Емкость бака должна составлять для ТГУ паропроизводительностью до 8,33 кг/с (30 т/ч) 40-минутный запас воды по ее максимальному расходу; для ТГУ паропроизводительностью более 8,33 кг/с - 30-минутный запас. При паропроизводительности ТГУ до 20,8 кг/с устанавливают один бак-деаэратор питательной воды, а при большей - не менее двух. Деаэратор комплектуется охладителем выпара.
Деаэратор атмосферного давления - ДА-25:
Номинальная производительность - т/ч;
Рабочее давление - 0,12 МПа;
Температура деаэрированной воды - 104 0С;
Емкость аккумуляторного бака -8 м3;
Тип охладителя выпара - ОВА-2;
Диаметр и толщина стенки аккумуляторного бака - 1616х8 мм.
3.2 Подбор насосов
Для нормального функционирования ТГУ, ее основного оборудования и системы теплоснабжения в соответствии с графиком отпуска тепловой энергии потребителям, устанавливаются насосы различного назначения: сетевые, подпиточные, циркуляционные, питательные и др. Марку насоса и его типоразмер выбирают, исходя из назначения, производительности насоса и развиваемого им напора.
Насосы исходной воды должны обеспечить максимальный расход химически очищенной воды для питания паровых котлов, подпитку тепловой сети и дополнительный максимальный расход на отмывку фильтров, т.е. производительность насоса должна быть, кг/с
Необходимый напор, который должен обеспечить насос исходной воды составит, Па
где - сумма потерь напора в подогревателях исходной воды, фильтрах 1-ой и 2-ой ступеней ХВО, подогревателях химически очищенной воды, трубопроводах и др., МПа;
- напор, необходимый на подъем воды и подачу ее в деаэратор, МПа.
При расчетах ориентировочно принимают:
По рассчитанной производительности и напору насоса исходной воды выбирается его тип. К установке принимается два насоса, один из которых является резервным.
Насос - 3МСГ-10-8:
- производительность - 9,4 кг/с;
- создаваемый напор - 1,84 МПа;
- мощность электродвигателя - 30 .
После подбора насоса необходимо проверить на достаточность мощности установленного на насосе электродвигателя, для чего определяют мощность на привод насоса и сравнивают ее с мощностью установленного электродвигателя.
Мощность на привод рассчитывается, исходя из его производительности и давления нагнетания, по формуле, кВт
где - производительность насоса, кг/с;
- развиваемое насосом давление, МПа;
- КПД насоса и электродвигателя (при отсутствии данных принимаются равными соответственно 0,8 и 0,9).
При подборе насоса промывочной воды рассчитывают его производительность, кг/с
где время взрыхления принято равным 15 минутам.
Напор, который должен создавать насос для взрыхляющей промывки фильтров, составит, Мпа
теплоснабжение катионитовый фильтр деаэратор
где - суммарная потеря напора в фильтрах, трубопроводах, водомерах и пр., ориентировочно может быть принята равной 0,11 МПа.
К установке принимается один насос промывочной воды.
Насос - 4МСГ-10-61:
- производительность - 16,7 кг/с;
- создаваемый напор - 1,98 МПа;
- мощность электродвигателя - 55 кВт.
кВт.
Подбор сетевых насосов, которые устанавливаются для обеспечения циркуляции теплоносителя в тепловых сетях, а в водогрейных ТГУ для подачи воды через котел, может быть проведен по найденному ранее расходу сетевой воды кг/с. Давление воды в сети , развиваемое насосом, должно определяться для отопительного и летнего периодов и приниматься равным сумме потерь давления в источниках теплоты, в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и в системе потребителя. При отсутствии данных о суммарных потерях давление сетевого насоса при расчете следует принять, что МПа.
Количество устанавливаемых сетевых насосов должно приниматься не менее двух, из которых один является резервным.
Насос - СЭ-500-50:
- производительность - 139 кг/с;
- создаваемый напор - 0,7 МПа;
- мощность электродвигателя - 160 кВт.
кВт.
Подпиточные насосы устанавливаются для восполнения утечек воды в тепловой сети и для создания статистического давления, включая водогрейный котел, которое исключит возможность вскипания воды.
Производительность насоса кг/с принимается по данным расчета тепловой схемы ТГУ. Напор, создаваемый насосом, ориентировочно может быть принят равным рабочему давлению в тепловой сети для ТГУ с паровыми котлами. В ТГУ устанавливается не менее двух подпиточных насосов, один из которых является резервным.
Насос - 2,5ЦВ-0,8:
- производительность - 1,39-3,33 кг/с;
- создаваемый напор - 2,2 МПа;
- мощность электродвигателя - 14 кВт.
кВт.
Для питания паровых котлов с давлением пара более 0,7 МПа следует предусматривать питательные насосы с паровым приводом, если отработанный пар после насосов используется в схеме ТГУ. В качестве резервного тогда используется насос с электрическим приводом. При невозможности использования пара к установке необходимо принять два насоса с электрическим приводом и питанием двигателей от двух независимых источников электрической энергии.
Производительность питательного насоса с электроприводом должна быть не менее 120 % максимальной паропроизводительности работающего котельного агрегата.
кг/с.
Давление, которое должен создать насос, можно определить по формуле, МПа
где - избыточное давление в барабане парового котла, МПа;
- избыточное давление в деаэраторе, МПа;
- суммарное сопротивление всасывающего и нагнетательного тракта питательной воды (принимается равным от 0,08 до 0,1, МПа);
- давление, соответствующее разности уровней воды в барабане котла и в деаэраторе (принимается равным от 0,04 до 0,06), МПа.
Насос - 4МСГ-10-61:
- производительность - 16,7 кг/с;
- создаваемый напор - 1,98 МПа;
- мощность электродвигателя - 55 кВт.
кВт .
3.3 Расчет диаметров труб
( );
( );
( );
( );
( );
();
( );
( );
( );
( ).
Литература
1. Делягин Г.Н. Теплогенерирующие установки/ Делягин Г.Н., Лебедев В.И., Пермяков Б.А. -М.: Стройиздат, 1986. -559 с.
2. Лебедев В.И. Расчет и проектирование теплогенерирующих установок/ Лебедев В.И., Пермяков Б.А.. Хаванов ПА. -М.: Стройиздат, 1992. -360 с.
3.ГОСТ 2.105-95. Общие требования к текстовым документам. -М: Изд-во стандартов, 1995.-37 с.
4. ГОСТ 7.32-91. Отчет о научно-исследовательской работе.-М.: Изд-во стандартов, 1991. -18 с.
5. ГОСТ 21.606-95. Правила выполнения рабочей документации тепломеханических решений котельных. -М: Изд-во стандартов,1995. -22 с.
6. ГОСТ 21.403-80. Обозначения условные графические в схемах. Оборудование энергетическое. -М.:Изд-во стандартов, 1981.-34 с.
7.ГОСТ 21.205-93. Условные обозначения элементов санитарно-технических систем. -М.: Изд-во стандартов. 1995. -24 с.
8,Роддатис К.Ф. Справочник по котельным установкам малой производительности/ К.Ф. Роддатис, АН. Полтарецкий. -М.: Энергоатомиздат, 1989. -488 с.
9.Ривкин С.Л. Термодинамические свойства воды и водяного пара/ С.Л. Ривкин, А.А. Александров.-М.: Энергоатомиздат, 1984.-80 с.
10.СНиП И-35-76*. Котельные установки. -М: ГУП ЦПП Госстроя России, 1997.-49 с.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Определение тепловых нагрузок и расхода топлива производственно-отопительной котельной; расчет тепловой схемы. Правила подбора котлов, теплообменников, баков, трубопроводов, насосов и дымовых труб. Экономические показатели эффективности установки.
курсовая работа [784,4 K], добавлен 30.01.2014Расчет тепловых нагрузок отопления вентиляции и ГВС. Сезонная тепловая нагрузка. Расчет круглогодичной нагрузки. Расчет температур сетевой воды. Расчет расходов сетевой воды. Расчет тепловой схемы котельной. Построение тепловой схемы котельной.
дипломная работа [364,5 K], добавлен 03.10.2008Расчет и подбор кипятильник ректификационной установки и его тепловой изоляции. Особенности процесса ректификации, описание его технологической схемы. Схема конструкции аппарата. Выбор оптимального испарителя, расчет толщины его тепловой изоляции.
курсовая работа [409,8 K], добавлен 04.01.2014Технические описания, расчёты проектируемой установки. Принцип работы технологической схемы. Материальный и тепловой расчёт установки. Конструктивный расчёт барабанной сушилки. Подбор комплектующего оборудования. Расчёт линии воздуха и подбор вентилятора.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 17.10.2010Тепловой и гидравлический расчет утилизационной вакуумной опреснительной установки с обогревом греющей водой. Исследование и расчет влияния температуры забортной воды и накипи на производительность спроектированной вакуумной опреснительной установки.
курсовая работа [226,7 K], добавлен 04.12.2013Описание конструкции теплообменной установки и обоснование его выбора. Технологический расчет выбранной конструкции аппарата. Механический расчет его элементов. Расчет теплового потока и расхода хладоагента. Гидравлический расчет контактных устройств.
курсовая работа [790,0 K], добавлен 21.03.2010Общая характеристика и принцип работы холодильной установки молочного завода, ее технико-экономическое обоснование. Методика расчета строительной площади холодильника. Тепловой расчет принятого холодильника. Расчет и подбор камерного оборудования.
курсовая работа [94,0 K], добавлен 03.06.2010Расчет исходных параметров для выбора оборудования водоотливной установки. Расчет и выбор трубопроводов. Выбор насосов и схемы их соединения. Коммутационная гидравлическая схема насосной станции водоотлива. Расчет напорной характеристики внешней сети.
курсовая работа [459,8 K], добавлен 18.11.2010Проект теплоснабжения промышленного здания в г. Мурманск. Определение тепловых потоков; расчет отпуска тепла и расхода сетевой воды. Гидравлический расчёт тепловых сетей, подбор насосов. Тепловой расчет трубопроводов; техническое оборудование котельной.
курсовая работа [657,7 K], добавлен 06.11.2012Расчет принципиальной тепловой схемы. Расчет расширителя (сепаратора) непрерывной продувки. Расчет расходов химически очищенной и сырой воды. Определение количества котлоагрегатов, устанавливаемых в котельных. Тепловой баланс котельного агрегата.
курсовая работа [240,5 K], добавлен 03.11.2009Технологические установки, входящие в состав системы сбора и подготовки продукции нефтяной скважины. Описание принципиальной технологической схемы установки предварительного сброса воды (УПСВ). Общий материальный баланс УПСВ, расчет его показателей.
курсовая работа [390,0 K], добавлен 04.08.2015Принцип работы бытовых и хозяйственных тепловых насосов. Конструкция и принципы работы парокомпрессионных насосов. Методика расчета теплообменных аппаратов абсорбционных холодильных машин. Расчет тепловых насосов в схеме сушильно-холодильной установки.
диссертация [3,0 M], добавлен 28.07.2015Выбор и описание энергетической установки. Расчет эффективной мощности главных двигателей танкера. Построение индикаторной диаграммы и определение параметров, характеризирующих рабочий цикл. Описание тепловой схемы и основных систем дизельной установки.
дипломная работа [1,3 M], добавлен 15.03.2020Определение теплофизических характеристик уходящих газов. Расчет оптимального значения степени повышения давления в компрессоре газотурбинной установки. Расчет котла-утилизатора, построение тепловых диаграмм котла. Процесс расширения пара в турбине.
курсовая работа [792,5 K], добавлен 08.06.2014Общие сведения о шахте Воргашорская. Особенности и обоснование необходимости применения водоотливной установки. Расчет установки и выбор оборудования для нее. Меры зашиты людей на производстве. Расчет затрат по технологическому процессу на 1 т. добычи.
дипломная работа [568,3 K], добавлен 15.03.2011Описание циркуляционной установки. Схема установки и ее расчет. Определение геометрической высоты всасывания насоса Н2, показаний дифманометра (дифпьезометра) скоростной трубки. Построение эпюр скоростей для сечения в месте установки скоростной трубки.
курсовая работа [751,2 K], добавлен 18.05.2010Классификация и особенности конструкций вакуумных деаэраторов. Расчет и проектирование вакуумного деаэратора. Тепловой и гидравлический расчет струйного отсека. Расчет перепускной тарелки и процесса дегазации воды. Расчет барботажного устройства.
курсовая работа [464,0 K], добавлен 19.06.2022Технологическая схема ректификационной установки. Материальный баланс, расчет флегмового числа. Определение средних концентраций, скорости пара и высоты колонны. Гидравлический и тепловой расчет. Параметры вспомогательного оборудования для ректификации.
курсовая работа [887,3 K], добавлен 20.11.2013Расчет теплопритоков в охлаждаемое помещение и необходимой производительности судовой холодильной установки. Построение рабочего цикла холодильной машины, ее тепловой расчет и подбор компрессора. Последовательность настройки приборов автоматики.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 25.12.2014Использование современных выпарных установок в целлюлозно-бумажной промышленности. Определение температурного режима и схемы работы установки. Расчет вспомогательного оборудования. Основные технико-экономические показатели работы выпарной установки.
курсовая работа [217,2 K], добавлен 14.03.2012
