Наукове обґрунтування раціональних параметрів машин і агрегатів для виробництва тонкого листа
Вивчення методики оцінки максимальних технологічних навантажень і ефективності системи гідророзпору робочих валків у клітях станів холодної прокатки листа, математичні моделі перехідних процесів у головній лінії, пружній системі кліті та зоні деформації.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | автореферат |
| Язык | украинский |
| Дата добавления | 13.07.2014 |
| Размер файла | 95,3 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
(39)
Міцність передачі забезпечується, коли Кп 1, тобто має виконуватися умова
(40)
Досліджені навантаження упорних підшипників глобоїдного редуктора приводної лінії нажимних гвинтів стана 1700 холодної прокатки, розроблені нові конструкції упорних підшипникових вузлів, для яких характерне самоустановлення.
На рівні винаходу запропоновано спосіб керування нажимними гвинтами, що виключає можливість заклинювання у самогальмуючій парі.
Розділ 4. Дослідження і впровадження заходів по удосконаленню устаткування агрегатів безперервного відпалювання полос
З метою виявлення причин незадовільної роботи привода пічних роликів на діючому агрегаті проведено експериментальне дослідження навісного привода; в процесі дослідження проведені вимірювання перекидного моменту, напружень у опорному перетині пічного ролика з боку консолі, у небезпечному перетині консолі, а також струму електродвигунів штатної та нової конструкцій привода, які виявили, що причиною обривів, браку полоси, частого руйнування консолей роликів є високі навантаження від навісного привода обертання пічних роликів. Проведено синтез динамічної системи ролика з навісним приводом, на рівні винаходу розроблена конструкція пічного ролика з залученням пружного врівноважування консолі, визначені власні динамічні характеристики пічного ролика з різними типами привода. Динамічна задача розв'язується зворотним способом; виявлено, що пружна підвіска навісного привода істотно не впливає на власні динамічні характеристики пічного ролика. Перевірка на резонанс виявила, що ролики агрегата безперервного відпалювання, незалежно від типу підвішування навісного привода, працюють у дорезонансній зоні з великим запасом. Нова конструкція привода пічних роликів з пружинним врівноважуванням, що може регулюватися, під час промислових випробувань показала високу ефективність, у тому числі істотно скоротились руйнування шийок роликів, пориви і брак поверхні полоси.
Розділ 5. Дослідження динамічних процесів у приводних лініях дресировочних станів, розробка і впровадження заходів по зниженню їх віброактивності.
Установлено, що причини виникнення дефекту “ребристість” на поверхні холоднокатаних полос залежать від схеми приводу робочих валків і режиму дресировки, з метою їх виявлення виконані експериментальне і теоретичне дослідження дресировочних станів 2500 ММК з індивідуальним редукторним приводом, 1700 КарМК з груповим приводом, 1400 КарМК двоклітьового з безредукторним приводом через опорні валки. Теоретично обгрунтовано і експериментально підтверджено, що зубчасте зчеплення у редукторі приводної лінії робочих валків дресировочного стана 2500 є джерелом збудження високочастотних ударних вібрацій, котрі призводять до появи дефекту “ребристість” на поверхні полоси і валків. Високочастотні ударні вібрації у редукторі виникають через циклічну погрішність окружного кроку зчеплення, що призводить при певній швидкості до періодичних розривів контакту між зубцями і його ударним замиканням. Отримані математичні залежності для визначення кругової частоти вібрації пр, при якій настає проковзування валка відносно полоси, та швидкості руху полоси Vnp:
, (41)
де пр - кругова частота вібрацій, при якій настає проковзування валка відносно полоси, 1/с;
Рсц - зусилля зчеплення між полосою та валком, приведене до шестерні, Н;
Рпр - зусилля прокатки, приведене до шестерні, Н;
тш - маса шестерні, кГ;
С - коефіцієнт жорсткості пружного зв'язку між валком та шестернею, Н/м.
Зв'язок між величиною пр і швидкістю руху полоси Vпр описується співвідношенням
(42)
де Rp - радіус робочого валка, м;
zш - число зуб'їв шестерні.
Розглянуто вплив ударної взаємодії зубчастих коліс редуктора приводної лінії робочого валка на виникнення дефекту “ребристість” на поверхні холоднокатаних листів. З умови стійкості віброударного процесу визначені критичні швидкості обертання робочого валка, коли виникає “ребристість” на полосі
(43)
де пш - число обертів шестерні за хвилину, об/хв;
k = 1, 2, 3, … ;
ш - власна кругова частота системи, 1/с;
Мдр - момент сил опору при дресировці, Нм;
Мсц - момент сил зчеплення між полосою і валком, Нм.
Виявлено вплив перемінної жорсткості зубчастого зчеплення у редукторах приводних ліній та поперечних коливань полоси у проміжку між кліттю і моталкою на виникнення дефекту “ребристість”.
При дресировці на стані 1700 КарМК з приводом робочих валків через шестерінну кліть експериментально встановлено виникнення значних переобтяжень і вібрацій у шпинделях, обумовлених утворенням після захвату полоси замкнутого механічного контуру з нерівними передаточними відношеннями між робочими і шестеренними валками, внаслідок чого одна гілка замкнутого контуру закручує іншу, що викликає додаткові навантаження у шпинделях, котрі не впливають на вал двигуна і циркулюють усередині замкнутого контуру. Установлено, що в нижньому і верхньому шпинделях через закручування гілок замкнутого кінематичного контура виникають додаткові моменти сил пружності протилежних знаків, для кількостної оцінки котрих розроблений математичний апарат; під дією указаних моментів у зоні деформації виникають процеси саморегулювання, котрі обмежують зростання моментів у гілках замкнутого контуру, коли їх величини стабілізуються. Показано, що ефективність саморегулювання залежить від характеристик полоси, що дресирується, і зони деформації, котрі впливають на величини катаючих радіусів; коли вона виявляється недостатньою, то зростання моментів сил пружності у шпинделях продовжується до пробуксовки робочого валка відносно полоси, разом з тим у шпинделях виникають автоколивання.
Аналіз показує, що найбільш раціональним способом усунення переобтяжень на дресировочному стані 1700 КарМК є перехід на дресировку з одним нижнім приводним шпинделем і усуненням верхніх шпинделя і шестерінного валка, що виключає можливість виникнення замкнутого механічного контура у приводі; при цьому верхній робочий валок обертається за рахунок тертя у зоні деформації, величина котрого достатня для забезпечення нормального процесу дресировки при потрібних темпах розгону та гальмування стана; в результаті запропонованої реконструкції підвищується надійність привода і якість поверхні полоси, що дресирується, скорочуються витрати робочих і опорних валків, полегшується їх комплектація.
Експериментально установлено і теоретично обгрунтовано, що у міжклітьовому проміжку двоклітьового стана 1400 КарМК виникають коливання натяжіння у полосі, котрі призводять до порушення зчеплення робочого і опорного валків, а їх амплітуда збільшується з підвищенням швидкості дресировки. Причиною коливань натяжіння виявляються поперечні вібрації роликового вимірювача, які виникають при його обертанні через зазори у підшипниках, динамічну неврівноваженість і прогини під дією зусилля з боку полоси, причому центр роликового вимірювача обертається по колу з центром на осі обертання і радіусом, котрий залежить від співвідношення частоти власних поперечних коливань вимірювача і частоти його обертання.
Аналіз показує, що коливання натяжіння полоси у міжклітьовому проміжку дресировочного стана 1400 КарМК призводить у другій кліті до періодичних пробуксовок робочого валка відносно опорного з частотою обертання ролика вимірювача натяжіння і утворення дефекту „ребристість” на поверхні опорного валка. Установлено, що витрати опорних валків по дефекту „ребристість” тим менші, чим більше найменше спільне кратне довжин кіл опорного валка і ролика вимірювача натяжіння. Виявлено, що для виключення появи дефекту „ребристість” на поверхні опорних валків необхідно понизити рівень віброактивності вимірювача натяжіння, для чого розроблено три варіанти реконструкції його підшипникових опор, котрі забезпечують зарезонансний режим роботи вимірювача натяжіння і гасять вібрації.
Розділ 6. Дослідження динамічних процесів у агрегатах поперечного різання і обґрунтування заходів по підвищенню точності відрізаних довжин холоднокатаних листів
Експериментальним і теоретичним дослідженнями динамічної точності агрегатів поперечного різання установлено, що нестабільність довжин карток, що відрізаються, виникає через коливання у лінії приводу ріжучих барабанів і правильних роликів, ривки натяжіння у полосі в момент різання, незбіжність осей ріжучих барабанів і правильних роликів з приводними валами у місцях їх сполучення муфтами, поперечні коливання полоси, що розрізається, на проводковому столі, погрішності при встановленні ножів з касетами у барабани, неузгодження швидкостей полоси і ножів, розкриття люфтів у кінематичних парах приводних ліній летучих ножиць і правильних роликів.
За допомогою методів теорії гнучких, масивних, розтяжимих ниток розроблено математичний апарат для оцінки поздовжніх зусиль, що виникають у момент різання на ділянці полоси між подаючими роликами і ріжучими кромками ножів, а також указані способи їх регулювання. Відповідне рівняння має наступний вигляд:
, (44)
де Т - поздовжнє зусилля в полосі, Н;
L - відстань між осями останнього правильного ролика та барабана літучих ножиць,м;
l0 - довжина полоси у проміжку на початку торкання полоси і ножів, м;
Vn - швидкість полоси у момент торкання ножів, м/с;
tp - час розрізання полоси ножами, с;
E - модуль пружності першого роду матеріалу полоси, Па;
F - площа поперечного перетину полоси, м2;
q - погонна гравітаційна сила полоси, Н/м.
Коли
,
де L0 - відстань між осями подаючих роликів та ріжучими кромками барабанів, м, VH - горизонтальна проекція окружної швидкості ріжучих кромок ножів, м/с, то наближений розв'язок рівняння (44) дає
. (45)
Коли , то наближений розв'язок рівняння (44) дає
(46)
де f0 - провисання полоси у момент торкання ножів, м.
Теоретичним аналізом доведено, що існує критична величина провисання полоси на проводковому столі , при зменшенні котрої відбувається різке збільшення у момент різання поздовжнього зусилля у полосі та її “просмикування” з подаючих роликів, що призводить до збільшення нестабільності довжин карток, що відрізаються,
. (47)
Коли , то для визначення зусилля в полосі необхідний точний розв'язок рівняння (44).
Виявлено, що для кожного сортаменту і технологічних умов різання існує найбільш раціональна наладка проводкового стола, що виключає можливість “просмикування” полоси з подаючих роликів і забезпечує стійкість її форми при русі.
Для реалізації раціональних параметрів різання на основі динамічного аналізу на рівні винаходу запропонований спеціальний стабілізатор прогину полоси, який виключає травмування полоси, забезпечує потрібний діапазон регулювання прогину полоси для всього сортаменту, дозволяє усунути поперечні коливання і поновити її раціональний прогин на момент наступного різання. В результаті усуваються “просмикування” полоси, підвищуються якість поверхні карток, точність поздовжнього розміру карток, стабілізується їх розмір, зменшується знос бочок правильних роликів.
За допомогою динамічного аналізу агрегатів поперечного різання виявлено, що ривок натяжіння у полосі в момент різання розвантажує приводну лінію роликоправильної машини і призводить до розкриття в ній зазорів. Після різання, коли поздовжнє зусилля з боку полоси і момент сил різання зникають, відбувається ударне замикання люфтів, а у приводі ріжучих барабанів - їх розкриття. Розкриття люфтів призводить до зменшення числа умов зв'язку в механізмі, вносить деяку невизначеність у рух ріжучих барабанів і правильних роликів, на частоту їх рівномірного обертання накладається перемінна складова від крутильних коливань, а інтеграл від їх змінення за час між різаннями, який характеризує нестабільність відрізаних довжин, зростає.
Експериментально установлено, що роликоправильні машини при швидкості різання, більшій 2 м/с, не забезпечують достатню ефективність правки, а оскільки різання відбувається при швидкості 2,6-3,9 м/с, то інколи виявляється не можливим усунути хвилястість, кривизну, серповидність полоси. В результаті виконаних досліджень з метою зменшення нестабільності одрізаних довжин, яка виникає через віброактивність лінії приводу правильної машини, і підвищення якості правки запропоновано на рівні винаходу спосіб різання, який передбачає утворення натяжіння у полосі на вході у правильну машину, силове замикання люфтів у приводі правильних роликів і розтяжіння полоси у момент правки. Запропонований спосіб різання дозволяє підвищити динамічну точність різання при отриманні карток довжиною 512 мм в середньому на 1 мм, при цьому зростає якість, оскільки при правці згинанням з розтяжінням суттєво усуваються дефекти неплощинності.
Недостатня компенсуюча спроможність запобіжної муфти, що з'єднує вал ведучого ріжучого барабана і силового редуктора, призводить до появи значних згинаючих напружень у хвостовиках валів, що з'єднуються, і пружних коливань у лінії приводу, внаслідок чого виникають руйнування устаткування і нестабільність одрізаних довжин. Для зниження напружень у хвостовиках цих валів і неузгодження швидкостей полоси і ножів у момент різання запропоновано на рівні винаходу спеціальний пристрій, у котрому для підвищення компенсуючої спроможності запобіжної муфти використані гумо-металеві елементи. Використання запропонованого пристрою дозволяє зменшити відхилення довжини карток від номіналу в середньому на 1,5 мм. Для визначення раціональних параметрів гумо-металевих елементів, які здійснюють активну віброізоляцію комбінованого привода від ріжучих барабанів, виконано динамічне дослідження лінії приводу літучих ножиць з використанням методу нормальних координат.
Для підвищення динамічної точності барабанних літучих ножиць розроблено на рівні винаходу і впроваджено пристрій, що забезпечує за допомогою гальмового генератора кероване силове замикання люфтів у лінії приводу ріжучих барабанів у момент різання. Дослідження показало, що для кожного сортаменту полос існує оптимальний режим наладки цього пристрою, коли досягається максимальна точність різання карток. Аналіз результатів промислового випробування гальмового генератора показує достатньо високу ефективність запропонованого пристрою: усуваються немірні довжини карток, підвищується вихід їх з мінімальними допусками, знижується вихід карток з максимальними допусками, з'являється можливість підвищити випуск карток і скоротити витрати олова при їх лудінні.
В результаті проведеного статистичного аналізу досліджено вплив технологічних параметрів різання і налагодження агрегатів поперечного різання на точність одрізаних довжин. Установлено, що перекіс верхньої траверси правильних роликів з боку входу у правильну машину на 5 мм дозволяє зменшити відхилення довжини карток від номіналу в середньому на 0,6 мм.
ВИСНОВОК
В результаті теоретичних і експериментальних досліджень, проведених у дисертаційній роботі, теоретично узагальнена, практично розв'язана значна наукова проблема, що має важливе суспільне значення і містить у собі наукове обгрунтування раціональних параметрів машин і агрегатів для виробництва листа на базі розкриття нових явищ, розробки нових технічних рішень, які дозволяють знизити віброактивність устаткування, підвищити точність і якість металопродукції. Виконані дослідження дозволяють зробити наступні висновки і пропозиції.
Установлена деформаційна картина входження кернів у зливок при його підніманні, котра показала, що цей процес являє собою неусталене пластичне формозмінення з геометричною підібністю, на підставі чого отримані залежності зусиль затиснення і критичних тангенціальних зусиль від глибини входження кернів у зливок, які дозволили для даної маси зливка визначити тип керна і зусилля затиснення, що забезпечує мінімальне травмування та безпеку транспортування зливка.
У процесі дозатиснення зливка кліщами зусилля затиснення і піднімання мають коливальний характер, внаслідок цього знижується надійність захвату і зростає переобтяження канатів; установлені умови надійного захвату, зона ризику і верхня межа швидкості при підніманні зливка; для підвищення надійності механізма керування кліщами розроблений і впроваджений на рівні винаходу пружний блок, який виключає розриви канатів і руйнування ланок.
Установлене раціональне співвідношення між жорсткостями і масами моста і механізма піднімання, при котрих динамічні навантаження виявляються мінімальними; максимальні динамічні навантаження на міст, механізми піднімання та керування кліщами виникають при "перехваті" зливка кліщами.
Розроблена методика визначення навантажень у головних лініях станів холодної прокатки, що враховує можливість проковзування робочих і опорних валків і додатковий момент, який витрачається двигуном на переборення пружних та інерційних сил при деформації кліті; вона дозволила визначити режим обтиснення, який забезпечує при захватах мінімальні динамічні навантаження по клітях і раціональну величину попереднього розпору кліті.
Розроблена методика оцінки динамічних навантажень у лінії приводу нажимних гвинтів тонколистових станів холодної прокатки, яка враховує особливості гальмування самогальмуючої глобоїдної передачі при розкритті зазорів на ведучому валі; створені та впроваджені запобігаюча пружно-демпфіруюча система і спосіб керування нажимними гвинтами, які дозволили усунути динамічні навантаження у приводі, підвищити ефективність системи струмового захисту устаткування від руйнування, скоротити простоювання станів, усунути руйнування упорного вузла черв'ячного вала глобоїдного редуктора.
Причинами поривів і дефектів поверхні полоси і частих руйнувань пічних роликів агрегата безперервного відпалювання є висока віброактивність навісного привода обертання пічних роликів, для зниження котрої розроблена нова конструкція привода пічних роликів з регульованим пружинним підвішуванням, яка показала при промислових випробуваннях високу ефективність.
Причинами виникнення дефекту "ребристість" на поверхні холоднокатаних листів при дресировці є віброударні процеси у передаточних механізмах привода дресировочного стана, утворення замкнутого контура з нерівними передаточними відношеннями між робочими та шестеренними валками і коливання роликового вимірювача натяжіння полоси. Для скорочення витрат опорних валків і виключення можливості появи дефекту "ребристість" установлені і впроваджені раціональні швидкісні режими дресировки, система віброізоляції робочих валків, спосіб дресировки з одним нижнім приводним шпинделем, амортизатор роликового вимірювача натяжіння, раціональне співвідношення діаметрів опорного валка і тензоролика.
Установлено, що в агрегатах поперечного різання існує раціональна величина прогину полоси на проводковому столі, при зменшенні котрої відбуваються "просмикування" полоси з подаючих роликів і розкриття люфтів у приводах правильної машини та літучих нижиць, внаслідок чого виникає розбіжність довжин карток, а при збільшенні - виникають аварійні ситуації через втрати стійкості форми полоси при її русі.
Маючи на меті зменшення погрішності довжин, що відрізаються, і зносу бочок правильних роликів, підвищення якості поверхні карток і динамічної точності агрегатів поперечного різання, розроблені і впроваджені наступні нові технічні рішення: стабілізатор прогину полоси, що виключає “просмикування” і травмування полоси, забезпечує стійкість її форми при русі; спосіб різання, що передбачає утворення натяжіння полоси на вході в правильну машину, яке забезпечує силове замикання люфтів у приводі правильних роликів і правку згинанням з розтяжінням; пристрій, який забезпечує за допомогою гальмового генератора кероване силове замикання люфтів у лінії приводу ріжучих барабанів.
Наукові розробки дисертації впроваджені на Маріупольському, Дніпровському, Магнітогорському, Карагандинському металургійних комбінатах, у проектних інститутах Уралмашзавода, Сибтяжмаша, направлені на обгрунтування раціональних параметрів машин і агрегатів для виробництва тонкого листа. Фактичний економічний ефект від впровадження результатів дисертації складає 1,2 млн крб у масштабі цін 1990 року.
ОСНОВНІ ПОЛОЖЕННЯ ДИСЕРТАЦІЇ ОПУБЛІКОВАНІ У НАСТУПНИХ ПРАЦЯХ
1. А.С. № 743794 СССР. Установка для резки полосового проката / Цуркан В.А., Леепа И.И., Мазур В.Л., и др.- Опубл. в БИ №24.- 1980.
2. А.С. №732046 СССР. Способ намотки полосы, выходящей из прокатного стана на барабан моталки / Мазур В.Л., Мелешко В.И., Леепа И.И. и др.- Опубл. в БИ №17.- 1980.
3. А.С. №799846 СССР. Прокатный валок / Чернов П.П., Мазур В.Л., Леепа И.И. и др.- Опубл. в БИ №4.- 1981.
4. А.С. №827202 СССР. Способ измерения коэффициента трения в очаге деформации при несимметричной прокатке / Мазур В.Л., Леепа И.И. - Опубл. в БИ №17.- 1981.
5. А.С. №872057 СССР. Агрегат поперечной резки полосы / Леепа И.И., Мазур В.Л., Добронравов А.И. и др.- Опубл. в БИ №38.- 1981.
6. А.С. №969469 СССР. Способ резки полосового материала / Леепа И.И., Мазур В.Л., Добронравов А.И. и др.- Опубл. в БИ №40.- 1982.
7. А.С. №998013 СССР. Способ регулирования подачи полосы к ножницам / Цуркан В.А., Леепа И.И., Мелешко В.И. и др.- Опубл. в БИ №7.- 1983.
8. А.С. №1006105 СССР. Установка для резки полосового проката / Леепа И.И., Мазур В.Л., Цуркан В.А. и др.- Опубл. в БИ №11.- 1983.
9. А.С. №1159732 СССР. Способ резки полосового проката / Леепа И.И., Мазур В.Л., Цуркан В.А., Леепа И.И. и др.- Опубл. в БИ №21.- 1985.
10. А.С. №1172134 СССР. Способ управления нажимными механизмами прокатного стана / Леепа И.И., Медведенко И.Г., Попов Г.М. и др.- Опубл. в БИ №25.- 1985.
11. А.С. №1253681 СССР. Прокатный стан / Леепа И.И., Мазур В.Л., Гарагуля Г.П. и др. - Опубл. в БИ №32.- 1986.
12. А.С. №1404207 СССР. Способ резки полосового проката / Леепа И.И., Гарагуля Г.П., Медведенко И.Г. и др.- Опубл. в БИ №23.- 1988.
13. А.С. №1311796 СССР. Способ производства листового проката / Чмелев А.А., Мазур В.Л., Леепа И.И. и др.- Опубл. в БИ №19.- 1987.
14. А.С. №1467029 СССР. Клещевой захват / Медведенко И.Г., Леепа И.И., Шиферштейн Э.М. и др.- Опубл. в БИ №11.- 1989.
15. А.С. №1557178 СССР. Навесной привод печного ролика / Леепа И.И., Воробьев В.И., Васильев Н.Г. и др.- Опубл. в БИ №14.- 1990.
16. А.С. №1622278 СССР. Грузозахватное устройство / Леепа И.И., Медведенко И.Г., Шиферштейн Э.И. и др.- Опубл. в БИ №17.- 1990.
17. Дабагян А.В., Дудко В.Ф., Леепа И.И. и др. Динамика линии привода и ее влияние на продольную разнотолщинность в листопрокатных станах // Тезисы докл. II Всесоюзной конф. по динамике крупных машин.- Свердловск.- 1971.- С.36.
18. Дабагян А.В., Дудко В.Ф., Леепа И.И. и др. Исследование динамики главной линии и ее влияние на качество листа в черновой клети стана 1700 // Металлургическое машиноведение и ремонт оборудования.- М.: Металлургия, 1972.- Вып 1.- С. 114-119.
19. Кожевников С.Н., Скичко П.Я., Леепа И.И. Динамика машин с фрикционным взаимодействием звеньев // Динамика машин. Сб. докл. VI Совещания по ТММ.- М.: Наука, 1974.- С. 62-67.
20. Леепа И.И., Скичко П.Я. Некоторые вопросы динамики главных линий листопрокатных станов // Тезисы докл. II Всесоюзной конф. по динамике крупных машин.- Свердловск.- 1971.- С. 36-37.
21. Леепа И.И., Скичко П.Я., Скумс В.Я. Результаты исследования динамики главных линий листопрокатных станов // Металлургическое машиноведение и ремонт оборудования.- М.: Металлургия, 1972.- Вып 1.- С.108-113.
22. Леепа И.И., Скичко П.Я. Резервы повышения производительности, долговечности оборудования и качества поверхности листа на станах холодной прокатки // Металлургическая и горнорудная промышленность.- Днепропетровск.- 1973.- №4. - С. 74-75.
23. Леепа И.И., Логинова К.С., Скичко П.Я. Определение динамических нагрузок в оборудовании главных линий станов полистной прокатки // Металлургическая и горная промышленность. - Днепропетровск. - 1973.- №5.- С. 68-71.
24. Леепа И.И., Логинова К.С., Праздников А.В. Инженерная методика оценки максимальных нагрузок на станах холодной прокатки листа// Динамика и прочность тяжелых машин. Сб. науч. трудов.- Днепропетровск.- 1978.- Вып. 3.- С. 84-88.
25. Леепа И.И., Логинова К.С., Мазур В.Л. и др. Причины возникновения и пути устранения дефекта "ребристость" на поверхности холоднокатаных полос // Сталь.- М.: Металлургия, 1978.- №7.- С. 634-635.
26. Леепа И.И., Мазур В.Л., Сосковец О.Н. и др. Повышение эксплуатационной надежности оборудования и качества поверхности листа на дрессировочных станах с групповым приводом рабочих валков // Металлургическая и горнорудная промышленность.- Днепропетровск.- 1978.- №4.- С. 59-61.
27. Леепа И.И., Мазур В.Л., Логинова К.С. и др. Перегрузки в главных линиях непрерывных станов холодной прокатки // Сталь.- М.: Металлургия,- 1979.- №8.- С. 614-616.
28. Леепа И.И., Логинова К.С., Коссэ Л.И. Результаты исследования динамики приводных линий дрессировочных станов // Металлургическое машиноведение и ремонт оборудования. Науч.-техн. сб. - М.: Металлургия, 1979.- №8.- С. 51-53.
29. Леепа И.И., Добронравов А.И., Цуркан В.А. и др. Повышение точности отрезаемых длин карточек жести на агрегатах поперечной резки // Сталь.- М.: Металлургия, 1982.- №6.- С. 47-48.
30. Леепа И.И. Динамика приводных линий тяжелых машин с самотормозящимися механизмами и нелинейными упругими связями // Сб. материалов II Всесоюзного съезда по ТММ.- К.: Наукова думка, 1982.- Ч.II.- С. 57-58.
31. Леепа И.И., Мазур В.Л., Цуркан В.А. и др. Повышение выхода карточек из холоднокатаных рулонов жести на агрегатах поперечной резки // Сталь.- М.: Металлургия, 1984.- №8.- С. 48-52.
32. Леепа И.И., Мазур В.Л., Сосковец О.Н. и др. Устранение перегрузок нажимных механизмов станов 1700 холодной прокатки // Сталь.- М.: Металлургия, 1987.- №4.- 1987.- С. 67-71.
33. Леепа И.И., Медведенко И.Г., Чернета О.Г. и др. Повышение надежности работы глобоидных редукторов в линии привода установочного механизма стана 1700 холодной прокатки // Металлургическая и горнорудная промышленность.- Днепропетровск.- 1987.- №2.- С. 62-63.
34. Леепа И.И., Мазур В.Л., Гарагуля Г.П. и др. Пути снижения расхода опорных валков дрессировочных станов // Сталь.- М.: Металлургия, 1988.- №5.- С. 47-50.
35. Леепа И.И., Медведенко И.Г. Устройство для захвата слитков // Информационный листок о научно-техническом достижении № 89-08р. - Запорожье.- 1989.
36. Леепа И.И., Медведенко И.Г. Упругая штанга механизма управления клещами колодцевого крана // Информационный листок о научно-техническом достижении №90-009. - Запорожье. - 1990.
37. Леепа И.И. Теоретическое исследование динамических процессов в кинематической цепи механизма управления клещами колодцевого крана // Вибрации в технике и технологиях.- Днепропетровск.-2002.-№1 (22). - С.31-34.
38. Леепа И.И. Экспериментальное исследование динамических нагрузок в приводной линии подъема и управления клещами колодцевого крана грузоподъемностью 32/50 тонн // Системні технології. Регіон. міжвуз. зб. научк. праць.- Випуск 6 (17).- Дніпропетровськ, 2001.- С. 82-89.
39. Леепа И.И. Результаты исследования динамических процессов в механизме передвижения колодцевого крана // Сборник научных трудов Национальной горной академии Украины.-Днепропетровск: Навчальна книга, 2002.- №13, Т.2.- С.26-29.
40. Леепа И.И. Экспериментальное исследование динамических нагрузок на мост и механизм подъема колодцевого крана и разработка мероприятий по повышению его надежности // Системні технології. Регіон. міжвуз. зб. наук. праць.- Випуск 1 (18).- Дніпропетровськ, 2002.- С.38-46.
41. Леепа И.И. Математическая модель динамических процессов в приводе установочных механизмов станов холодной прокатки // Системні технології. Регіон. міжвуз. зб. наук. праць.- Випуск 2 (19).- Дніпропетровськ, 2002.- С. 43-49.
42. Леепа И.И. Исследование динамических процессов в приводе установочных механизмов тонколистовых станов холодной прокатки на нестационарных режимах // Теория и практика металлургии.- Днепропетровск.-2002. - №5-6 (31-32).- С. 111-117.
43. Логинова К.С., Леепа И.И., Праздников А.П. и др. Особенности нагружения оборудования главных линий листопрокатных станов при захвате и выбросе полосы // Металлургическая и горнорудная промышленность. - Днепропетровск.- 1975.- №4.- С. 84-86.
44. Праздников А.В., Леепа И.И., Логинова К.С. и др. Пути устранения ребристости на поверхности холоднокатаных листов // Металлургическая и горнорудная промышленность.- Днепропетровск.- 1976.- №2.- С. 18-20.
45. Праздников А.В., Леепа И.И., Логинова К.С. и др. Оптимизация режимов дрессировки - важный резерв повышения качства холоднокатаной полосы // Металлургическая и горнорудная промышленность.- Днепропетровск.- 1976.- №5.- С. 68-70.
46. Праздников А.В., Леепа И.И., Логинова К.С. Динамика приводных упругих систем металлургических агрегатов с кинематической погрешностью и зазором в передаточном механизме // Динамика машин. Сб. науч. трудов.- М.: Наука, 1980.- С.143-147.
47. Скичко П.Я., Леепа И.И., Подковырин Е.Я. О динамическом исследовании машин с упруго-пластическими звеньями // Динамика и прочность машин. - Харьков: ХГУ, 1969. - №10.- С. 95-98.
48. Скичко П.Я., Леепа И.И. Момент сил сопротивления при прокатке листов // Металлургическая и горнорудная промышленность.- Днепропетровск.- 1970.- №6.- С. 21-24.
49. Скичко П.Я., Леепа И.И. Влияние конструктивных и технологических параметров на величину и характер нагрузок листовых станов // Современные достижения и проблемы прокатного производства. Доклады межвуз. науч.-техн. конф.- Челябинск.- 1970.- Часть 1. - С.97-98.
50. Скичко П.Я., Леепа И.И., Веренев В.В. Инженерная оценка влияния податливости клети на технологические нагрузки и частотные характеристики листовых станов // Листопрокатное производство. Науч.-техн. сб. - М.: Металлургия, 1974, - №3. - С. 127-131.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Розробка режимів обтиснень і калібровки валків для прокатки на рейкобалковому стані круглої заготовки. Визначення температурно-швидкісних, енергосилових параметрів, продуктивності стану. Розрахунок міцності та деформації технологічного устаткування.
дипломная работа [891,7 K], добавлен 07.06.2014Опис сортаменту продукції, обладнання й технології прокатки на стані 2250. Розрахунок режиму обтискань, швидкісного режиму прокатки та енергосилових параметрів на клітях "Дуо" та "Кварто", допустимих зусиль на клітях стану, часу нагрівання металу в печі.
дипломная работа [1,4 M], добавлен 04.11.2011Анализ технологического процесса и оборудования прокатного стана, анализ технологических схем производства толстого листа, предлагаемая технологическая схема прокатки. Выбор оборудования прокатного стана, разработка технологии прокатки и расчет режимов.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 04.05.2010Описание непрерывного стана 1200 холодной прокатки Магнитогорского металлургического комбината им. В.И. Ленина. Оборудование и технология прокатки. Выбор режимов обжатий и расчет параметров, рекомендации по совершенствованию технологии прокатки.
курсовая работа [5,5 M], добавлен 27.04.2011Загальні принципи проектування базової траєкторії для водіння технологічних машин. Методи проектування траєкторії для водіння сільськогосподарських агрегатів, руху робочих органів дорожньо-будівельних машин. Методи і способи орієнтації розміточних машин.
реферат [2,3 M], добавлен 21.12.2012Фабрикація слябів. Вибір схеми прокатки даного типорозміру листа із даної марки сталі. Розробка режимів обтисків. Розрахунок припустимих зусиль і моментів прокатки, швидкісного та температурного режимів. Розробка технологій прокатки товстих листів.
дипломная работа [535,8 K], добавлен 03.02.2016Признаки классификации прокатки как процесса пластического деформирования тел на прокатном стане между вращающимися приводными валками. Контроль качества материала. Расчет слитка, его гомогенизация, мойка и сушка. Маркировка и упаковка прокатного листа.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 19.04.2015Аналіз сортаменту трубоволочильного цеху. Технологічний процес виробництва холоднодеформованих труб. Аналіз устаткування, технології і якості продукції. Розрахунок калібровки робочого інструменту. Порівняльний аналіз силових та енергетичних параметрів.
дипломная работа [1,9 M], добавлен 02.06.2015Процес виконання технологічних операцій на універсальній швейній машині. Дослідження універсальних швейних машин при використанні частотно-регульованого електропривода. Наукове обґрунтування нових схемних рішень конструкцій універсальних швейних машин.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 16.05.2013Вибір і обґрунтування критерію управління. Розробка структури та програмно-конфігураційної схеми автоматизованої системи регулювання хлібопекарської печі. Розрахунок параметрів регуляторів і компенсаторів з метою покращення якості перехідних процесів.
курсовая работа [389,6 K], добавлен 20.05.2012Вивчення технології прокатки на стані 1200; характеристика основного обладнання цього стану. Виконання індивідуального завдання на тему: "Способи видалення окалини при прокатці гарячекатаних листів". Розрахунок режиму обтиснення, швидкісного режиму.
курсовая работа [3,2 M], добавлен 03.11.2014Розрахунок продуктів запроектованого асортименту сирів. Вибір та обґрунтування технологічних процесів. Організація виробництва заквасок. Організація технохімічного і мікробіологічного контролю на підприємстві. Автоматизація технологічних процесів.
дипломная работа [72,5 K], добавлен 23.10.2010Дослідження сутності, задач і основних етапів технічної підготовки виробництва до випуску нової продукції. Економічне обґрунтування нових виробів в процесі конструювання. Визначення такту роботи потокової лінії, числа робочих місць і робітників на лінії.
контрольная работа [201,2 K], добавлен 23.10.2013Сутність застосування уніфікованих технологічних процесів. Групові технологічні процеси в умовах одиничного, дрібносерійного, серійного і ремонтного виробництва. Проектування типових технологічних процесів. Класифікація деталей класу кронштейна.
реферат [376,7 K], добавлен 06.08.2011Дані для проектування технологічного процесу складання. Ознайомлення зі службовим призначенням машини. Розробка технічних вимог до виробу та технологічний контроль робочих креслень. Встановлення типу виробництва та організаційної форми складання.
реферат [264,8 K], добавлен 08.07.2011Фізико-хімічні особливості процесу виробництва полівінілацетату у двоступеневому реакторі-полімеризаторі. Принципова електрична схема дистанційного керування електродвигунами у виробництві. Якість перехідних процесів в аналоговій та дискретній системі.
курсовая работа [965,7 K], добавлен 07.02.2013Описание выбора цеха холодной прокатки, прокатного стана и разработка технологического процесса для производства листа шириной 1400мм и толщиной 0,35мм из стали 08кп производительностью 800 тысяч тонн в год (Новолипецкий металлургический комбинат).
реферат [476,0 K], добавлен 15.02.2011Проект комплексної електрифікації виробничих процесів кормоцеху з вибором електрообладнання і засобів автоматизації лінії приготування грубих кормів. Технологія виробничих процесів та організація виробництва. Розрахунок економічної ефективності проекту.
дипломная работа [227,7 K], добавлен 25.08.2010Пластична деформація металу, що може відбуватись ковзанням і двойникуванням. Металографічне вивчення механізму деформації. Вибір холодної і гарячої обробки металів тиском. Поперечна і беззлиткова прокатка металу. Вихідний продукт прокатного виробництва.
реферат [784,3 K], добавлен 21.10.2013Загальні відомості про технологію. Сировина, вода, паливо і енергія в забезпеченні технологічних процесів. Техніко-економічна оцінка рівня технологічних процесів. Основні напрямки управлінні якістю технологічних процесів і продукції, класифікатор браку.
курс лекций [683,0 K], добавлен 11.01.2013
