Характеристика основных расчетов резервуара
Анализ толщины стенки резервуара, люка и патрубков штуцеров. Определение основных геометрических параметров. Общие зависимости и уравнение радиального прогиба оболочки. Типы фланцевых соединений. Расчет укрепления вырезов в стенках сосудов и аппаратов.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | контрольная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 16.07.2014 |
| Размер файла | 607,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
- СОДЕРЖАНИЕ
ВАРИАНТЫ ЗАДАНИЙ
1. СОДЕРЖАНИЕ И ОБЪЕМ ЗАДАНИЯ
2. РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ РЕЗЕРВУАРА И ПАТРУБКОВ
2.1 Определение основных геометрических параметров
2.2 Определение значения коэффициента сварного шва
2.3 Расчет толщины стенки резервуара, люка и патрубков штуцеров
2.3.1 Для расчета толщины стенки резервуара разбиваем его по высоте на участки, количество которых равно числу поясов, и в зависимости от глубины пояса подбираем величину q (гидростатическое давление жидкости)
2.3.2 Толщина листа люка-лаза -
3. РАСЧЕТ КОРПУСА СОСУДА НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ
3.1 Общие зависимости
3.2 Уравнение радиального прогиба оболочки
4. УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1 Типы фланцевых соединений
4.2 Упрощенный расчет
4.3 Основной расчетный случай
5. РАСЧЕТ УКРЕПЛЕНИЯ ВЫРЕЗОВ В СТЕНКАХ РЕЗЕРВУАРА С ЦЕЛЬЮ УПРОЧНЕНИЯ ШТУЦЕРА
5.1 Расчет укрепления вырезов в стенках сосудов и аппаратов
ПРИЛОЖЕНИЕ
ВАРИАНТЫ ЗАДАНИЙ
|
№ |
Объем резервуара, м3 |
Количество поясов |
Среда |
Высота, мм |
|
|
1. |
100 |
4 |
Сырая нефть |
5510 |
|
|
2. |
200 |
6 |
Товарная нефть |
5510 |
|
|
3. |
300 |
6 |
Бензин |
6870 |
|
|
4. |
400 |
7 |
Керосин |
6870 |
|
|
5. |
700 |
7 |
Мазут |
8240 |
|
|
6. |
700 |
8 |
Сырая нефть, Н2S |
8240 |
|
|
7. |
1000 |
6 |
Сырая нефть, соли хлориды |
8240 |
|
|
8. |
1000 |
7 |
Керосин |
8240 |
|
|
9. |
1000 |
8 |
Дизельное топливо |
8240 |
|
|
10. |
1000 |
9 |
Товарная нефть |
8240 |
|
|
11. |
2000 |
6 |
Бензин |
8240 |
|
|
12. |
2000 |
7 |
Керосин |
8240 |
|
|
13. |
2000 |
8 |
Сырая нефть, Н2S, соли хлориды |
8240 |
|
|
14. |
2000 |
9 |
Товарная нефть, соли хлориды |
8240 |
|
|
15. |
3000 |
6 |
Мазут |
12270 |
|
|
16. |
3000 |
7 |
Товарная нефть |
12270 |
|
|
17. |
3000 |
8 |
Керосин |
12270 |
|
|
18. |
3000 |
9 |
Сырая нефть, Н2S |
12270 |
|
|
19. |
5000 |
6 |
Дизельное топливо |
12370 |
|
|
20. |
5000 |
7 |
Керосин |
12370 |
|
|
21. |
5000 |
8 |
Товарная нефть |
12370 |
|
|
22. |
5000 |
9 |
Сырая нефть, Соли хлориды |
12370 |
|
|
23. |
10000 |
6 |
Бензин |
12370 |
|
|
24. |
10000 |
7 |
Мазут |
12370 |
|
|
25. |
10000 |
8 |
Дизельное топливо |
12370 |
|
|
26. |
10000 |
9 |
Товарная нефть, |
12370 |
1. СОДЕРЖАНИЕ И ОБЪЕМ ЗАДАНИЯ
1. По заданному объему резервуара V и высоте определить его внутренний диаметр.
2. По заданным технологическим параметрам подобрать материалы для оболочки хранилища. Выбрать коэффициент сварного шва.
3. Рассчитать толщину вертикальной части с учетом припусков на коррозию и подобрать по справочнику ближайшую большую толщину стального листа из которого будет изготавливаться оболочка по ГОСТу.
4. Аналогично стенке обечайки рассчитать толщину стенок патрубков. Подобрать ближайшие большие размеры соответствующих труб по справочнику.
5. Выполнить расчет оболочки на прочность, устойчивость.
6. Рассчитать укрепление отверстий под варку патрубков.
7. Рассчитать минимально допустимое количество и диаметр болтов, соединяющих фланцы подводящих трубопроводов с фланцами патрубков аппарата.
8. Подобрать размеры фланцев в соответствии с ГОСТами и рассчитать их на прочность.
9. Расчеты в окончательном варианте представить выполненными на формате А4 (рукописный вариант).
10. На ватмане формата А1 выполнить:
- Чертеж резервуара в выбранном масштабе вид сверху и вид сбоку с хлопушкой, сливными и наливными патрубками;
2. РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ РЕЗЕРВУАРА И ПАТРУБКОВ
2.1 Определение основных геометрических параметров
По заданным параметрам: объему сосуда V и высоте H определить внутренний диаметр. Полученные значения D вн округлить до ближайшего большего значения через 10 мм.
Пересчитать объем аппарата по реально принятым параметрам.
2.2 Определение значения коэффициента сварного шва
Принимаем значения коэффициента сварного шва ц для различных способов сварки. Для стыковых и тавровых соединений с двусторонним сплошным проваром, выполняемых автоматической сваркой, ц =1.
В стыковых соединениях с подваркой корня шва и тавровых соединениях с двусторонним сплошным проваром, выполняемых вручную или автоматической сваркой с ручной проваркой, ц = 0,95.
Для стыковых соединений, доступных сварке только с одной стороны, со сплошным гарантированным проваром или выполняемых с подкладкой со стороны корня шва, которая прилегает по всей длине шва к основному металлу, ц = 0,9.
Для тавровых соединений, в которых не обеспечивается сплошное соединение свариваемых деталей, а также соединений внахлестку при наличии швов с двух сторон ц = 0,8.
2.3 Расчет толщины стенки резервуара, люка и патрубков штуцеров
2.3.1 Для расчета толщины стенки резервуара разбиваем его по высоте на участки, количество которых равно числу поясов, и в зависимости от глубины пояса подбираем величину q (гидростатическое давление жидкости)
, (2.1)
где SR- расчетная толщина стенки обечайки, см;
DВН - внутренний диаметр сосуда (по расчету), см;
р - гидростатическо давление, кг/см2;
ц - коэффициент сварного шва;
- допускаемое напряжение, кг/см2;
уB- предел прочности для выбранной марки стали, кг/см2 [1,2],
nb- коэффициент запаса прочности, nb=1,2…2,2. Коэффициент запаса прочности выбирается в зависимости от давления и коррозионно-активной среды.
Толщина стенки обечайки S, с учетом припусков на коррозию, рассчитывается по зависимостям
, см; (2.2)
, см. (2.3)
где С1 - выбранный припуск на коррозию;
С2 = 0,08 см- минусовой допуск на толщину листа.
По справочнику [1] выбираем толщину стального листа, ближайшую большую к расчетной.
2.3.2 Толщина листа люка-лаза -
, см, (2.4)
где dл - диаметр люка-лаза выбирается в соответствии с объемом сосуда - dл=400…600мм. Толщину листа для люка-лаза принимаем аналогично толщине стенки обечайки.
, см, (2.5)
, см, (2.6)
2.3.3 Толщина стенки патрубка (штуцера)
Принимаем материал патрубка (штуцера) такой же как и обечайки.
В случае, если толщина стенки обечайки S?50 мм расчет толщины стенки патрубка (штуцера) выполняется по п. 2.3.3
, (2.7)
, (2.8)
По справочнику [1] выбираем толщину трубы стальной ближайшую большую к расчетной. Если номенклатура такого диаметра труб в справочнике отсутствует, то принимаем патрубок, выполненный из листа, и по справочнику находим соответствующую толщину стального листа.
3. РАСЧЕТ КОРПУСА СОСУДА НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ
3.1 Общие зависимости
Рассмотрим цилиндрическую оболочку постоянной толщины под действием осесимметричных нагрузок и нагрева (рис. 3.1).
Рисунок 3.1 - Силовые факторы в сечениях цилиндрической оболочки
3.2 Уравнение радиального прогиба оболочки
Если щ(х) -- радиальное перемещение точек срединной поверхности (положительному значению соответствует перемещение точек на окружность большего радиуса), то будем иметь следующее дифференциальное уравнение: резервуар люк штуцер сосуд
, (3.1)
где -- цилиндрическая жесткость, Н-см;
Е -- модуль упругости материала оболочки [3];
h -- толщина оболочки, см;
а -- радиус срединной поверхности, см;
щ-- радиальное перемещение точек срединной поверхности;
q -- распределенная нагрузка, приложенная к срединной поверхности оболочки, Н/см2 (например, внутреннее давление);
б-- коэффициент линейного расширения [3], 1/°С;
T0 -- температура на поверхности оболочки,
ДT - разность температур наружной и внутренней поверхности оболочки, °С;
v -- коэффициент Пуассона [3].
Распределение температур по толщине стенки предполагается линейным. В поперечном сечении оболочки -- сечении, перпендикулярном к оси (рисунок 3.2) на единицу длины действуют следующие силовые нагрузки:
а- в поперечном сечении, б- в продольном сечении
Рисунок 3.2 - Напряжения в сечениях оболочки
Нагрузки от температурных напряжений рассчитываются для двух вариантов:
- при наименьшей зимней температуре t= -200C;
- при наибольшей летней температуре t= +550C;
Перерезывающая сила Q, Н/см,
, (3.2)
Изгибающий момент Мх, Н-см/см,
(3.3)
В продольном сечении (сечении, проходящем через ось) на единицу длины приходятся:
- растягивающая сила
, (3.4)
- изгибающий момент
, (3.5)
При отсутствии нагрева Мв = vMx.
Напряжение изгиба в поперечном сечении распределяется по толщине стенки сосуда линейно.
, (3.6)
где z = - 0,5h - расстояние от точки до срединной поверхности оболочки,
Касательное напряжение в поперечном сечении
, (3.7)
В продольном сечении возникают нормальные напряжения растяжения
, (3.8)
и изгиба
, (3.9)
Нормальные напряжения в продольном сечении
, (3.10)
где [у]= уB/ nb.
Для прочностного расчета разобьем резервуар по высоте на несколько участков равных количеству поясов. Вычисления будут производиться для трех случаев. Первый - это расчет нижнего пояса, второй расчет верхнего пояса, третий - расчет всех остальных расположенных между ними поясов.
1. Нижний пояс резервуара имеет решение уравнения в виде:
, (3.11)
, (3.12)
, (3.13)
, (3.14)
где ц и ш -- коэффициенты, определяемые через функции Крылова: К0, К1, К2, К3, К4 (приложение 1).
Параметр в, необходимый для определения этих коэффициентов, вычисляется как
, (3.15)
где н- коэффициент Пуассона,
а=RВН-0,5h - срединный радиус продольного сечения оболочки (обечайки).
, (3.16)
, (3.17)
, (3.18)
, (3.19)
2. Для верхнего пояса рассматриваем следующий метод решения:
, (3.20)
, (3.21)
, (3.22)
, (3.23)
где ц и ш -- коэффициенты, определяемые через функции Крылова: К0, К1, К2, К3, К4 (приложение 1).
Параметр в, необходимый для определения этих коэффициентов, вычисляется по формуле (3.14)
где н- коэффициент Пуассона, а=RВН-0,5h - срединный радиус продольного сечения оболочки (обечайки).
, (3.24)
, (3.25)
, (3.26)
, (3.27)
3. Остальные пояса резервуара будут рассчитываться следующим образом:
, (3.28)
, (3.29)
, (3.30)
, (3.31)
где ц и ш -- коэффициенты, определяемые через функции Крылова: К0, К1, К2, К3, К4 (приложение 1).
Параметр в, необходимый для определения этих коэффициентов, вычисляется по формуле,
где н- коэффициент Пуассона, а=RВН-0,5h - срединный радиус продольного сечения оболочки (обечайки).
, (3.32)
, (3.33)
, (3.34)
, (3.35)
4. УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1 Типы фланцевых соединений
Основные виды фланцевых соединений показаны на рисунке 4.1.
Рисунок 4.1 -Типы фланцев
Фланцевые соединения можно подразделить на два основных типа: с не контактирующими фланцами (рис. 4.1- а) и с контактирующими фланцами (рис. 4.1- б). Наиболее распространен первый тип соединения (трубопроводы, сосуды, аппараты и т. п.). Соединения с контактирующими фланцами часто применяют в конструкциях, не требующих полной герметизации стыка (фланцы корпусов машин, редукторов и т. п.). Получили распространение фланцевые соединения с контактирующими стыками и с самоуплотняющимися прокладками, обеспечивающие герметичность. Такие соединения имеют меньшие габариты по сравнению с соединениями первого типа, но более сложны при изготовлении и монтаже.
На рисунках 4.1 - в и г показаны типы соединения фланца с патрубком (штуцером), на рисунке 4.1 - д показаны типы фланцевых соединений не контактирующие фланцы с металлическим овальным уплотнением и мягкой прокладкой.
Применяют свободные фланцы, а также фланцы, изготовленные вместе с трубой (корпусом) или присоединенные к трубе с помощью сварки, резьбы, развальцовки или заклепок. Некоторые виды фланцевых соединений стандартизованы. Прокладки выполняют в виде плоского листа из паронита, картона, резины, фибры, фторопласта, меди и мягкой стали; применяют асбесто- металлические прокладки, металлические гофрированные и зубчатые, металлические линзовые прокладки и др.
Во фланцевых соединениях с контактирующими фланцами используют самоуплотняющиеся прокладки в виде резиновых или металлических колец.
4.2 Упрощенный расчет
При проектировании резервуаров, как правило, выбирают фланцевые соединения с контактирующими фланцами.
Для предварительного выбора размеров деталей и проверки прочности фланцевых соединений с контактирующими фланцами проводят упрощенный расчет.
4.3 Основной расчетный случай
Считаем, что в данной конструкции предварительно затянутое фланцевое соединение нагружено внешней продольной силой (рисунок 4.2) и фланцевые болты работают только на растяжение. Материал болта выбирается в соответствии с рекомендациями приложения А.
Диаметр болта (шпильки) по заданному усилию нагружения (внутреннему давлению в аппарате) выбирают по формуле
, см, (4.1)
где q -- рабочее давление, кгс/см2;
[ур] -- допускаемое напряжение при растяжении;
d1 -- внутренний диаметр резьбы болта;
dпатр -- внутренний диаметр патрубка, см;
z-- число болтов.
Число болтов для обеспечения более равномерной затяжки стыка выбирают кратным четырем (z = 4, 8, 12, 16, 20, 24,….).
После предварительного расчета d1 по справочнику [1,2] выбираем d1 ближайшее большее к расчетному значению и определяем номинальный диаметр болтов фланцевого соединения.
Рисунок 4.2- К расчету фланцевых соединений с контактирующими фланцами
Основные размеры и материал фланца выбираются в соответствии с рекомендациями приложения А.
Расчетное усилие Qc, действующее на болты (рис. 4.2), определяют по формуле
, (4.2)
где -- средний диаметр прокладки, мм;
q -- рабочее давление среды, МПа.
l1 - расстояние от средней окружности трубы до окружности осей болтов. (l1 = 2…2,5d1)
l2 - расстояние от наружной окружности фланца до окружности осей болтов.( l2 ? d1 )
Коэффициент затяжки k принимается равным 1,5 - 2,5.
Условие прочности фланцевых болтов:
, (4.3)
где z -- число болтов;
d1 -- внутренний диаметр резьбы принятого по справочнику болта;
[у]Т -- предел текучести материала болта с учетом рабочей температуры.
При расчете на прочность фланец рассматривают как стержень, заделанный в сечении AB (рисунок) и упруго связанный с трубой. Изгибающий момент в сечении AB
, где, (4.4)
, (4.5)
P - внешнее усилие действующее на фланцевое соединение; - коэффициент уменьшения изгибающего момента () за счет упругой связи фланца и трубы. Если труба очень жесткая (по отношению к фланцу), то , для тонкой трубы . Значения вычисляют по приближенной формуле:
, (4.6)
Где - средняя толщина трубы; с - диаметр отверстия под болт.
Напряжение изгиба во фланце (сечение АВ) должно быть
, (4.7)
Где - число болтов.
Изгибающий момент в сечении LN трубы
, (4.8)
Напряжение изгиба в этом сечении должно удовлетворять условию
, (4.9)
Расстояние между осями болтов (шаг болтов) обычно принимают при малых давлениях (q < 1 МПа) - l= (5…7) d; при больших давлениях q > 3 МПа- l = (2,5…4) d.
Из формул следует, что для снижения напряжений во фланцах целесообразно:
а) приближать оси болтов к трубе (уменьшать l1);
б) увеличивать толщину трубы в месте перехода к фланцу (размер s1). Однако при большой конусности (1:2) упрочнение получается чисто местным и максимум напряжений сдвигается к более тонкому сечению трубы.
5. РАСЧЕТ УКРЕПЛЕНИЯ ВЫРЕЗОВ В СТЕНКАХ РЕЗЕРВУАРА С ЦЕЛЬЮ УПРОЧНЕНИЯ ШТУЦЕРА
Расчеты по укреплению вырезов под патрубки в стенках резервуаров и упрочнению штуцера следует выполнять по п.5.1.
5.1 Расчет укрепления вырезов в стенках сосудов и аппаратов
Рисунок 5.1- Схема размещения укрепляющего кольца
Отверстия в сосудах для установки штуцеров и люков ослабляют меридиональное сечение цилиндрической стенки аппарата. Поэтому их укрепляют либо наваркой накладного укрепляющего кольца 2 диаметром DK (рис. 5.1), либо утолщением стенки корпуса 3 и патрубка 1.
Укрепляющее кольцо ставят снаружи аппарата и снабжают сигнальным отверстием с резьбой Ml0, располагаемым в нижней части кольца. Во время эксплуатации и гидроиспытаний отверстие должно быть открыто, что позволяет обнаружить нарушение герметичности основного шва, прикрепляющего патрубок к корпусу аппарата. Укрепляющее кольцо может быть выполнено составным (из двух половин). Угол сварного шва кольца должен быть выполнен на всю толщину составного кольца. В этом случае выполняют два сигнальных отверстия (по одному в каждой половине кольца).
Расчет укрепления
Расчетная площадь поперечного сечения металла стенки Fo, удаленного вырезом, должна компенсироваться за счет площади сечения патрубка Ftt
площади сечения, избыточного над расчетным, металла стенки корпуса F и площади сечения укрепляющего кольца F2, т. е.
F0<F + F1 +F2, (5.1)
2. Укрепляющий металл должен быть расположен в зоне MNPQ (см. рис.5.1). Протяженность зоны определяется величиной L, за ее границами укрепление неэффективно.
3. Располагать вырезы на продольных швах не рекомендуется. Величины, входящие в выражение (6.1), определяют по следующим формулам:
, (5.2)
В формулах (5.2), согласно рис. 5.1, приняты следующие обозначения:
S, S1 и Sp, Slp -- соответственно, действительная и расчетная толщина стенки корпуса и патрубка;
S2 и Dk-- толщина сечения и диаметр укрепляющего кольца, соответственно.
Избыточную, сверх расчетной, площадь F получают за счет округления толщины стенки в сторону большую расчетной и наличия сварных швов в теле сосуда.
, (5.3)
Так как вырезы располагают вне швов, то коэффициент (ц идет в запас и в формуле (5.2) вместо Sp подставляют (цSp. Величину L определяют следующим образом: - при отсутствии укрепляющего кольца при наличии укрепляющего кольца в случае:
, (5.4)
Значение Sx определяют подбором из уравнения
, (5.5)
а S2 принимают обычно равной толщине стенки сосуда S.
Диаметр укрепляющих колец берут в пределах Dk= (1,6...2) d (например, DK?l,6d, при d =1200 мм и DK?2d при d=200 мм). Для промежуточных значений диаметров d диаметр укрепляющего кольца DK можно найти интерполяцией (по линейному закону).
Показатели механических свойств металла, укрепляющего кольца, не должны быть ниже, чем у металла корпуса. Иногда укрепления выполняют отбортовкой стенки сосуда или вваркой отбортованного элемента.
Укрепляющее кольцо 2 (см. рис. 5.1) приваривают двумя сварными швами, причем в расчет принимают швы приварки по наружному контуру.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Функции А. Н. Крылова
|
вx |
К0 (вx) |
К1 (вx) |
К2 (вx) |
К3 (вx) |
|
|
0 |
1 |
0 |
0 |
0 |
|
|
0,002 |
1,0000 |
0.0020 |
0,00000 |
0,00000 |
|
|
0,004 |
1.0000 |
0,0040 |
0,00001 |
0,00000 |
|
|
0,006 |
1,0000 |
0,0060 |
0,00002 |
0,00000 |
|
|
0.008 |
1,0000 |
0.0080 |
0,00003 |
0.00000 |
|
|
0,010 |
1,0000 |
0.0100 |
0,00005 |
0,00000 |
|
|
0,012 |
1,0000 |
0.0120 |
0.00007 |
0,00000 |
|
|
0,014 |
1,0000 |
0,0140 |
0,00010 |
0,00000 |
|
|
0,016 |
1,0000 |
0,0160 |
0.00013 |
0,00000 |
|
|
0,018 |
1,0000 |
0,0180 |
0,00016 |
0,00000 |
|
|
0,020 |
1,0000 |
0,0200 |
0,0002 |
0,00000 |
|
|
0,040 |
1,0000 |
0,0400 |
0,0008 |
0,00001 |
|
|
0,060 |
1,0000 |
0,0600 |
0,0018 |
0.00005 |
|
|
0,030 |
1.000 |
0,0800 |
0,0032 |
0,00010 |
|
|
0.10 |
1,0000 |
0,1000 |
0,0050 |
0,00015 |
|
|
0,12 |
1,0000 |
0,1200 |
0.0072 |
0,00030 |
|
|
0.14 |
0,9999 |
0.1400 |
0,0098 |
0.00045 |
|
|
0. 10 |
0,9999 |
0,1600 |
0,0128 |
0,00070 |
|
|
0,18 |
0,9998 |
0,1799 |
0,0162 |
0,00097 |
|
|
0,20 |
0,9997 |
0,2000 |
0,0200 |
0,00135 |
|
|
0,22 |
0,9996 |
0,2139 |
0,0242 |
0.00177 |
|
|
0,24 |
0,9995 |
0,2400 |
0,0288 |
0,00230 |
|
|
0,26 |
0,9992 |
0,2599 |
0,0388 |
0,00292 |
|
|
0,28 |
0,9990 |
0 2799 |
0.0392 |
0,00367 |
|
|
0,30 |
0,9987 |
0,2999 |
0.0450 |
0,00450 |
|
|
0,32 |
0,9983 |
0.3199 |
0,0512 |
0,00545 |
|
|
0,34 |
0,9978 |
0,3398 |
0,0578 |
0,00657 |
|
|
0,36 |
0.9972 |
0.3598 |
0.0648 |
0,00775 |
|
|
0,38 |
0,9965 |
0,3797 |
0,0722 |
0,00915 |
|
|
0,40 |
0,9957 |
0,3996 |
0,0800 |
0,0107 |
|
|
0,42 |
0.9948 |
0,4196 |
0,0881 |
0,0123 |
|
|
0,44 |
0,9938 |
0,4394 |
0,0967 |
0,0142 |
|
|
0,46 |
0,9925 |
0,4593 |
0,1057 |
0,0162 |
|
|
0.48 |
0,9911 |
0,4791 |
0.1151 |
0,0184 |
|
|
0.50 |
0,9895 |
0,4989 |
0,1249 |
0,0208 |
|
|
52 |
0,9878 |
0,5187 |
0,1351 |
0,0234 |
|
|
вx |
К0 (вx) |
К1 (вx) |
К2 (вx) |
К3 (вx) |
|
|
0.54 |
0,9858 |
0,5384 |
0,1456 |
0,0262 |
|
|
0.56 |
0.9836 |
0,5582 |
0, 1566 |
0,0292 |
|
|
0,58 |
0,981 1 |
0,5778 |
0,1680 |
0,0325 |
|
|
0,60 |
0,9784 |
0,5974 |
0,1797 |
0,0360 |
|
|
0,62 |
0,9754 |
0,6169 |
0,1919 |
0,0397 |
|
|
0,64 |
0,9721 |
0,6364 |
0,2044 |
0,0436 |
|
|
0,66 |
0,9684 |
0.6558 |
0,2173 |
0,0479 |
|
|
0,68 |
0,9644 |
0,6751 |
0,2306 |
0,0524 |
|
|
0,70 |
0,9600 |
0,6944 |
0,2443 |
0,0574 |
|
|
0,72 |
0,9552 |
0,7135 |
0,2584 |
0,0621 |
|
|
0,74 |
0,9501 |
0,7326 |
0,2729 |
0,0674 |
|
|
0,76 |
0,9444 |
0,7515 |
0,2877 |
0,0730 |
|
|
0,78 |
0,9384 |
0,7704 |
0,3029 |
0,0789 |
|
|
0,80 |
0.9318 |
0,7891 |
0,3185 |
.0,0851 |
|
|
0,82 |
0,9247 |
0,8077 |
0,3345 |
0.0917 |
|
|
0,84 |
0,9171 |
0,8261 |
0,3508 |
0,0985 |
|
|
0,86 |
0,9090 |
0.8443 |
0,3675 |
0,1057 |
|
|
0,88 |
0,9002 |
0.8624 |
0,3846 |
0,1132 |
|
|
0,90 |
0,8931 |
0,8803 |
0,4020 |
0,1211 |
|
|
0,92 |
0,8808 |
0,8980 |
0,4198 |
0,1293 |
|
|
0,94 |
0.8701 |
0,9155 |
0,4379 |
0,1379 |
|
|
0,96 |
0,8587 |
0,9328 |
0,4564 |
0,1468 |
|
|
0,98 |
0,8466 |
0,9499 |
0,4753 |
0,1562 |
|
|
1,00 |
0,8387 |
0.9667 |
0,4944 |
0.1658 |
|
|
1,02 |
0,8201 |
0,9832 |
0.5139 |
0,1759 |
|
|
1,04 |
0,8056 |
0,9995 |
0,5337 |
0,1364 |
|
|
1,06 |
0,7902 |
1,0154 |
0.5539 |
0,1973 |
|
|
1,08 |
0.7740 |
1,0311 |
0,5744 |
0,2086 |
|
|
1,10 |
0,7568 |
1,0464 |
0.5951 |
0,2202 |
|
|
1,12 |
0.7387 |
1,0613 |
0.6162 |
0,2323 |
|
|
1,14 |
0,7196 |
1,0759 |
0,6376 |
0,2449 |
|
|
1,16 |
0,6995 |
1,0901 |
0,6593 |
0.2579 |
|
|
1,18 |
0,6784 |
1,1039 |
0,6812 |
0,2713 |
|
|
1,20 |
0,6561 |
1.1173 |
0,7034 |
0,2851 |
|
|
1.22 |
0,6330 |
1.1306 |
0,7259 |
0,2996 |
|
|
1,24 |
0,6082 |
1.1426 |
0,7486 |
0.3142 |
|
|
вx |
К0 (вx) |
К1 (вx) |
К2 (вx) |
К3 (вx) |
|
|
1,26 |
0.5824 |
1,1545 |
0.7716 |
0,3294 |
|
|
1,28 |
0.5555 |
1,1659 |
0,7940 |
0,3450 |
|
|
1.30 |
0,5272 |
1,1767 |
0,8182 |
0,3612 |
|
|
1,32 |
0,4977 |
1,1870 |
0,8419 |
0,3778 |
|
|
1,34 |
0,4668 |
1,1966 |
0,8657 |
0,3940 |
|
|
1,36 |
0,4345 |
1,2056 |
0,8897 |
0,4124 |
|
|
1,38 |
0,4008 |
1,2139 |
0,9139 |
0,4304 |
|
|
1,40 |
0,3656 |
1,2216 |
0,9383 |
0.4489 |
|
|
1,42 |
0,3289 |
1,2286 |
0,9628 |
0,4680 |
|
|
1,44 |
0,2907 |
1,2333 |
0,9764 |
0,4882 |
|
|
1,46 |
0,2509 |
1,2402 |
1,0122 |
0,5075 |
|
|
1,48 |
0,2095 |
1,2448 |
1,0370 |
0,5280 |
|
|
1,50 |
0,1664 |
1,2485 |
1,0619 |
0,5489 |
|
|
1,52 |
0.1216 |
1,2514 |
1,0870 |
0,5704 |
|
|
1,54 |
0,0746 |
1,2534 |
1,1120 |
0,5924 |
|
|
1,56 |
0,0268 |
1,2544 |
1,1371 |
0,6149 |
|
|
р/2 |
0,0000 |
1,2546 |
1,1506 |
0,6273 |
|
|
1,58 |
0,0233 |
1.2545 |
1,1622 |
0,6379 |
|
|
1,60 |
--0,0753 |
1,2535 |
1,1872 |
0,6614 |
|
|
1,62 |
-0,1291 |
1,2514 |
1,2123 |
0,6854 |
|
|
1,64 |
-0,1849 |
1,2483 |
1,2373 |
0,7099 |
|
|
1.66 |
--0,2427 |
1,2440 |
1,2622 |
0,7349 |
|
|
1.68 |
--0,3026 |
1,2386 |
1,2971 |
0,7604 |
|
|
1,70 |
-0,3644 |
1,2321 |
1,3118 |
0.7862 |
|
|
1,72 |
-0,4284 |
1,2240 |
1,3363 |
0,8129 |
|
|
1,74 |
--0,4945 |
1,2148 |
1,3607 |
0,8398 |
|
|
1,76 |
-0,5628 |
1,2042 |
1,3849 |
0,8673 |
|
|
1,78 |
-0,6333 |
1,1923 |
1,4089 |
0,8952 |
|
|
1,80 |
--0,7060 |
1,1788 |
1,4326 |
0,9236 |
|
|
1,82 |
--0,7811 |
1,1640 |
1,4560 |
0,9525 |
|
|
1,84 |
--0,8584 |
1,1476 |
1,4791 |
0,9819 |
|
|
1,86 |
--0,9382 |
1,1296 |
1.5019 |
1.01 17 |
|
|
1,88 |
--1,0203 |
1,1100 |
1,5243 |
1,0419 |
|
|
1,90 |
--1,1049 |
1,0888 |
1,5463 |
1,0727 |
|
|
1,92 |
--1,1920 |
1,0658 |
1,5679 |
1,1038 |
|
|
1,94 |
--1,2815 |
1,041 1 |
1,5889 |
1,1354 |
|
|
1,96 |
-1,3736 |
1,0145 |
1,6095 |
1,1673 |
|
|
1,98 |
-1,4683 |
1,9861 |
1,6295 |
1,1997 |
|
|
2,00 |
-1,5656 |
0,9557 |
1,6489 |
1,2325 |
|
|
2,02 |
-1,6656 |
0,9235 |
1,6677 |
1,2657 |
|
|
вx |
К0 (вx) |
К1 (вx) |
К2 (вx) |
К3 (вx) |
|
|
2,02 |
-- 1,6656 |
0,9235 |
1,6677 |
1,2657 |
|
|
2,04 |
-- 1,7682 |
0,8891 |
1,6859 |
1,2992 |
|
|
2,06 |
-- 1,8734 |
0,8528 |
1,7033 |
1,3331 |
|
|
2,08 |
--1,9815 |
0,8142 |
1,7199 |
1,3674 |
|
|
2,10 |
-- 2,0923 |
0,7735 |
1,7358 |
1,4019 |
|
|
2.12 |
-- 2,2058 |
0,7305 |
1,7509 |
1,4368 |
|
|
2,14 |
-- 2,3221 |
0,6852 |
1,7650 |
1,4719 |
|
|
2,16 |
-- 2,4413 |
0,6376 |
1,7783 |
1,5074 |
|
|
2,18 |
-- 2.5633 |
0,5876 |
1,7905 |
1,5431 |
|
|
2,20 |
-- 2,6882 |
0,5351 |
1,8018 |
1,5790 |
|
|
2,22 |
-- 2,8160 |
0,4800 |
1.81 19 |
1,6151 |
|
|
2,24 |
-- 2,9466 |
0,4224 |
1,8209 |
1,6515 |
|
|
2.26 |
-- 3,0802 |
0,3621 |
1,8288 |
1,6880 |
|
|
2,28 |
-- 3,2167 |
0,2992 |
1,8354 |
1,7246 |
|
|
2,30 |
-- 3,3562 |
0,2334 |
1,8407 |
1,7614 |
|
|
2,32 |
-- 3,4986 |
0,1648 |
1,8447 |
1,7983 |
|
|
2.34 |
-- 3,6439 |
0,0935 |
1,8473 |
1,8352 |
|
|
2,36 |
-- 3,7922 |
0,0196 |
1,8484 |
1,8721 |
|
|
2,38 |
-- 3,9435 |
--0582 |
1,8480 |
1,9091 |
|
|
2,40 |
-- 4.0976 |
-- 1386 |
1,8461 |
1.9460 |
|
|
2,42 |
-- 4,2548 |
-- 0,2221 |
1,8425 |
1,9829 |
|
|
2,44 |
-- 4,4150 |
-- 0,3088 |
1.8372 |
2,0198 |
|
|
2,46 |
-- 4,5780 |
--0,3987 |
1,8301 |
2.0564 |
|
|
2,48 |
-- 4,7439 |
-- 0,4920 |
1,8212 |
2,0929 |
|
|
2,50 |
--4,9128 |
-- 0,5885 |
1,8104 |
2,1292 |
|
|
2,52 |
-- 5.0846 |
-- 0,6885 |
1,7976 |
2,1653 |
|
|
2,54 |
-- 5,2593 |
-- 0,7919 |
1,7829 |
2,2012 |
|
|
2,56 |
-- 5,4368 |
-- 0,8989 |
1,7660 |
2,2366 |
|
|
2,58 |
--5,6172 |
-- 1 ,0094 |
1.7469 |
2,2718 |
|
|
2,60 |
-- 5,8003 |
-- 1,1236 |
1,7255 |
2,3065 |
|
|
2,62 |
-- 5,9862 |
--1 ,2415 |
1,7019 |
2,3408 |
|
|
2,64 |
-- 6,1748 |
-- 1,3630 |
1,6759 |
2,3746 |
|
|
2,66 |
-- 6,3661 |
-- 1,4881 |
1,6473 |
2,4078 |
|
|
2,68 |
--6,6580 |
-- 1 ,6477 |
1.6163 |
2,4404 |
|
|
2,70 |
-- 6,7565 |
-- 1,7509 |
1,5826 |
2,4724 |
|
|
2,72 |
-- 6,9556 |
-- 1 ,8880 |
1,5462 |
2,5037 |
|
|
2,74 |
--7,1571 |
--2.0291 |
1,5071 |
2,5343 |
|
|
2.76 |
--7,3611 |
--2,1743 |
1.4650 |
2,5640 |
|
|
2,78 |
--7,5673 |
--2,3236 |
1.4201 |
2.5928 |
|
|
2,80 |
--7,7759 |
--2,4770 |
1,3721 |
2,6208 |
|
|
2.82 |
-- 7,9866 |
-- 2,6346 |
1,3210 |
2,6477 |
|
|
вx |
К0 (вx) |
К1 (вx) |
К2 (вx) |
К3 (вx) |
|
|
2,84 |
-- 8.1995 |
--2,7965 |
1,2667 |
2,6736 |
|
|
2,86 |
-- 8,4144 |
-- 2,9626 |
1.2091 |
2,6984 |
|
|
2,88 |
-- 8,6312 |
-- 3,1331 |
1,1481 |
2,7219 |
|
|
2.90 |
-- 8,8471 |
-- 3,3079 |
1,0837 |
2,7443 |
|
|
2,92 |
-- 9,0708 |
--3,4871 |
1,0158 |
2,7653 |
|
|
2.94 |
-- 9,2923 |
-- 3.6707 |
1,9442 |
2,7849 |
|
|
2,96 |
--9,5158 |
-- 3,8588 |
0,8689 |
2,8030 |
|
|
2,98 |
-- 9,7404 |
--4,0513 |
0,7898 |
2,8196 |
|
|
3,00 |
-- 9,9669 |
-- 4,2484 |
0,7068 |
2,8346 |
|
|
3,02 |
-- 10,1943 |
-- 4,4500 |
0,6198 |
2,8479 |
|
|
3,04 |
--10,4225 |
--4,6557 |
0,5288 |
2,8593 |
|
|
3,06 |
-- 10,6516 |
-- 4,8669 |
0,4336 |
2,8690 |
|
|
3,08 |
-- 10,8815 |
-- 5,0823 |
0,3341 |
2,8766 |
|
|
3,10 |
-- 11,1119 |
-- 5,3022 |
0,2303 |
2,8823 |
|
|
3,12 |
--11,3427 |
-- 5,5268 |
0,1220 |
2,8858 |
|
|
3,14 |
--11,5919 |
--5,7559 |
0,0091 |
2,8872 |
|
|
р |
-- 11,5919 |
--5,7743 |
0,0000 |
2,8872 |
|
|
3.16 |
-- 11,8045 |
--5,9897 |
-0,1083 |
2,8862 |
|
|
3,18 |
-- 12,0353 |
--8,2281 |
-0,2304 |
2,8828 |
|
|
3,20 |
-- 12,2656 |
--6,4710 |
-0,3574 |
2,8769 |
|
|
3,22 |
-- 12,4956 |
--6,7187 |
-0,4893 |
2,8685 |
|
|
3,24 |
--12,7373 |
--6,9709 |
-0,6262 |
2,8573 |
|
|
3,26 |
--12,9527 |
-- 7,2277 |
-0,7681 |
2,8434 |
|
|
3,28 |
-- 13,1795 |
--7,4890 |
-0,9153 |
2,8266 |
|
|
3,30 |
-- 13,4048 |
-- 7,7549 |
-1,0678 |
2,8067 |
|
|
3,32 |
--13,6286 |
--8,0252 |
-1,2255 |
2,7838 |
|
|
3,34 |
... |
Подобные документы
Определение габаритных размеров вертикального цилиндрического резервуара со стационарной крышей, толщины листов стенки. Конструирование днища и элементов сферического покрытия. Сбор нагрузок на купол. Расчет радиального ребра и кольцевых элементов купола.
курсовая работа [680,4 K], добавлен 24.01.2011Назначение габаритных размеров цилиндрического резервуара низкого давления. Конструирование днища и определение толщины листов стенки. Расчет анкерных креплений и конструирование элементов сферического покрытия. Проверка стенки резервуара на устойчивость.
курсовая работа [513,0 K], добавлен 16.07.2014Марка и расчетные характеристики резервуара. Особенности проверочного расчета стенки резервуара на прочность. Расчет предельного уровня налива нефтепродуктов в резервуар. Расчет остаточного ресурса резервуара. Анализ результатов поверочного расчета.
контрольная работа [48,7 K], добавлен 27.11.2012Расчет стенки цилиндрических вертикальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов. Определение устойчивости кольцевого напряжения 2 в резервуарах со стационарной крышей. Поверочный расчет на прочность и на устойчивость для каждого пояса стенки резервуара.
контрольная работа [135,7 K], добавлен 17.12.2013Изучение конструктивных особенностей вертикальных цилиндрических резервуаров низкого давления для нефти и нефтепродуктов. Характеристика метода наращивания поясов резервуара. Расчёт стенки резервуара на прочность. Технология сварочных и монтажных работ.
курсовая работа [199,5 K], добавлен 06.03.2016Характеристика хранимой нефти. Обоснование конструктивных решений зданий и сооружений. Параметры резервуара. Основные материалы, применяемые при замене днища, участков стенки. Фундамент резервуара. Колодцы сетей канализации и наружного пожаротушения.
курсовая работа [306,3 K], добавлен 09.03.2014Расчет резервуара вертикального стального с понтоном объемом 28 тыс. м3 (РВСП-28000). Анализ оптимальности его параметров с точки зрения эффективности металозатрат. Расчет на прочность и устойчивость, соответствие резервуара предъявляемым требованиям.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 09.12.2010Анализ состояния вопроса автоматизированного проектирования резервуара обеззараживания воды. Применение ультразвукового и ультрафиолетового излучений. Гидравлические процессы в рабочей емкости резервуара. Прочностные свойства компонентов. Расчет сосудов.
дипломная работа [5,1 M], добавлен 27.10.2017Общая характеристика сферического резервуара, технология сборки и сварки сферического резервуара. Выбор и характеристики сварочного материала, описание способа сварки. Характеристика стыковых многослойных швов, расчет объема и площади поверхности сферы.
курсовая работа [3,3 M], добавлен 16.11.2009Расчет аппарата на прочность элементов корпуса при действии внутреннего давления. Расчет толщины стенки цилиндрической обечайки корпуса, находящейся под рубашкой, из условия устойчивости. Расчет укрепления отверстия для люка. Эскиз фланцевого соединения.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 24.12.2013Анализ резервуара РВС-5000 НПС "Черкассы–1", его расположение. Характеристика системы водоснабжения резервуара. Основное назначение системы размыва донных отложений "Диоген-500". Устройство понтона алюминиевого "Альпон". Функции уровнемера УЛМ-11.
дипломная работа [2,4 M], добавлен 21.09.2012Тепловой и динамический расчет двухступенчатого поршневого компрессора. Определение толщины стенок цилиндра, размеров основных элементов поршней, выбор поршневых колец и пружин клапанов. Определение основных геометрических параметров газоохладителя.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 22.12.2013Использование теплообменников в технологических процессах на предприятиях пищевой промышленности. Определение диаметров штуцеров. Конструктивный расчет теплообменника. Расчет фланцевых соединений. Определение общего количества трубок в теплообменнике.
курсовая работа [729,5 K], добавлен 28.09.2009Изучение стандартизации, норм и правил сооружения резервуара для хранения нефти и нефтепродуктов. Основы проектирования площадки и заложение фундамента вертикального стального резервуара. Сооружение стенки и крыши емкости и основного оборудования.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 09.04.2014Подбор и расчёт корпусных элементов аппарата и рубашки, штуцеров и люка. Выбор, проверка прочности и жесткости фланцевых соединений. Расчёт вала и элементов мешалки. Подбор опор, построение эпюр напряжений и деформаций для корпусных элементов аппарата.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 06.03.2013Конструктивный расчет аппарата. Определение толщины стенки обечайки и диаметров штуцеров для ввода и вывода теплоносителей. Выбор крышки и параметров тарелки. Подбор газодувной машины и насоса для подачи воды. Гидравлическое сопротивление сухой тарелки.
курсовая работа [426,6 K], добавлен 19.03.2015Техническая диагностика резервуара РВС-5000 для хранения нефти, выявление дефектов. Реконструкция резервуара для уменьшения потерь нефтепродуктов. Разработка системы пожаротушения. Технология и организация выполнения работ. Сметная стоимость ремонта.
дипломная работа [1,4 M], добавлен 24.06.2015Определение размеров резервуара горизонтального газгольдера. Проверка устойчивости стенки. Расчет плоских безреберных днищ. Расчет на прочность сопряжения плоского днища со стенкой. Определение опорного кольца жесткости с диафрагмой в виде треугольника.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 24.10.2013Механический расчет элементов конструкции теплообменного аппарата. Определение коэффициента теплопередачи бойлера-аккумулятора. Расчет патрубков, толщины стенки аппарата, днищ и крышек, изоляции аппарата. Контрольно-измерительные и регулирующие приборы.
курсовая работа [218,3 K], добавлен 28.04.2016Описание конструкции теплообменного аппарата. Выбор материала для корпуса, крышек, труб и трубных решеток. Расчет толщины стенки аппарата, фланцевых соединений и трубной решетки. Параметры линзового компенсатора. Прочность опор и опорная площадка.
курсовая работа [919,1 K], добавлен 01.12.2011
