Расчёт теплоснабжения от паровой котельной
Оборудование тепловых сетей, нормативная документация, касающаяся теплоснабжения. Расчёт тепловой схемы котельной в максимально зимнем режиме. Зависимость подачи теплоты объектам от изменения температуры наружного воздуха, пьезометрический график.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 11.01.2015 |
| Размер файла | 3,7 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Эффективность тепловой изоляции покажем через коэффициент эффективности:
(5.15)
6. Параметры парогенератора. Тепловой и гидравлический расчёты паропровода
Как уже отмечалось, технологические тепловые нагрузки промышленного предприятия полностью покрываются паром. Наша задача рассчитать паропровод. Следует заметить, что гидравлический расчёт паропровода и его тепловой расчёт составляют единое целое, ввиду того, что пар сильно меняет свои физические свойства по ходу транспортировки, сопровождающейся неизбежным охлаждением и дросселированием.
Расчёт конденсатопровода в данной работе не затрагивается, потому что расчёт не отличается от гидравлического расчёта трубопровода и его результаты не играют роли в дальнейшем.
6.1 Расход пара промышленным предприятием
Определяется по известным параметрам пара, используемого предприятием:
Рпп=0.9 МПа, tпп=190єС, = 4.46 кг/м3 и тепловой нагрузке на технологию Qт = 10 МВт:
(6.1)
где kк - коэффициент возврата конденсата.
Задан: kк = 0.75
hпп - энтальпия пара на входе в установку абонента
hпп(Рпп, tпп) = 2809.5 кДж/кг
tкт - температура возвращаемого конденсата.
Задана: tкт = 80єС.
Тогда кг/с
6.2 Гидравлический и тепловой расчёт паропровода
Ведём расчёт по схеме «ответвление». Тип прокладки - воздушная.
Необходимо знать физические свойства транспортируемого теплоносителя (пара), а поскольку он свои параметры на протяжении теплопровода меняет, то расчёт придётся провести последовательными приближениями. Для обеспечения паром заданных параметров принимаем предварительно на источнике котлы с Ри=1,4 МПа и tи=225 єС.
(6.2)
Среднеарифметические (расчётные) параметры пара:
(6.3)
(6.4)
- потеря температуры паропроводом на 100м, принимается 2 єС
Тогда:
По и :
Диаметр паропровода:
(6.5)
ГОСТ 8731-87: dГ = 0.184 м, толщина стенки д = 5 мм, условный проход dО = 175 мм
Скорость пара в трубопроводе:
(6.6)
Критерий Рейнольдса:
Предельное число:
Шифринсон:
;
Дарси:
Эквивалентная длина:
Потеря давления:
Уточнённое среднее давление:
Средняя температура пара:
Тепловой расчёт:
Термическое сопротивление стенки трубопровода:
(м·єС)/Вт
Коэффициент теплоотдачи с поверхности изоляции (принимаем предварительно диз = 0,08 м):
Вт/(м2·єС)
Термическое сопротивление теплоотдаче с поверхности изоляции:
(м·єС)/Вт;
Нормативные теплопотери с поверхности паропровода принимаем по [9]: qн = 108 Вт/м
Толщина изоляции:
;
Примем
Уточняем: = 19.34 и Rн = 0.0601
Термическое сопротивление изоляции:
(м·єС)/Вт
Фактические теплопотери:
Вт/м
Полные теплопотери:
Q = q·?·kм
Q = 103.6·1500·1,05 = 163170 Вт
Падение температуры пара:
Тогда минимальные температура и давление на источнике:
tи = tпп + ДtИ-ПП = 190 + 17.63 = 207.63єС
Pи = Pпп + ДPИ-ПП=0.9·106+396690=1296690 Па
Среднеарифметические параметры пара в паропроводе:
6.3 Параметры пара на источнике
В источнике [4] приведены параметры паровых котлов низкого и среднего давления, которые и будут служить тепловыми генераторами в проектируемой нами котельной. С тем, чтобы не слишком много терять в РОУ, выбираем котлоагрегаты, производящие пар с характеристиками ближайшими к требуемым на источнике по нашим расчётам: Ри = 1,296 МПа, tи = 207,63єС. Таковыми являются котлы типа Е, с номинальными параметрами пара Р = 1,4 МПа, t = 225єС. Их количество и производительность мы уточним в следующей главе.
7. Расчёт тепловой схемы котельной. Выбор основного оборудования
Расчёт тепловой схемы котельной основан на тепловом и материальном балансах её элементов и проводится для четырёх режимов работы:
· Максимально зимний - определяются состав и характеристики основного оборудования. Расчётная температура совпадает с расчётной температурой проектирования отопительных сетей tpМ = tнр = -26єС;
· Аварийный - проверяется способность котельной обеспечить тепловую нагрузку при останове одного, самого мощного теплогенератора. Расчётной является средняя для наиболее холодного месяца температура. По данным [2], таблица 3 наиболее холодным месяцем является январь и расчётная температура tрА = -9,3єС;
· Среднеотопительный - определяются экономические показатели. Расчётная температура - средняя за отопительный период tрC = tср = -2,4єС;
· Летний - тепловые нагрузки на отопление и вентиляцию отсутствуют.
7.1 Таблица исходных данных
Составлена на основе ранее проделанных расчётов (тепловые нагрузки и параметры теплоносителей уходящих/возвращающихся к/от абонентам/ов) и технических данных действующих котельных (параметры потоков на элементах котельной):
Таблица 7.1 Исходные данные для теплового расчёта котельной. Режим максимально зимний
|
Величина |
Обозначение и размерность |
Значение |
|
|
Температура наружного воздуха |
tp, єС |
-26 |
|
|
Тепловые нагрузки |
|||
|
Тепловая нагрузка на отопление |
QО, МВт |
97,58 |
|
|
Тепловая нагрузка на вентиляцию |
QВ, МВт |
14,11 |
|
|
Тепловая нагрузка на ГВС |
QГ, МВт |
21,05 |
|
|
Тепловая нагрузка на технологию |
QТ, МВт |
10,0 |
|
|
Конденсат |
|||
|
Коэффициент возврата конденсата с ПП |
kк |
0,75 |
|
|
Температура конденсата от ПП |
tкт, єС |
80 |
|
|
Энтальпия конденсата от ПП |
hкт, кДж/кг |
335 |
|
|
Температура конденсата после сетевых подогревателей |
tк, єС |
80 |
|
|
Энтальпия конденсата после сетевых подогревателей |
hк, кДж/кг |
335 |
|
|
Непрерывная продувка |
|||
|
Доля непрерывной продувки |
рп |
0,03 |
|
|
Степень сухости вторичного пара (после РНП) |
х |
0,98 |
|
|
Давление в расширителе непрерывной продувки |
Рпр, МПа |
0,2 |
|
|
Энтальпия вторичного пара (после РНП) |
, кДж/кг |
2 662,21 |
|
|
Энтальпия воды после РНП |
, кДж/кг |
504,68 |
|
|
Температура продувочной воды после охладителя |
tОНП, єС |
50 |
|
|
Энтальпия продувочной воды после охладителя |
hОНП, кДж/кг |
209,5 |
|
|
Энтальпия воды в барабане котла |
hкв, кДж/кг |
830,13 |
|
|
РОУ |
|||
|
Энтальпия пара на выходе из котла |
, кДж/кг |
2 867,95 |
|
|
Параметры пара после производственной РОУ (№1) |
Ри, МПа |
1,297 |
|
|
tи, єС |
207,63 |
||
|
, кДж/кг |
2 863,16 |
||
|
Параметры пара после сетевой РОУ (№2) она же РОУ с.н. |
, МПа |
0,7 |
|
|
, єС |
180 |
||
|
, кДж/кг |
2 799,38 |
||
|
Вода |
|||
|
Температура подпиточной воды |
tподп, єС |
70 |
|
|
Энтальпия подпиточной воды |
hподп, кДж/к |
293,1 |
|
|
Температура питательной воды |
tпв, єС |
104 |
|
|
Энтальпия питательной воды |
hпв, кДж/к |
436 |
|
|
Температура сырой воды |
tсв, єС |
5 |
|
|
Энтальпия сырой воды |
hсв, кДж/к |
21,6 |
7.2 Максимально зимний режим
Расход пара на подогреватели сетевой воды:
кг/с
где Qут - теплота, теряемая с утечками в сети, по [1]:
Qут =
Qут = = 6,22 МВт
- КПД сетевого подогревателя.
Расход пара на технологические нужды:
кг/с
где Qтп - тепловые потери через изоляцию. Потери тепла паропроводом мы рассчитали в параграфе 6.2) - Qтп1 = 163170 Вт. Тепловой расчёт конденсатопровода проведён не был, поэтому считаем, что он проложен воздухом и потери в нём примерно равны нормативным по [9]: Qтп2 = = = 1500·20·1,05 = 31500 Вт
Тогда Qтп = Qтп1 + Qтп2 = 194670 Вт
Расход свежего пара на подогреватели сетевой воды:
кг/с
Расход свежего пара на технологические нужды:
кг/с
Полный расход свежего пара внешними потребителями:
Dвн =
Dвн = 56,326 + 3,903 = 60,23 кг/с
Расход питательной воды впрыскиваемой в сетевую (№2) и производственную (№1) РОУ:
G2 = - = 57,96 - 56,326 = 1,634 кг/с
G1 = - = 3,911 - 3,903 = 0,008 кг/с
Расход пар на мазутное хозяйство:
Dм = kмх·Dвн = 0,03·60,229 = 1,807 кг/с
kмх - доля расхода пара.
Расход пар на собственные нужды:
Dсн = kсн·Dвн = 0,054·60,229 = 3,25 кг/с
где kсн - доля расхода пара. Эта величина первоначально неизвестна и её принимают. Тепловой расчёт считается выполненным, когда расхождение между паропроизводительностью котельной, рассчитанной по принятой kсн, и фактической паропроизводительностью составляет менее трёх процентов.
Потери пара в котельной:
Dп = kп·(Dвн + Dсн + Dм) ,
де kп - доля расхода пара.
Dп= 0,02·(60,23 + 3,25 + 1,807) = 1,31 кг/с
Расход пара необходимый для работы котельной:
Dснк = Dсн + Dм + Dп
Dснк= 3,25 + 1,807 + 1,31 = 6,37 кг/с
Полная паропроизводительность котельной:
D = Dснк + Dвн
D = 6,37 + 60,23 = 66,6 кг/с
Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и в котельном цикле:
Gк = (1 - kк)· + kкот·D ,где kкот - доля теряемого в котельном цикле пара
Gк = (1 - 0,75)·3,911 + 0,03·66,6 = 2,98 кг/с
Расход ХОВ:
GХОВ = Gк + Gтс = Gк +
Здесь Gтс - утечки в тепловой сети или, говоря иными словами, расход подпиточной воды.
GХОВ = 2,98 + = 21,54 кг/с
Расход сырой воды:
Gсв = kХОВ·GХОВ , где kХОВ - учитывает расход воды на нужды ВПУ.
Gсв = 1,25·21,54 = 26,93 кг/с
Расход непрерывной продувки:
Gпр = рп·D
Gпр = 0,03·66,6 = 1,998 кг/с
Расход пара выделяющегося в расширителе (пар вторичного вскипания):
кг/с
Расход воды после расширителя:
Gрасш = Gпр - Dрасш = 1,56 - 0,235 = 1,325 кг/с.
Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки:
єС
Расход пара на подогреватель сырой воды:
кг/с
где - энтальпия сырой воды после подогревателя сырой воды, при t = 30єC:
= t·cp = = 30·4,19 ? 126 кДж/кг;
- энтальпия конденсата после ПСВ, определяется по tк ПВС, принимаемой равной 80єС, то есть = 335 кДж/кг
Температура ХОВ после охладителя деаэрированной воды:
єС
где - температура перед охладителем, после ВПУ. Прохождение ВПУ снижает температуру воды на 2єС, то есть 28єС;
Расход пара на подогрев ХОВ перед деаэратором:
кг/с,
где - температура ХОВ после подогрева, принимаем равной 80єС
- энтальпия конденсата после подогревателя, определяется по tк ХОВ, которую тоже удобно принять равной 80єС, то есть = 335 кДж/кг
Потоки смешивающиеся в деаэраторе (без учёта греющего пара):
кг/с
Средняя температура воды в деаэраторе:
єС
Расход пара на деаэратор:
кг/с
Расход редуцированного РОУ №2 пара на собственные нужды котельной:
Dсн = Dд + DХОВ + Dпсв = 3,31 + 0,79 + 0,94 = 5,04 кг/с
Свежий пар на собственные нужды котельной:
кг/с
Паропроизводительность котельной:
= Dвн + + kп·(Dвн + + Dм) = 60,23 + 4,898 + 0,02·(60,23 + 4,898 + 1,807) = 66,47 кг/с
Невязка:
Тепловой расчёт окончен. Результаты сведём в таблицу 7.2:
Таблица 7.2 Результаты теплового расчёта котельной. Максимально зимний режим
|
Величина |
Обозначение и размерность |
Значение |
|
|
Сетевой подогреватель |
|||
|
Расход пара |
Dсп, кг/с |
57,96 |
|
|
Расход подпитки |
Gтс, кг/с |
19,2 |
|
|
Мощность |
Q, МВт |
125,61 |
|
|
РОУ |
|||
|
Впрыскиваемая в РОУ №1 и №2 вода |
G1 + G2, кг/с |
0,008+1,634 |
|
|
Расход пара через РОУ №1, Dт |
D1, кг/с |
3,911 |
|
|
Расход пара через РОУ №2, Dсп + Dпсв + DХОВ + Dд |
D2, кг/с |
63 |
|
|
Расширитель непрерывной продувки |
|||
|
Выход вторичного пара |
Dрасш, кг/с |
0,301 |
|
|
Выход воды |
Gрасш, кг/с |
1,697 |
|
|
Расход котловой воды (величина непрерывной продувки) |
Gпр, кг/с |
1,998 |
|
|
Деаэратор |
|||
|
Расход воды |
Gд, кг/с |
84,46 |
|
|
Расход пара |
Dд, кг/с |
3,31 |
|
|
Сырая вода |
|||
|
Расход воды |
Gсв |
26,93 |
|
|
Температура после охладителя непрерывной продувки |
, єС |
9,45 |
|
|
Расход пара на подогреватель сырой воды |
Dпсв, кг/с |
0,94 |
|
|
ХОВ |
|||
|
Расход ХОВ |
GХОВ |
21,54 |
|
|
Температура после охладителя подпиточной воды |
, єС |
58,31 |
|
|
Расход пара на подогрев ХОВ перед деаэратором |
DХОВ, кг/с |
0,79 |
|
|
В целом по котельной |
|||
|
Тепловая нагрузка, QО + QВ + QГ + QТ |
QМЗ, МВт |
142,74 |
|
|
Паропроизводительность по свежему пару |
Dк, кг/с |
66,47 |
|
|
Расход пара на мазутное хозяйство |
Dм, кг/с |
1,807 |
|
|
Расход пара на иные собственные нужды (включая потери) |
Dсн, кг/с |
5,04 |
7.3 Выбор основного оборудования
7.3.1 Котлы
Воспользуемся данными [4]:
Тепловая нагрузка на котельную в максимально зимнем режиме равна 142.74 МВт и паропроизводительность при этом 66.47 кг/с. Для аварийного режима, то есть при расчётной температуре -9.3 єС, тепловая нагрузка составит 89.3 МВт и паропроизводительность должна составить около 40 кг/с.
Принимаю к установке 2 котла Е-100-14-225-ГМ: газомазутный
естественная циркуляция
Паропроизводительность: 100 т/ч = 27.8 кг/с
Давление: 14 бар
Температура: 225єС
И 1 котёл Е-50-14-225-ГМ: характеристики те же самые только паропроизводительность
50 т/ч=13,9 кг/с.
Мы получаем в максимально зимнем режиме производительность 69,5 кг/с, а в аварийном -41,7 кг/с.
7.3.2 Деаэраторы
Выбираются по производительности: Dд + Gд = 84,46 + 3,31 = 87,77 кг/с
Таким образом принимаем к установке 2 деаэратора ДСА-100 (производительность100 т/ч= 27,8 кг/с) и 1 ДСА-150 (производительность 150 т/ч=41,7 кг/с). Общая производительность в этом случае составляет: 27,8 + 27,8 + 41,7 = 97,3 кг/с
7.3.3 РОУ
Рисунок 7.1 - Схема редукционно-охладительной установки БКЗ
1 - клапан регулирующий; 2 - патрубок; 3 - дроссельная решетка; 4 - смесительная труба или охладительная труба; 5 - трубопровод редуцированного пара; 6 - аварийный клапан; 7 - электронный регулирующий прибор; 8 - импульсный манометр; 9 - динамическая связь; 10 - манометр; 11 - чувствительный манометр; 12 - электронный регулятор температуры; 13 - термометр; 14 - термопара; 15 - клапан регулирующий; 16 - вентиль проходной; 17 - впрыскивающая система; 18 - вентиль игольчатый; 19 - штанга к редуктору; 20 - электромотор; 21 - редуктор; 22 - колонна дистанционного управления КДУ.
Параметры:
|
Параметр |
РОУ №1 (технологический) |
РОУ №2 (сетевой и собственных нужд) |
|
|
Расход пара, кг/с |
3.911 |
63 |
|
|
Давление на входе, МПа |
1,4 |
||
|
Температура на входе, єС |
225 |
||
|
Давление на выходе, МПа |
1.297 |
0,7 |
|
|
Температура на выходе, єС |
207.63 |
180 |
По параметрам пара до РОУ и после выбираем из каталогов РОУ Барнаульского котельного завода.
7.3.4 Сетевые подогреватели
В тепловом расчёте котельной сетевые подогреватели проходят единым комплексом, но наша технологическая схема предусматривает разделение подогрева сетевой воды на 2 участка: пароводяной подогреватель (конденсация пара после РОУ) и водоводяной подогреватель (охлаждение полученного конденсата). Их расчёт мы осуществим в следующей главе.
8.
9. Тепловой расчёт подогревателей сетевой воды
9.1 Пароводяной подогреватель
Тепловая нагрузка подогревателя:
МВт
где hкп - энтальпия конденсата после теплообменника, принимаем её при температуре 150єС, то есть конденсат несколько «захолаживается». Это сделано с той целью, чтобы обеспечить нормальные условия работы следующего за ним охладителя конденсата (водоводяного теплообменника). Итак, hкп = 632,25 кДж/кг.
Температура воды на входе в водоводяной теплообменник:
Определяется как температура смеси подпиточной воды и воды из сети. Расход обратной сетевой воды по таблице 3.4: Gc = 373,28 кг/с, расход подпитки: Gподп = 19,2 кг/с. Температура обратки по таблице 2.4: = 64,95єС, температура подпитки: tподп = 70єС. Тогда температура смеси и её расход:
єС
G = Gc + Gподп = 392,48 кг/с.
Температура воды на входе в пароводяной теплообменник:
єС
Средняя температура воды в пароводяном теплообменнике:
Температурный график:
Температурный напор:
Конструктивные параметры:
Наиболее распространёнными являются (по сведениям [4]) следующие параметры пароводяных подогревателей:
1. Два хода по воде, длина трубок Н = 5 метров, наружный диаметр трубок dн = 19 мм, внутренний - dвн = 17,5 мм, перегородки - 4 штуки;
2. Материал трубок - латунь Л-68
3. Внутри трубок вода, снаружи - пар.
Теплоотдача на внутренней поверхности трубок:
где - скорость воды, принимаем 2 м/с
Вт/(м2·єС)
Теплоотдача на наружной поверхности трубок:
Вт/(м2·єС)
где tк - температура плёнки конденсата
=tп - tст = 180 - 155,91 = 24,09єС;
Нпл - высота плёнки, принимаем равной расстоянию между перегородками, Нпл = 1 м;
Здесь tст - температура стенки, которая была найдена последовательными приближениями.
Алгоритм: задаёмся tст, считаем , из равенства плотностей тепловых потоков выражаем и считаем , сравниваем и, если разница с ранее принятым значением больше чем 3 єС, пересчитываем. У нас процесс закончился на значении tст = 131,82єС
Коэффициент теплопередачи:
где - толщина стенки трубки, 0,75 мм
- коэффициент теплопроводности стенки, ? 110 Вт/(м·єС);
Rзагр - термическое сопротивление загрязнений, принимается.
Площадь поверхности теплообмена:
Полученную площадь можно разбить на 5 теплообменных аппарата ПП1-108-7-IV и 1 ПП1-53-7-IV, они как раз обеспечивают температурный график 150/70.
9.2 Водоводяной подогреватель
Тепловая нагрузка подогревателя:
МВт
Средняя температура воды:
Температурный напор:
Конструктивные параметры:
В качестве базовых для данного расчёта возьмём следующие источник [4]:
Один ход по воде (не конденсату), наружный диаметр dн = 16 мм, внутренний - dвн = 14 мм, диаметр корпуса оценим по количеству трубок: штук. Если разместить эти трубки в пяти секциях по 212 трубок, то диаметр одного составит ориентировочно Dвн = 0,359 м;
Материал трубок - латунь Л-68;
Внутри трубок вода, снаружи - конденсат.
Теплоотдача на внутренней поверхности трубок:
Вт/(м2·єС)
Теплоотдача на наружной поверхности трубок:
Вт/(м2·єС)
где dэкв - эквивалентный диаметр межтрубного пространства.
Площадь межтрубного пространства для прохода конденсата:
Тогда:
Коэффициент теплопередачи:
Вт/(м2·єС)
Площадь поверхности теплообмена:
Принимаем кожухотрубные малогабаритные горизонтальные водоводяные подогреватели разборного исполнения типа ПВМР по ТУ 4933-007-05762252-98:6 подогревателей ПВМР-325х2-1 с поверхностью нагрева 14,2 м2.
Тогда суммарная поверхность нагрева составит 85,2 м2.
10. Технико-экономические показатели системы теплоснабжения
Удельный расход топлива на единицу отпущенной теплоты
Расход электроэнергии на единицу отпущенной теплоты
Укрупнение расчёта позволяет оценивать потребляемую электроэнергию косвенно, по мощности:
Установленная мощность котельной:
Число часов использования установленной мощности:
Установленная мощность потребителей электроэнергии:
где nэ - удельный расход электрической энергии на выработку тепловой.
При Qуст > 50 МВт, nэ = 18 кВт/МВт
Годовой расход электроэнергии:
(кВт·ч)/год
где kэ - коэффициент использования электрической мощности, при Qуст < 250 МВт,
kэ = 0,8;
Удельный расход электроэнергии на единицу отпущенной теплоты:
(кВт·ч)/МДж
КПД теплового потока
Отметим некоторую заниженость этого показателя, не учитывается теплота приходящая с питательной водой и уходящая с непрерывной продувкой.
Заключение
В ходе выполнения работы мы получили очень важные и новые для нас сведения из области теплоснабжения, а также воспользовались большим объёмом полученных при прохождении других дисциплин знаний. Можно выделить следующие моменты которые затронуты в работе:
1. Получили представление о проектных тепловых нагрузках на жилые районы и промышленные предприятия.
2. Рассмотрели способы регулирования отпуска теплоты и функциях ГТП.
3. Рассчитали расходы теплоносителя, выполнили идравлический расчёт сети в результате которого были получены диаметры трубопроводов и потери давления на участках.
4. Построили пьезометрический график с указанием всех координат ввода и вывода теплоносителя; рассчитали теплоизоляцию трубопроводов.
5. Поняли принципы теплового расчёта схем источников теплоснабжения и познакомились с рядом таких схем и с их особенностями.
6. Обновили свои навыки в пользовании справочной технической литературой, что потребовалось при выборе основного оборудования.
7. Затронули экономическую часть функционирования теплогенерирующего предприятия.
8. Затронули тепломассообменное оборудование в области кожухотрубных теплообменников.
В данном расчёте принято к установке следующее оборудование:
>для покрытия максимального режима нагрузки в зимний период были выбраны 2 паровых котла типа Е-100-14-225 и 1 котёл Е-50-14-225
> Для питания котла выбраны 4 питательных насоса ПЭ-65-45 и два резервных такого же типа.
> для перекачивания суммарного расхода воды в тепловой сети и создания необходимого напора для её циркуляции выбраны три сетевых насоса типа СЭ-1250-140-11
> для летнего режима: СЭ-250-50 5 штук, включая резервные.
> для восполнения потерь воды с утечками выбраны 2 подпиточных насоса типа К 45/55 и 2 типа К 90/55
>Выбраны циркуляционные насосы: КМ 45/30, К 90/20, К 160/20
> для придания воде необходимых параметров с учётом нагрузки выбраны 5 пароводяных аппарата ПП1-108-7-IV и 1 ПП1-53-7-IV и 6 подогревателей ПВМР-325х2-1.
> Выбраны два деаэратора ДСА-100 и один ДСА-150
Список литературы
1. СНиП 41.02.2003. Тепловые сети. -М.: ЦИПТ Госстроя, 2003. - 48 с.
2. СНиП 23-01-99. Строительная климатология / Госстрой России. -М.: ГУП ЦПП, 2000. - 51 с.
3. СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий / Госстрой СССР. -М.: ЦИПТ Госстроя, 1996. -56 с.
4. Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для ВУЗов. - 7-е изд., стереот. -М.: Издательство МЭИ, 2001. - 472 с.: ил.
5. Кулагин Ю. М., Капустина Т. И., Черкасский В. М. Учебное пособие по гидравлическому расчёту трубопроводов -Иваново: Издательство ИЭИ им. В. И. Ленина, 1976. -72 с.
6. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. Под ред. А. А. Николаева. -М.: Стройиздат, 1965. - 360 с.
7. Малюшенко В. В., Михайлов А. К. Энергетические насосы: Справочное пособие. -М.:Энергоиздат, 1981. -200 с., ил.
8. Азарх Д. Н., Попова Н. В. и др. Насосы: Каталог-справочник. - 3-е изд, исп., -М.: ГНТИМЛ, 1960.
9. - 553 с.
10. СНиП 41.03.2003. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов / Госстрой СССР. -М.: ГУП ЦПП, 2003, - 32 с.
11. Грушман Р. П. Справочник теплоизолировщика. - 2-е изд., перераб. и доп. -СПб.:Стройиздат. СПб отделение, 1980. -184 с., ил.
12. Павлов В. С., Масленников В. В. и др. Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий: Методические указания к курсовому проектированию для студентов специальности 1007. -Иваново: ИГЭУ им. В. И. Ленина, 1994. - 56с., ил.
13. СП 41-103-2000. Проектирование тепловой изоляции оборудования и трубопроводов / Госстрой России. -М.: ГУП ЦПП, 2001.
14. Авдюнин Е.Г., Ершов Ю.Г., Шарафутдинова Н.К. Системы теплоснабжения промышленных предприятий, часть 1. Тепловые сети и тепловые пункты систем теплоснабжения.: Учеб. Пособие/Гос. образов. учреждение высшего проф. образования ИГЭУ им. В.И. Ленина-Иваново, 2004.-108 с.
15. Ривкин С.Л., Александров А.А. Теплофизические свойства воды и водяного пара.-М.: Энергия, 1980.-424 с.
16. СНиП II-35-76 Котельные установки/ Госстрой России. -М.: ГУП ЦПП, 2000.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Краткая характеристика ОАО "САРЭКС". Реконструкция теплоснабжения. Определение тепловых нагрузок всех потребителей. Расчет схемы тепловой сети и тепловой схемы котельной. Выбор соответствующего оборудования. Окупаемость затрат на сооружение котельной.
дипломная работа [1,7 M], добавлен 01.01.2009Проект теплоснабжения промышленного здания в г. Мурманск. Определение тепловых потоков; расчет отпуска тепла и расхода сетевой воды. Гидравлический расчёт тепловых сетей, подбор насосов. Тепловой расчет трубопроводов; техническое оборудование котельной.
курсовая работа [657,7 K], добавлен 06.11.2012Расчёт тепловой схемы котельной, выбор вспомогательного оборудования. Максимально-зимний режим работы. Выбор питательных, сетевых и подпиточных насосов. Диаметр основных трубопроводов. Тепловой расчет котла. Аэродинамический расчёт котельной установки.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 08.10.2012Описание котельной и ее тепловой схемы, расчет тепловых процессов и тепловой схемы котла. Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по газоходам, расчет объемов воздуха и продуктов сгорания, потерь теплоты, КПД топки и расхода топлива.
дипломная работа [562,6 K], добавлен 15.04.2010Расчет тепловых нагрузок отопления вентиляции и ГВС. Сезонная тепловая нагрузка. Расчет круглогодичной нагрузки. Расчет температур сетевой воды. Расчет расходов сетевой воды. Расчет тепловой схемы котельной. Построение тепловой схемы котельной.
дипломная работа [364,5 K], добавлен 03.10.2008Расчет теплового пункта, выбор водоподогревателей горячего водоснабжения, расчет для данного населенного пункта источника теплоснабжения на базе котельной и выбор для нее соответствующего оборудования. Расчёт тепловой схемы для максимально-зимнего режима.
курсовая работа [713,9 K], добавлен 26.12.2015Описание существующей системы теплоснабжения зданий в селе Шуйское. Схемы тепловых сетей. Пьезометрический график тепловой сети. Расчет потребителей по теплопотреблению. Технико-экономическая оценка регулировки гидравлического режима тепловой сети.
дипломная работа [2,7 M], добавлен 10.04.2017Развитие котельной техники, состав котельной установки. Определение теоретических объёмов воздуха, газов, водяных паров и азота, расчёт энтальпий. Тепловой баланс котла, расчёт расхода топлива. Тепловой расчёт конвективного пучка и водяного экономайзера.
курсовая работа [58,1 K], добавлен 02.07.2012Выбор вида теплоносителей и их параметров, обоснование системы теплоснабжения и ее состав. Построение графиков расходов сетевой воды по объектам. Тепловой и гидравлический расчёты паропровода. Технико-экономические показатели системы теплоснабжения.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 07.04.2009Котельная, основное оборудование, принцип работы. Гидравлический расчет тепловых сетей. Определение расходов тепловой энергии. Построение повышенного графика регулирования отпуска теплоты. Процесс умягчения питательной воды, взрыхления и регенерации.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 15.02.2017Расчет тепловой схемы котельной. Подбор газового котла, теплообменника сетевой воды, вентиляционного оборудования, воздушно-отопительного прибора, расширительного бака. Расчет газопроводов, дымовой трубы. Расчет производственного освещения котельной.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 10.07.2017Расчет тепловых нагрузок района города. График регулирования отпуска теплоты по отопительной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения. Определение расчетных расходов теплоносителя в тепловых сетях, расход воды на горячее водоснабжение и отопление.
курсовая работа [269,3 K], добавлен 30.11.2015Расчёт по определению количества теплоты, необходимого на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для жилищно-коммунального сектора и промышленных предприятий. Гидравлический расчет тепловой сети, выбор оборудования для проектируемой котельной.
курсовая работа [917,0 K], добавлен 08.02.2011Особенности теплоснабжения населенных пунктов. Характеристика потребителей тепловой энергии поселка Шексна. Анализ параметров системы теплоснабжения, рекомендации по ее модернизации. Технико-экономическая оценка инвестиций в реконструкцию тепловых сетей.
дипломная работа [1,4 M], добавлен 20.03.2017Расчет тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение по удельной тепловой характеристике. Тепловые потери и величина охлаждения воды в трубопроводах. Пьезометрический график. Подбор сетевого теплообменника для горячего водоснабжения.
дипломная работа [1,9 M], добавлен 15.02.2017Расчет принципиальной тепловой схемы отопительно-производственной котельной с закрытой (без водоразбора) системой горячего водоснабжения для г. Семипалатинск. Основное оборудование и оценка экономичности котельной. Определение высоты дымовой трубы.
контрольная работа [554,2 K], добавлен 24.06.2012Разработка мероприятий по повышению эффективности системы теплоснабжения поселка Тарногский городок. Расчет гидравлического режима тепловой сети, ее регулировка. Расчет технико-экономической эффективности инвестиций в проект модернизации тепловых сетей.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 20.03.2017Проектирование новой газовой котельной и наружного газопровода до инкубатория. Определение плотности и теплоты сгорания природного газа. Выбор основного и вспомогательного оборудования. Автоматизация котлов. Расчет потребности котельной в тепле и топливе.
дипломная работа [4,4 M], добавлен 10.04.2017Теплоснабжение от котельных и переключение потребителей жилого фонда от источника. Основные технические решения по строительству источника тепла и тепловых сетей. Централизованная диспетчеризация объектов управления. Конструктивное решение котельной.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 16.05.2015Описание тепловых сетей и потребителей тепловой энергии. Рекомендации по децентрализации, осуществлению регулировки и отводящим трубопроводам. Технико-экономическая оценка инвестиций в реконструкцию тепловых сетей. Анализ потребителей в зимний период.
дипломная работа [349,8 K], добавлен 20.03.2017
