Разработка проекта лесосушильного участка на базе сушильных камер AS-1

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Реферат

Введение

1. Устройство и принцип действия оборудования

1.1 Устройство и принцип действия сушильной камеры

1.2 Устройство и принцип действия вспомогательного оборудования

2. Выбор и обоснование режима сушки и влаготеплообработки

2.1 Выбор режимов сушки

2.2 Выбор режимов начального прогрева и влаготеплообработки

3. Технологический расчет

3.1 Расчёт продолжительности цикла сушки

3.2 Расчет количества сушильных камер

3.3 Расчет вспомогательного оборудования

4. Тепловой расчёт

4.1 Определение массы испаряемой влаги

4.2 Определение параметров агента сушки

4.3 Определение расхода теплоты на сушку

4.3.1 Расход теплоты на начальный прогрев

4.3.2 Расход теплоты на испарение влаги

4.3.3 Тепловые потери через ограждения

4.3.4 Суммарный расход теплоты

4.4 Определение расхода теплоносителя

4.5 Расчет калориферов

4.5.1 Характеристика калориферов

4.5.2 Выбор места установки и компоновка калориферов

4.5.3 Расчет тепловой мощности калориферов

5. Разработка технологического процесса

5.1 План сушильного цеха

5.2 Организация технологического процесса

5.3 Контроль технологического процесса

Заключение

Список источников информации



Реферат

Курсовой проект состоит из пояснительной записки и 2 листов графического материала. Пояснительная записка включает: 44 страниц формата А4, 14 таблиц, 6 рисунков, 6 источника информации.

ПИЛОМАТЕРИАЛ, СУШКА, СУШИЛЬНАЯ КАМЕРА, РЕЖИМ, КАЛОРИФЕР, ТЕХНОЛОГИЯ, ПЛАН УЧАСТКА.

Целью курсового проекта является разработка проекта лесосушильного участка на базе сушильных камер AS-1.

Изучено и описано устройство сушильной камеры AS-1. Обоснованы и выбраны режимы сушки, начального прогрева и влаготеплообработки пиломатериалов из древесины бука и сосны. Выполнен технологический расчет. Установлено, что для выполнения программы необходимо 7 камер. Произведен расчет и выбор вспомогательного оборудования.

Разработаны план цеха (участка) и технологический процесс сушки пиломатериалов.



Введение

Под гидротермической обработкой древесины понимаются процессы воздействия на нее тепла, влажного газа или жидкости, предназначенные для изменения температуры и влажности древесины или введения в нее веществ, улучшающих ее технологические и эксплуатационные характеристики.

Процессы гидротермической обработки базируются на физических явлениях переноса, и в частности, на явлениях тепло- и массообмена материала с окружающей средой. По своим особенностям и назначению они разделяются на три группы:

1) процессы тепловой обработки, связанные с нагреванием древесины и поддержанием ее температуры в течении определенного времени на заданном уровне;

2) процессы сушки, связанные со снижением влажности древесины;

3) процессы пропитки, связанные с введением в древесину веществ, изменяющих ее свойства.

Сушкой называется процесс удаления из материала влаги путем ее испарения или выпаривания. Технологические цели сушки определяются изменениями физических и эксплуатационных свойств древесины при изменении ее влажности.

Влажность древесины, идущей на изделия и сооружения, для которых требуется стабильность размеров и формы деталей, должна быть заранее снижена до величины, соответствующей условиям эксплуатации изделий, а сами они должны предохраняться от повторных увлажнений.

Древесина с большим содержанием влаги подвержена загниванию, в то время как сухая обладает большей стойкостью. При снижении влажности древесины уменьшается ее масса и одновременно повышается прочность. Наконец, сухая древесина значительно лучше склеивается и отделывается, чем сырая.

Таким образом, к основным технологическим целям сушки древесины относятся:

* предупреждение формоизменяемости и размероизменяемости деталей;

* предохранение от загнивания;

* уменьшение массы при одновременном повышении прочности;

* улучшение качества склеивания и отделки.

* Целью курсового проекта является разработка проекта лесосушильного цеха (участка) на базе сушильных камер AS-1.

Основными решаемыми задачами проекта являются:

1) определение продолжительности сушки;

2) определение вместимости сушильной камеры и ее производительности;

3) определение количества камер, необходимых для проведения сушки;

4) выбор калориферов;

5) разработка технологического процесса.



1. Устройство и принцип действия оборудования

1.1 Устройство и принцип действия сушильной камеры

Лесосушильная установка AS-1 предназначена для сушки пиломатериалов хвойных и лиственных пород различной толщины до эксплуатационной и транспортной влажности она имеет непроходное исполнение, предназначенное для расположения в помещении.

Установка имеет модульно-блочную конструкцию. Её основу образует каркас из алюминиевого проката, на котором крепятся стеновые и потолочные панели. Панели многослойные пакетного исполнения, имеют длину 2,1 м. Они состоят из двух оребрённых или гофрированных листов алюминия, пространство между которыми заполнено теплоизоляционным материалом (пенопласт ПВ-1). Толщина алюминиевых листов 1,5 мм, слоя теплоизоляционного материала 100 мм. Конструкция ограждений обеспечивает надежную теплоизоляцию и герметизацию внутреннего пространства установки. В одной из торцовых стен предусмотрен проём, предназначенный для загрузки и выгрузки пиломатериалов и рельсовый путь шириной 1000 мм.. В рабочем состоянии проём перекрывает сдвижная щитовая дверь. Габаритные размеры сушильной установки: длина - 4,56 м, ширина - 2,80 м, высота - 3,5 м., размеры сушильного пространства: длина - 4,4 м, ширина -2,64 м, высота - 2,52 м.

Пиломатериалы загружают в сушильное пространство установки с помощью рельсового транспорта. Штабеля, располагаются внутри установки в один ряд. Размеры штабелей: высота-2,5 м, ширина-1.5 м, длина - 4 м. Между боковыми стенами камеры и штабелями предусмотрены циркуляционные каналы шириной 1000 мм.

Сушильная установка имеет поперечно-вертикальную циркуляцию сушильного агента. В верхней её части расположен циркуляционный канал, отделённый от сушильного пространства горизонтальным экраном. Высота верхнего канала 900 мм. Внутри него установлены осевые реверсивные вентиляторы №8 в количестве 2 шт. Вентиляторы имеют индивидуальные приводы мощностью 3.0 кВт.

В качестве теплового оборудования применены паровые калориферы модели КПС-П. Они расположены в промежутке между горизонтальным экраном и потолком. Количество калориферов - 6 шт., суммарная поверхность нагрева - 101,52 м2. Теплоносителем является насыщенный водяной пар, имеющий давление 0,3 Мпа и температурой насыщения 133,54 °С.

Для поддержания в сушильном пространстве заданной относительной влажности агента сушки, а также для проведения влаготеплообработки высушиваемого материала в боковом циркуляционном канале смонтирована увлажнительная труба. Для увлажнения сушильного агента используют воду, распылённую с помощью форсунок.

Удаление влаги, испаряемой из пиломатериалов, а также поступление свежего атмосферного воздуха происходит через приточно-вытяжные трубы, вмонтированные в потолочное перекрытие. Количество труб - 2 шт. Для регулирования интенсивности воздухообмена они имеют поворотные заслонки.

Лесосушильная установка оснащена системой автоматического контроля и регистрации основных технологических параметров, дистанционного автоматического управления процессов сушки. Управление осуществляется путём регулирования подачи теплоносителя в калориферы, частоты вращения вентиляторов, положения поворотных заслонок приточно-вытяжных труб.

Технические показатели лесосушильной камеры AS-1 приведены в табл.1.1



Таблица 1.1 - Техническая характеристика сушильной камеры AS-1

Параметры	Значения параметров
1	2
Размеры сушильного пространства, м: длина ширина высота	4,4 2,64 2,52
Количество штабелей, загружаемых в камеру, шт.	1
Размеры штабелей, м: длина ширина высота	4 1,5 2,0
Вместимость камеры, м3, для материала: условного заданного №1 заданного №2 заданного №3 заданного №4	10,2 5,56 6,02 7,25 6,31
Производительность камеры, м3/год, в материале: условном заданном №1 заданном №2 заданном №3 заданном №4	1035,4 426,2 258,5 411,6 491,6
Характеристики калориферов: Тип количество, шт. вид теплоносителя температура теплоносителя, °С суммарная площадь нагрева, м2 тепловая мощность, кВт	КПС-П 6 пар (Р = 0,3 МПа) 133,54 101,52 225,8
Характеристика вентиляторов: тип, номер количество, шт. мощность привода, кВт частота вращения, мин-1 производительность, м3/ч	осевой реверсивный, №8 8 3 1500 19250-27800
Габаритные размеры камеры, м: длина ширина высота	4,6 2,8 3,5



1.2 Устройство и принцип действия вспомогательного оборудования

В качестве вспомогательного оборудования в цеху используется лифт Л-6.5 для формирования и разборки штабелей, траверсная тележка ЭТ2-6.5 для переме-щения штабелей с одного рельсового пути на другой, подштабельная тележка.

Технические характеристики приведены в табл.1.2

Таблица 1.2

Показатель	Значение
Лифт Л-6.5
грузоподъемность, т	15
габариты подъемной платформы (длина/ширина), мм	6900/2200
скорость перемещения платформы, м/с	0,0104
мощность электродвигателя, кВт	10
габариты приямка (длина/ширина/высота), мм	7000/3000/3115
Траверсная тележка ЭТ6.5
грузоподъемность, т	15
скорость передвижения тележки, м/мин	21
общая установленая мощность, кВт	9
допускаемые размеры перевозимого штабеля, мм	6500/1800/3000
количество рельсовых путей, шт./ширина колеи, мм	4/2000
габаритные размеры тележки, мм	3900/6490
Подштабельная тележка:
габаритные размеры, мм	6500/1800/300



2. Выбор и обоснование режима сушки и влаготеплообработки

2.1 Выбор режимов сушки

Исходными данными для выбора режимов сушки являются: назначение высушенной древесины, порода древесины, толщина пиломатериалов, начальная и конечная влажность древесины, технические возможности сушильной камеры.

Заданные пиломатериалы будут использоваться в производстве мебели. В соответствии с рекомендациями, [1] с.197, принимаем ІІ категорию качества сушки - сушка до эксплуатационной влажности, обеспечивающую точную механическую обработку деталей и узлов квалифицированных узлов.

В сушильной камере в качестве теплоносителя используется пар с давлением р = 0,3 МПа и температурой t = 133,54°С. Последующие использование пиломате-риалов в мебельном производстве диктует необходимость сохранения физико-механических свойств древесины. Поэтому принимаем решение использовать низкотемпературные режимы, по нормальной категории режима, которая обеспечивает бездефектную сушку при полном сохранении прочностных свойств древесины, но с возможными незначительными изменениями ее цвета.

В соответствии с табл. 9, [2] с.219, для сушки пиломатериалов из древесины березы толщиной S1 = 40 мм и S2 = 50 мм рекомендованы режимы Б3-Н и Б4-Н соответственно.

Для липовых пиломатериалов толщиной S1 = 60 мм и S2 = 40 мм табл. 10, [2] с.220, рекомендует применять режимы О5-Н и О3-Н соответственно.

Результаты выбора режимов сушки обобщаем в таблице 2.1



Таблица 2.1 - Выбор режимов сушки

Порода древесины	Размеры, мм	Категория качества	Категория режима	Обозначение режима
	толщина	ширина
Береза	40	125	II	нормальный	Б3-Н
	50	150			Б4-Н
Липа	60	100	II	нормальный	О5-Н
	40	150			О3-Н

В таблице 2.2. приведены значения параметров сушильного агента для выбранных режимов, согласно данным приведенным в вышеуказанным таблицах.

Таблица 2.2 - Параметры сушильного агента

Режим сушки		Параметры
	Влажность древесины, %	температура, 0C	психрометрическая разность, 0C	Степень насыщенности
Б3-Н	>35	70	6	0, 76
	35-25	75	11	0,61
	<25	92	29	0,28
Б4-Н	>35	64	6	0,74
	35-25	68	10	0,61
	<25	84	26	0,29
О5-Н	>35	56	3	0,84
	35-25	59	6	0,73
	<25	77	22	0,34
О3-Н	>35	64	4	0,82
	35-25	68	8	0,68
	<25	88	26	0,31

2.2 Выбор режимов начального прогрева и влаготеплообработки

Выбор режимов начального прогрева (НП), конечной (КВТО) и проме-жуточной (ПВТО) влаготеплообработки проводят в соответствии с рекомен-дациями, изложенными в [2] с. 109 - 111.

Начальный прогрев древесины является первой технологической операцией процесса сушки. Психрометрическую разность ?tнп в период начального прогрева поддерживают в пределах 0,5 - 1,5 С (при начальной влажности выше 25%). При прогреве мягких лиственных пород температуру среды при прогреве назначают на 8С выше температуры первой ступени сушки, но не выше 100С. Температуры 1-х ступеней сушки пиломатериалов указаны в табл. 2.2 [ПЗ]

Для березовых пиломатериалов (НП):

толщиной 40мм: tнп40=70+8=78С;

толщиной 50мм: tнп50=64+8=72С

Для липовых пиломатериалов (НП):

толщиной 60 мм: tнп60= 64+8=72С;

толщиной 40 мм: tнп40 = 56+8=64С.

Продолжительность НП ориентировочно принимаем для мягких хвойных пород 1,5 часа на каждый сантиметр толщины пиломатериалов. Для мягких лиственных пород время прогрева увеличивают на 25%, для твердых лиственных на 50%.

Продолжительность прогрева определяем по формуле:

пр=1,5S

где S - толщина материала, см;

1,5 - продолжительность прогрева одного сантиметра материала, ч.

Для березовых материалов продолжительность начального прогрева увеличи-вается на 25% и составит:

толщиной 40 мм: пр = 1,54·1,25 = 7,5 ч;

толщиной 50 мм: пр = 1,55·1,25 = 9,375 ч;

Для липовых материалов продолжительность начального прогрева увеличи-ваем на 25% и она составит:

толщиной 60 мм: пр = 1,561,25= 11,25 ч;

толщиной 40 мм: пр = 1,541,25= 7,5 ч.

Определяем суммарную продолжительность влаготеплообработок заданных пиломатериалов по табл.23[2]с.228:

вто_береза_40= 6 ч;

вто_береза_50 =12 ч;

вто_липа_60= 9 ч;

вто_липа_40= 3 ч.

Согласно рекомендациям, табл.23[2] с.228, промежуточная влаготеплообра-ботка не нужна для толщин заданных пиломатериалов, соответственно все время суммарной продолжительности влаготермообработки для данной толщины и породы древесины расходуется на конечную влаготеплообработку.

Температура конечной влаготеплообработки равна температуре на предшедст-вующей ей ступени сушки плюс 8С, но не должна превышать 100С. Психромет-рическая разность t, во время КВТО, для всех пиломатериалов принимаем равной 0,5-1,0 С. Температуры последних ступеней сушки выбранных режимов представ-лены в табл. 2.2[ПЗ]

Определяем температуру конечной влаготеплообработки пиломатериалов:

t_квто_береза_40=92+8=100 С;

t_квто_береза_50=84+8=92 С;

t_квто_липа_60=77+8=85 С;

t_квто_липа_40=88+8=96 С.

Результаты выбора режимов начального прогрева и конечной влаготеплообра-ботки обобщаем в табл. 2.3



Таблица 2.3 - Режимы начального прогрева, промежуточной и конечной влаготеплообработок

Режим сушки	Наименование обработки	Влажность древесины,%	Параметры обработки
			t, 0C	? t, 0C	ф, ч
Б3-Н	НП	80	78	0,5-1,5	7,5
	КВТО	12	100	0,5-1,5	6
Б4-Н	НП	80	72	0,5-1,5	9,375
	КВТО	12	92	0,5-1,5	12
О5-Н	НП	60	72	0,5-1,5	11,25
	КВТО	10	85	0,5-1,5	9
О3-Н	НП	60	64	0,5-1,5	7,5
	КВТО	10	96	0,5-1,5	3



3. Технологический расчет

Целью технологического расчёта является определения камер, необходимого для сушки заданного объёма пиломатериалов, и количества вспомогательного оборудования, достаточного для обеспечения бесперебойной работы камер. На основании выполненного расчёта разрабатывают план сушильного цеха.

3.1 Расчёт продолжительности цикла сушки

Расчет продолжительности сушки выполняем для всех пиломатериалов спе-цификации, а также для условного материала. За условный принимают сосновые обрезные доски толщиной 40 мм, шириной 150 мм, длиной более 1 м, высу-шиваемые по ІІ категории качества от начальной влажности 60% до конечной 12%.

Прежде чем приступить к расчёту продолжительности процесса сушки, определим скорость циркуляции сушильного агента (щ, м/с) в штабеле пилома-териалов по формуле 3.1 [3] с.17:

щ = V/fш,

где V - объём циркулирующего агента сушки, м3/с;

fш - площади живого сечения штабелей, м2.

Площадь живого сечения штабелей для сушильных камер, в которых длина штабелей не соответствует длине сушильного пространства, определяют по форму-ле 3.3 [3] с.17:

fш = Lк · H · (1 - вв · вд)

где Lк - длина сушильного пространства, м;

Н - высота штабеля,м;

вв,·вд - коэффициенты заполнения штабеля по высоте и длине

Необходимые для расчёта размеры принимаем из технической характеристики камеры. Сушильная камера AS-1 имеет следующие размеры сушильного прост-ранства 4,4х2,64х2,52 м. Штабель сформирован цельным, принимая высоту тележ-ки 0,3 м, а зазор между штабелем и верхним экраном 0,2 м определим высоту штабеля по формуле:

Н = hс.ш. - (0,3 + 0,2)

где hс.ш. - высота сушильного пространства, м. hn = 2,52 м;

Н = 2,52 - (0,3 + 0,2) = 2,02 м.

Принимаем штабели с размерами bЧhЧl = 1,5Ч2,0Ч 3,5 и 1,5Ч2,0Ч4,0 м

Коэффициент заполнения по высоте, для цельного штабеля, определяем по формуле 5.14 [2, с. 125]:

,

где S - толщина пиломатериалов, мм;

S1 - толщина межрядовых прокладок, мм. Принимаем S1 = 25 мм.

,

,

Коэффициент заполнения штабеля по длине определяем по формуле 5.12 [2] с.124:



,

где l - длина пиломатериалов, м;

L - длина штабеля, м.

,

Коэффициент заполнения штабеля по длине для условного материала согласно рекомендациям, [2] с. 124,принимаем вД у. = 0,85.

Рассчитываем площадь живого сечения штабелей:

fш.1 = 4,4·2,0·(1 - 0,615·0,795) = 4,4975 м2;

fш.2 = 4,4·2,0·(1 - 0,667·0,795) = 4,1337 м2;

fш.3 = 4,4·2,0·(1 - 0,706·0,91) = 3,15 м2;

fш.4 = 4,4·2,0·(1 - 0,615·0,91) = 3,88 м2;

fш. у. = 4,4·2,0·(1 - 0,615·0,85) = 4,2 м2.

Объем циркулирующего агента сушки в м3/с будет равен:

V = 32000/3600 = 8,9 м3/с

Скорость сушильного агента в штабелях пиломатериалов будет равна:

щ1 = 8,9/4,4975= 1,98 м/с; щ2 = 8,9/4,1337 = 2,15 м/с; щ3 = 8,9/3,15 = 2,82 м/с;

щ4 = 8,9/3,88 = 2,29 м/с; щу. = 8,9/4,2 = 2,11 м/с.

Режимы сушки мягких лиственных пород составлены для диапазона скорости агента сушки 1,0 - 2,5 м/с. При фактической скорости ниже 1,0 м/с психрометрическая разность на всех ступенях режима, кроме последнего, увеличивается по сравнению с табличной на 10C , а при фактической скорости выше 2,5 м/с уменьшается на 10C, на всех ступенях сушки кроме последней, в соответствии с рекомендациями, [2] с.99 - 105, заносим в таблицу 3.3.

Проводим корректировку табл. 2.2 [ПЗ] ( режим О5-Н и О3-Н). Значение на-сыщенности уточняем по табл. 6 [2] с. 215.

Таблица 3.1 - Скорректированные параметры сушильного агента

Режим сушки		Параметры
	Влажность древесины, %	температура, 0C	психрометрическая разность, 0C	Степень насыщенности
Б3-Н	>35	70	6	0, 76
	35-25	75	11	0,61
	<25	92	29	0,28
Б4-Н	>35	64	6	0,74
	35-25	68	10	0,61
	<25	84	26	0,29
О5-Н	>35	56	2	0,90
	35-25	59	5	0,77
	<25	77	22	0,34
О3-Н	>35	64	4	0,82
	35-25	68	8	0,68
	<25	88	26	0,31

Продолжительность цикла сушки пиломатериалов фц определяем по формуле 5.5 [2] с. 121:

ц = исх Ар Ац Ав Ад Ак

где исх - исходная продолжительность сушки пиломатериалов заданных размеров и породы при начальной влажности 60 и 12 % в камерах с реверсивной циркуляцией средней интенсивности (скорость воздуха по материалу 1 м/с);

Ар - коэффициент, учитывающий фактическую категорию режима сушки;

Ац - коэффициент, учитывающий фактическую интенсивность циркуляции;

Ав - коэффициент, учитывающий фактическую начальную и конечную влажность древесины;

Ад - коэффициент, учитывающий фактическую длину сортиментов;

Ак - коэффициент, учитывающий фактическую категорию качества сушки.

Значение исходной продолжительности сушки, исходя из толщины и ширины пиломатериалов, определяем по табл. 24 [2] с. 228, 229:

фисх.1 = 101ч., фисх.2 = 149ч., фисх.3 = 128ч., фисх.4 = 99ч., фисх.у. =88ч.

Для нормальных режимов сушки, по [2] c. 122, коэффициент Ар = 1.

Используя приложение 5, [3] с. 91, по величине произведения исх Ар находим коэффициент циркуляции сушильного аганта:

Ац1 = 0,8007, Ац2 = 0,909, Ац3 = 0,8474, Ац4 = 0,7819, Ац у. = 0,7672.

По табл. 26 [2] с. 230 определяем коэффициент, учитывающий конечную и начальную влажность древесины:

Ав1 = Ав2 = 1,18, Ав3 = Ав4 = 1,11, Ав у. = 1,00

Для досок и брусьев коэффициент, учитывающий длину сортиментов, согласно рекомендациям, [2] c. 122, принимаем Ад = 1,00.

Древесина, используемая для производства мебели, должна быть высушена по ІІ категории качества. С учетом этого по рекомендациям [2] c. 122, принимаем Ак = 1,15.

Рассчитываем продолжительность сушки:

фц1 = 101·1·0,8007·1,18·1·1,15 = 109,7ч = 4,6 сут.;

фц2 = 149·1·0,909·1,18·1·1,15 = 183,8ч = 7,7 сут.;

фц3 = 128·1·0,8474·1,11·1·1,15 = 138,5ч = 5,8 сут.;

фц4 = 99·1·0,7819·1,11·1·1,15 = 99,8ч = 4,2 сут.;

фц у. = 88·1·0,7672·1·1·1,15 = 77,6ч = 3,2 сут.

Результаты выбора исходной продолжительности сушки, поправочных коэффициентов и расчета по определению продолжительности сушки представлены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 - Продолжительность цикла сушки пиломатериалов

Материал	фисх, ч	Коэффициенты	Продолжительность цикла сушки, фц,
Порода древесины	Размеры поперечного сечения, SЧb, мм
			Ар	Ац	Ав	Ад	Ак	часы	сутки
Береза	40Ч125	101	1	0,8007	1,18	1	1,15	109,7	4,6
	50Ч150	149	1	0,909	1,18	1	1,15	183,8	7,7
Липа	60Ч100	28	1	0,8474	1,11	1	1,15	138,5	5,8
	40Ч150	99	1	0,7819	1,11	1	1,15	99,8	4,2
Условный материал	88	1	0,7672	1	1	1,15	77,6	3,2

3.2 Расчет количества сушильных камер

Определяем продолжительность оборота камеры при сушке заданных пиломатериалов и условного материала по формуле 5.8 [2] с.123:

фоб = фц + фзр

где фзр - продолжительность загрузки и разгрузки камер периодического действия, сут. Принимаем фзр = 0,1 сут.

фоб1 = 4,6 + 0,1 = 4,7 сут.; фоб2 = 7,7 + 0,1 = 7,8 сут.; фоб3 = 5,8 + 0,1 = 5,9 сут.;

фоб4 = 4,2 + 0,1 = 4,3 сут.; фоб у. = 3,2 + 0,1 = 3,3 сут.

По формуле 5.19 [2] с. 126 рассчитываем коэффициент продолжительности оборота камеры:

kф = фоб/ фоб у.

kф1 = 4,7/3,3 = 1,42; kф2 = 7,8/3,3 = 2,36; kф3 = 5,9/3,3 = 1,79; kф4 = 4,3/3,3 = 1,3;

Расчет объемного коэффициента заполнения штабеля определяем по формуле 5.11 [2] с.123:

в = вв? вш? вд? (100 - Уv) / 100,

где вв - коэффициент заполнения штабеля по высоте;

вш - коэффициент заполнения штабеля по ширине табл.5.2.[2] с 124;

вд - коэффициент заполнения штабеля по длине;

Уv - объемная усушка, %.

Коэффициенты заполнения штабеля по длине и по высоте заданными пиломате-риалами были рассчитаны в разделе 3.1. Их значения равны:

вв1 = вв4 = вв у = 0,615, вв2 = 0,667, вв3 = 0,706;

вд1 = вд2 = 0,795, вд2 = вд3 = 0,91, вд у = 0,85.

Коэффициент заполнения штабеля по ширине зависит от вида пиломатериа-лов и способа их укладки. Учитывая, что заданные пиломатериалы обрезные и спо-соб укладки без шпаций ( т.к. принудительная циркуляция и щ>1м/с), согласно рекомендациям табл. 5.2 [2] с. 124 принимаем коэффициент заполнения штабеля по ширине вш = 0,90.

Объемную усушку определяем по формуле 5.16 [2] с. 125:

Уv = kv (W' - Wк),

где Kv - коэффициент объемной усушки, зависящий от породы древесины;

W'- влажность, для которой устанавливают номинальные размеры по толщине и ширине пиломатериалов, %,( W'=20%);

Wк - конечная влажность пиломатериалов , согласно условия Wк = 12 и 10%. Wк.у - конечная влажность пиломатериалов, %.

Согласно табл. 4 [2, с.214] коэффициент объемной усушки равен:

для березы: Кv = 0,54; для липы: Кv = 0,50; для условного материала: Кv = 0,44.

Уv1 = Уv2 = Уv у 0,54 (20 - 12) = 4,32 %

Уv3 = Уv4 = 0,50 (20 - 10) = 5 %

Рассчитаем объемный коэффициент заполнения штабеля:

в1 = 0,615? 0,9? 0,795? (100 - 4,32) / 100 = 0,421;

в2 = 0,667? 0,9? 0,795? (100 - 4,32) / 100 = 0,457;

в3 = 0,706? 0,9? 0,91? (100 - 5) / 100 = 0,549;

в3 = 0,615? 0,9? 0,91? (100 - 5) / 100 = 0,478;

ву = 0,615? 0,9? 0,85? (100 - 4,32) / 100 = 0,450.

Обобщим полученные данные в табл. 3.3

Таблица 3.3 - Объемный коэффициент заполнения штабеля

Порода древесины	Размеры поперечного сечения SЧb, мм	Коэффициент заполнения штабеля по	Объемная усушка, %	Объемный коэффициент заполнения штабеля
		длине	ширине	высоте
Береза	40Ч125	0,875	0,9	0,615	4,32	0,421
	50Ч150	0,875	0,9	0,667	4,32	0,457
Липа	60Ч100	1	0,9	0,706	5	0,549
	40Ч150	1	0,9	0,615	5	0,478
Условный материал	0,85	0,9	0,615	4,32	0,450



Определяем коэффициент вместимости камеры по формуле 5.20 [2] c.126:

kЕ = ву/вф

где ву - объемный коэффициент заполнения штабеля условным материалом;

вф - объемный коэффициент заполнения штабеля фактическим материалом.

kЕ1 = 0,45/0,421 = 1,06, kЕ2 = 0,45/0,457 = 0,98,

kЕ3 = 0,45/0,549 = 0,82, kЕ4 = 0,45/0,478 = 0,94.

Рассчитываем переводной коэффициент по формуле 5.18 [2] с.126:

k = kф· kЕ

k1 = 1,42·1,06 = 1,50, k2 = 2,36·0,98 = 2,31,

k3 = 1,79·0,82 = 1,47, k4 = 1,3·0,94 = 1,22.

Производим перевод объема подлежащих сушке пиломатериалов в объем условного материала по формуле 5.21 [2] с.126:

Vу = Vф·k

где Vф - объем фактического материала, м3/год;

k - переводной коэффициент.

Из задания известно, что

Vф1 = Vф2 = Vф3 = 1000 м3/год и Vф4 = 1500 м3/год



Тогда Vу1 = 1000·1,50 = 1500 м3/год, Vу2 = 1000·2,31 = 2310 м3/год, Vу3 = 1000·1,47 = 1470 м3/год, Vу4 = 1500·1,22 = 1830 м3/год.

Производительность цеха в условном материале составит:

Vц. у = 1500 + 2310 + 1470 + 1830 = 7110 м3/год.

Производительность камеры при сушке условного материала рассчитываем по формуле 5.6 [2] с.123:

Пу = (Тг/фоб.у.) · Еу

где Тг - период времени за который определяется производительность, сут.

Еу - вместимость камеры в условном материале, м3.

Вместимость камеры в условном материале определим по формуле 5.9 [2] с.123:

Еу = Еш.у·u

где Еш.у - вместимость штабеля в условном материале, м3;

u - количество штабелей в камере. u = 1.

Вместимость штабеля в условном материале определяется по формуле 5.10 [2] с.123:

Еш.у = L·B·H·ву

где L, B, H - длина, ширина и высота штабеля, м.

Еш.у = 4,4·1,5·2·0,45 = 5,94 м3

Еу = 5,94·1 = 5,94 м3

Тогда производительность камеры при сушке условного материала, принимая Тг = 335сут., равна:

Пу = (335/3,3) · 5,94 = 603 м3

Определим требуемое количество сушильных камер по формуле 5.23 [2] с.126:

N = Vц. у/ Пу

N = 7110/603 = 11,8.

Принимаем к установке 12 сушильных камер AS-1.

3.3 Расчет вспомогательного оборудования

Загрузка сушильной камеры AS-1 осуществляется рельсовым транспортом. Формирование и разборку штабелей будем осуществлять с помощью лифтов.

Расчет количества лифтов и траверсных тележек производим по формуле 3.4 [3] с.19:

Ni =

где Vфi - объем i-го фактического материала, подлежащего сушке, м3/год;

Пi - производительность оборудования, м3/смену;

Тр - количество рабочих дней в году;

Nс - количество рабочих смен.

Количество рабочих дней в году принимаем за вычетом праздничных дней, т.е. Тр = 365 - 9 = 356 дней.

Устанавливаем сменность работы при формировании и разборке штабелей nc = 1, а для траверсной тележки nc = 1.

Согласно приложению 6 [3] с.94, производительность труда при формиро-вании при помощи лифта штабелей из пиломатериалов толщиной S > 32 мм принимаем П = 55 м3/смену, а при разборке штабелей принимаем П = 120 м3/смену. Производительность траверсной тележки принимаем среднее значение П = 270 м3/смену.

Определяем нужное количество лифтов для формирования и разборки штабелей:

N1 =

N2 =

Принимаем для установки в цехе два лифта. Один на участке формировки, а другой на участке разборки штабелей.

Рассчитаем количество траверсных тележек:

N2 =

Принимаем одну траверсную тележку, которая с запасом обеспечит транспор-тировку пиломатериалов.

Количество подштабельных мест на складах сырья и сухих пиломатериалов определяем по формуле 3.5 [3] с.19:

Ш = 

где Ешi - вместимость штабеля i-го фактического материала, м3;

nз - количество смен, на которых должен быть создан запас сырых или сухих пиломатериалов.

Определим вместимость штабеля по формуле 5.10 [2, с.123]:

Еш.1 = 3,5·1,5·2·0,421 = 4,42 м3, Еш.2 = 3,5·1,5·2·0,457 = 4,80 м3,

Еш.3 = 4·1,5·2·0,549 = 6,59 м3, Еш.4 = 4·1,5·2·0,478 = 5,74 м3

Определим количество подштабельных мест на складе сырых пиломате-риалов. При этом принимаем трехсменный запас пиломатериалов, т.е. nз = 3.

Ш1 =

Приняв шестисменный запас, определим количество поштабельных мест на складе сухих пиломатериалов:

Ш2 =

Принимаем количество подштабельных мест на складе сырых пиломате-риалов Ш1 = 6 шт., а на складе сухих - Ш2 =12 шт.



4. Тепловой расчёт

Тепловой расчет сушильных камер производится с целью определения расхода теплоты на сушку, выбора и расчета теплового оборудования, расхода теплоносителя.

За расчетный материал принимаем самые быстросохнущие доски из спецификации: в нашем случае это липовые доски толщиной 40 мм, сохнущие по режиму О3-Н.

4.1 Определение массы испаряемой влаги

Массу влаги D1, кг/м3, испаряемой из 1 м3 расчетного материала определяем по формуле 4.1 [3] с.23:

D1 = Б (Wн - Wк) / 100

где Б - базисная плотность расчетного материала, кг/м3;

Wн - начальная влажность расчетного материала, %;

Wк - конечная влажность расчетного материала, %.

Базисная плотность расчетного материала равна 400 кг/м3 по табл.4 [2] c. 214.

D1 = 400 (60 - 10) / 100 = 200 кг/м3

Массу влаги, испаряемой за время одного оборота камеры Dоб, кг, определяем по формуле по формуле 4.2 [3] с.23:

Dоб = D1 Е

где Е - вместимость камеры, м3 рассчитываем по формуле 5.9 [2] с.123:

Е = Eш· u

где Eш - вместимость штабеля, которая была рассчитана в разд.3.3, м3;

u - количество штабелей в камере.

Е = 6,31· 1 = 6,31 м3.

Dоб = 200 6,31= 1262 кг.

Массу влаги Dс, кг/м3, испаряемой в камере за 1 с определяем по формуле 4.3 [3] с.23:

Dс = Dоб / (3600 с),

где с - продолжительность сушки расчетного материала, ч.

Продолжительность сушки с расчетного материала определим по формуле 4.4 [3] с.23:

с = ц - (нп + квто+пвто),

где ц - продолжительность сушки расчетного материала, ч;

нп - продолжительность начального прогрева, ч;

квто - продолжительность КВТО, ч;

пвто - продолжительность ПВТО, ч.

с =99,8 - (7,5 + 3 + 0) = 9,5 ч

Dс = 1262/(3600 9,6 ) = 0,036 кг/с

Расчетную массу испаряемой влаги mр, кг/с определяем по формуле 4.5 [3] с.23: 

Dр= Dс k.н.с,

где k.н.с - коэффициент, учитывающий неравномерность скорости сушки.

Для камер периодического действия коэффициент k.н.с зависит от конечной влажности пиломатериалов. Согласно рекомендациям, [3] с.23, при Wк = <12 % k.н.с = 1,3. Таким образом:

Dр= 0,036 1,3= 0,047 кг/с.

4.2 Определение параметров агента сушки

Температуру t1 и степень насыщенности 1 на входе в штабель принимаем по второй ступени режима сушки расчетного материала (таблица 3.3). сушильный камера прогрев калорифер

t1 = 68?С

t = 8?С

1 = 0,71

Остальные параметры воздуха на входе в штабель определяем по формулам. Парциальное давление водяного пара выводим из формулы 1.12 [2, с. 22]:

pп1 = 1pн1

где pн1 - давление насыщения водяного пара при температуре t1, Па. По таблице 1 [2] с.211путем интерполяции определяем, что при температуре воздуха 68 ?С pн1=28700 Па.

pп1 = 0,71 28700 = 20377 Па



Влагосодержание воздуха определяем по формуле 1.14 [2] с. 23 :

d1 = 622 pп1 / (pa-pп1) (4.8)

где pa - атмосферное давление воздуха, Па. Принимаем pa = 100000 Па.

d1 = 622 20377/ (100000-20377) =159,2 г/кг

Теплосодержание воздуха (энтальпия) по формуле 1.23 [2] с. 24:

I1 = 1,01 t1 + 0,001 d1 (1,88 t1 + 2500) (4.9)

I1=1,01 68 + 0,001 159,2·(1,88 68 + 2500) = 487,03 кДж/кг

Плотность воздуха 1, кг/м3, определяем по формуле 1.16 [2] с. 23:

1 = [28,96·pa - 10,94·pп] / 8314·T1 (4.10)

где Т1 - температура воздуха в Кельвинах.

Т1 = 273 + t1;

Т1 = 273+68=341 К.

1 = [28,96·100000 - 10,94·20377] / 8314·341= 0,94 кг/м3

Приведённый удельный объём V, м3/кг сухого воздуха, определяем по формуле 4.6 [3] с. 23:

нпр1 = 4,62 10-6 T1 · (622+d1)

нпр1 = 4,62 10-6 341 (622+159,2) = 1,23 м3/кг



Определяем параметры воздуха на выходе из штабеля. Влагосодержание воздуха на выходе из штабеля определяем по формуле 4.7 [3] с. 24:

d2 = (1000 / М) + d1,

где М - масса циркулирующего агента сушки на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг.

Массу циркулирующего агента определяем по формуле 4.8 [3] с. 24:

М = V / (Dр нпр1),

где V - объем циркулирующего агента сушки, м3/с.

нпр1 - приведенный удельный объём сушильного агента на входе в штабель, г/кг

М = 8,9/ (0,0471,23) = 154 кг/кг

d2 = (1000 / 154)+159,2 = 165,69 г/кг

I2 = I1 = 487,03 кДж/кг

Плотность воздуха на выходе из штабеля определяем по формуле:

2 = [28,96·pa - 10,94·pп] / 8314·T2

Приведенный объем Vпр2 определяем по формуле:

Vпр2 = 4,62 10-6T2 (622 + d2)

Температура агента сушки на выходе из штабеля равна:



Т2 = 273 + t2

Найдем температуру на выходе со штабеля, преобразуя формулу 1.23 [2] с. 24:

t2 = (I2 - 2,5 d2) / (1,01 + 0,00188 d2)

t2 = (487,03- 2,5 165,69) / (1,01 + 0,00188 165,69) = 550C

Pп2 = = 21035 Па.

Т2 = 273 + 55=328 К.

2 = [28,96·100000 - 10,94·21035] / 8314·328 = 0,98 кг/м3

Vпр2 = 4,62 10-6 328(622 +165,69) = 1,19 м3/кг

Результаты расчета параметров сушильного агента обобщаем в таблице 4.1.

Таблица 4.1 - Параметры сушильного агента

Параметр	Значение
	на входе в штабель	на выходе из штабеля	среднее
1. Температура, °С	68	55	61
2. Влагосодержание, г/кг	159,2	165,69	162,5
3. Энтальпия, кДж/кг	487,03	487,03	487,03
4.Плотность, кг/м3	0,94	0,98	0,96
5. Приведенный удельный объём, м3/кг	1,23	1,19	1,21

4.3 Определение расхода теплоты на сушку

Одно из основных требований, предъявляемых к сушилкам - минимальный расход теплоты на проведение процесса сушки. Этот расход состоит из затрат на начальный прогрев, испарение влаги и теплопотери через ограждения сушилки .

Для зимних условий удельный расход теплоты на начальный прогрев qпр, кДж/м3, складывается из её затрат на нагревание замороженной древесины от отрицательной начальной температуры t0 до 0С, плавление содержащегося в древесине льда и нагревание пиломатериала до требуемой температуры.

4.3.1 Расход теплоты на начальный прогрев

Для зимних условий расход теплоты на начальный прогрев определяем по формуле 4,9 [3] с. 25:

q'пр = д с(-) (-tо) + Б + д с(+) tнп

для среднегодовых условий определяем по формуле 4,10 [3] с. 25 :

q'пр = l cl (tнп - t0)

где д,Б - плотность и базисная плотность древесины расчётного материала, кг/м3;

Wс.ж. - содержание воды, оставшейся в замороженной древесине в жидком состоянии, %;

- скрытая теплота плавления льда (=335 кДж/кг);

tнп - температура начального прогрева расчётного материала, °С;

t0 - начальная температура древесины, °С.

с(-), с(+) - средняя удельная теплоёмкость соответственно при отрицательной температуре и температуре прогрева древесины tпр, кДж/(кгС);

сд - удельная теплоёмкость древесины в диапазоне температур от t0 до tнп.

Базисную плотность древесины липы найдём по табл. 4 [2] c. 214, а плотность при начальной влажности WН = 60% определим по формуле 2.18 [2] с. 68 :

кг/м3,

где сБ- базисная плотность древесины, кг/м3; W - влажность древесины, %.

Для данного расчётного материала сБ = 400 кг/м3, влажность W=60%.

сд = = 640 кг/м3.

Начальную температуру замороженной древесины при выполнении расчета для зимних условий принимаем t0= -20°С. Значение начальной температуры для среднегодовых условий принимаем по приложению 7, [3] с. 94, в зависимости от региона, в котором планируется строительство цеха для среднегодовых - t0 = 5,50С. Удельную теплоемкость древесины определяем по рисунок 2.3. [2] с. 73. При этом среднее значение температуры древесины рассчитываем по формулам:

при определении с(-) t = t0/2

при определении с(+) t = tнп/2

при определении сд t = (t0 + tнп)/2

Для t= -20 / 2 = -10C с(-) = 2,17 кДж/(кгС)

Для t = 64 / 2 = 32 C с(+) = 2,81 кДж/(кгС)

Для t = (5,5+64) / 2 = 34,75 C сд = 2,82 кДж/(кгС)

По табл. 5 приложения, [2] c. 214 для t0=-200С определим содержание воды, оставшейся в замороженной древесине в жидком состоянии Wс.ж.=18%.

Рассчитаем расход теплоты на начальный прогрев 1 м3 пилометериалов для зимних условий:

q' пр = 640 2,17 (-(-20)) + 400 335 + 530 2,81 64 =179371 кДж/м3.

Для среднегодовых условий:

q' пр = 640 2,82 (64-5,5) =105580,8 кДж/ м3.

Удельный расход теплоты при начальном прогреве, отнесенный к 1 кг испаряемой влаги qпр, кДж/кг, рассчитаем для зимних и среднегодовых условий по формуле 4.11 [3] с. 26:

qпр = q 'пр / D1

Для зимних условий:

qпр = 179371/200 = 896,86 кДж/кг

Для среднегодовых условий:

qпр = 105580,8/200= 527,9 кДж/кг

Секундный расход теплоты на начальный прогрев Qпр, кВт, также определим для зимних условий по формуле 4.12 [3] с. 26:



Qпр = q'пр Е / (3600 нп)

где нп- продолжительность начального прогрева для расчётного материала, ч;

Е- вместимость камеры, м3.

Для зимних условий:

Qпр = 179371 6,31 / (36007,5) =41,92 кВт

Для среднегодовых условий:

Qпр = 105580,8 6,31 / (36007,5) =24,67 кВт

4.3.2 Расход теплоты на испарение влаги

Удельный расход теплоты на испарение влаги в сушилках рассчитываем для зимних и среднегодовых условий по формуле 4.13 [3] с. 26:

qисп = (1000 (I2 - I0) / (d2 - d0)) - c' tм

где I0, d0 - энтальпия и влагосодержание свежего воздуха, поступающего в сушильную камеру во время сушки, кДж/кг, г/кг соответственно;

с' - удельная теплоемкость воды (4,19 кДж/(кг0С));

tм - температура смоченного термометра психрометра для режима сушки расчетного материала, °С.

Определим tм для всех ступеней сушки расчетного материала, по табл. 3.1 [ПЗ]:

1 ступень - tм = 64 - 3 = 61°С

2 ступень - tм = 68 - 7 = 61°С

3 ступень - tм = 88 - 26 = 62°С

Среднее значение tм = 61,3 = 61°С.

Значения I0 и d0 определяем по приложению 7 [3] с. 94. Для Минской области I0 = -5,8 кДж/кг, d0 = 2,4 г/кг - для зимних условий; I0 = 5,5 кДж/кг, d0 = 4,1 г/кг - для среднегодовых.

Для зимних условий:

qисп = (1000 (487,03- (-5,8)) / (165,69 - 2,4)) - 4,19 61 =2762,54 кДж/кг

Для среднегодовых условий:

qисп = (1000 (487,03- 5,5) / (165,69 - 4,1)) - 4,19 61 = 2724,36 кДж/кг

Расход теплоты на испарение влаги из 1 м3 расчетного материала q'исп, кДж/м3, определяем для зимних и среднегодовых условий по формуле 4.14 [3] с. 27 :

q'исп = qисп D1

Для зимних условий:

q'исп = 2762,54 200 = 552508 кДж/м3

Для среднегодовых условий:

q'исп = 2724,36 200= 544872 кДж/м3

Расход теплоты в единицу времени на испарение влаги Qисп , кВт, также определяем для зимних и среднегодовых условий по формуле 4.15 [3] с. 27:

Qисп = qисп Dр

Для зимних условий:

Qисп = 2762,54 0,047 = 129,84 кВт

Для среднегодовых условий:

Qисп = 2724,36 0,047 = 128,04 кВт

4.3.3 Тепловые потери через ограждения

Тепловые потери через ограждения сушилки в единицу времени определяем по формуле :

Qогр = Fi · Kтi · ( tc - t0) ? 10-3

где Fi - поверхность ограждений определенного вида (стена, дверь и т.д.), м2;

Kтi - коэффициент теплопередачи соответствующего вида ограждения, Вт/(м2·°С);

tc -температура среды в камере, °С. Принимаем по табл. 4.1 [ПЗ];

t0 - температура наружной среды, °С.

Температура наружной среды зависит от того, где находятся сушильные каме-ры - внутри помещения или вне него. В данном проекте камеры находятся в отап-ливаемом помещения. Поэтому температура наружной среды t0 = 20°С - для зимних условий, среднегодовых - t0 = 200С.

При расчете потерь через пол t0 = 2°С - для зимних условий; t0 = 10°С - для среднегодовых.

Расчет площадей ограждающих конструкций проведем в соответствии со схемой камеры AS - 1 показанной на рисунке 4.1

Sстенки боковой = 4,4 · 2,52 = 11,09 м2

Sстенки задней = 2,64 • 2,52 = 6,65 м2

Sперекрытия = 2,64 · 4,4 = 11,62 м2

Sпола = 2,64 · 4,4 = 11,62 м2

Sворот = 2,64 • 2,52 = 6,65 м2

Рисунок 4.1- Схема камеры AS - 1

Коэффициент теплопередачи многослойных ограждений К, Вт/(м20С), определяем по формуле 4.17 [3] с. 28:

Kтi = 1 / (1 / в + 1 / 1 + … + n / n + 1 / н)

где в - коэффициент теплоотдачи от внутренних поверхностей ограждений, Вт/(м2°С), в = 25 Вт/(м2°С;

н - коэффициент теплоотдачи для наружных поверхностей ограждений, Вт/(м2°С), н = 9 Вт/(м2°С);

1, 2, ..., n - толщина слоев ограждений, м;

1, 2,…, n - коэффициент теплопроводности материалов ограждений, Вт/(м2°С) (приложение 9 [3] с. 95).

Сушильные камеры AS - 1 - сборные. Учитывая это, принимаем конструк-цию и размеры элементов ограждений, перекрытий и дверей следующего образца [3] c. 29, рис. 4.2д, рис. 4.2.

Значения всех параметров, необходимых для расчета коэффициента теплопередачи, сводим в таблице 4.2.

Таблица 4.2 - Расчет коэффициента теплопередачи

Вид ограждений	Материал	Толщина слоя, мм	Коэффи-циент теплопро-водности, Вт/(м·°С)	Коэффициент теплообмена поверхности, Вт/(м2·°С)
				внутренней	наружной
Перекрытие	Пенопласт ПВ-1 Листовой алюминий	100 1,5Ч2	0,041 240	25	9
Торцовая стена
Торцевая стена со стороны двери
Боковая стена
Дверь

Определяем коэффициент теплопередачи ограждений:

Кт1= Кт2= Кт3= Кт4= 1 / [1/25 + 0,1/0,041+ 2?0,0015/240 + 1/9 ] = 0,39 Вт/(м2С)

Коэффициент теплопередачи пола принимает равным 0,5 К наружной стены.

Кт5 = 0,5· Кст= 0,5 0,39=0,195 Вт/(м2C)

Значения коэффициента теплопередачи не превышают 0,7 Вт/( м2C). Следовательно, камера не нуждается в дополнительном утеплении.

Расчеты потерь теплоты через ограждения сводим в таблица 4.3.

Таблица 4.3 - Расчет тепловых потерь через ограждения для камеры, распо-ложенной в отапливаемом помещении

Наименование ограждений	Площадь, м2	Коэффициент теплопередачи, Вт/( м·0C)	Температура, 0C	Теплопотери, кВт
			средняя в камере, tc	наружная t0	Qогр.i	Qогр.
Зимние условия
1.Ворота	6,65	0,39	61	20	0,11	0,86
2.Стенка боковая.	11,09	0,39	61	20	0,18
3. Стенка задняя.	6,65	0,39	61	20	0,11
4.Перекрытие	11,62	0,39	61	20	0,19
6. Пол	11,62	0,195	61	2	0,27
Среднегодовые условия
1.Ворота	6,65	0,39	61	20	0,11	0,83
2.Стенка боковая.	11,09	0,39	61	20	0,18
3. Стенка задняя.	6,65 ...

Подобные документы

• Разработка лесосушильного цеха на базе сушильных камер ВК-4

  Устройство и принцип действия сушильной камеры ВК-4 и вспомогательного оборудования. Обоснование режимов сушки и влаготеплообработки древесины. Расчёт количества сушильных камер. Определение параметров агента сушки. Организация технологического процесса.
  
  курсовая работа [599,7 K], добавлен 24.08.2012
  

• Разработка проекта лесосушильного участка на базе сушильных камер CM 3000 90

  Устройство и принцип действия сушильной камеры CM 3000 90. Выбор и обоснование режима сушки и влаготеплообработки древесины. Определение количества сушильных камер и вспомогательного оборудования. Тепловой расчет процесса сушки. План сушильного цеха.
  
  курсовая работа [540,7 K], добавлен 20.05.2014
  

• Проектирование сушильного цеха с камерами СПЛК-2

  Устройство и принцип действия сушильной камеры. Выбор режимов сушки и влаготеплообработки. Расчет требуемого количества камер. Определение массы испаряемой влаги, параметров агентов сушки, расходов теплоты на сушку. Разработка технологического процесса.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 11.10.2012
  

• План лесосушильного цеха

  Устройство и принцип действия основного и дополнительного оборудования. Выбор и обоснование режимов сушки и влаготеплообработки. Расчет продолжительности цикла сушки, количества камер. Определение параметров агента сушки, а также расхода теплоты.
  
  курсовая работа [139,6 K], добавлен 23.04.2015
  

• Проект сушильного участка на базе сушильной камеры УЛ-2

  Процесс удаления влаги из материала путем испарения или выпаривания. Выбор и обоснование способа сушки и типа лесосушильных камер. Спецификация пиломатериалов. Формирование сушильных штабелей. Технология проведения камерной сушки. Виды и причины брака.
  
  курсовая работа [36,4 K], добавлен 10.12.2013
  

• Проект сушильного цеха для высушивания пиломатериалов в камерах типа УЛ-1

  Изучение устройства сушильной камеры УЛ-1. Обоснование и выбор режимов сушки, начального прогрева и влаготелообработки пиломатериалов из древесины ели и осины. Определение массы испаряемой влаги и расхода теплоносителя. Контроль технологического процесса.
  
  курсовая работа [650,0 K], добавлен 15.04.2019
  

• Проектирование лесосушильного цеха

  Технологическая схема лесосушильного цеха, выбор способа сушки древесины. Разработка схемы технологического процесса сушки пиломатериалов, описание работы сушильной камеры. Технологические требования к сухим пиломатериалам, их укладка и транспортировка.
  
  курсовая работа [100,8 K], добавлен 10.03.2012
  

• Проект лесосушильного цеха для камеры Валмет

  Выбор способа обработки и описание типа лесосушильной камеры. Режимы и продолжительность сушки. Выбор расчетного материала. Определение параметров агента сушки. Выбор и расчет конденсата отводчиков, калориферов, вытяжных каналов. Контроль качества сушки.
  
  курсовая работа [46,5 K], добавлен 07.06.2010
  

• Разработка автоматического управления процесса сушки полидисперсных материалов во взвешенно-закрученном слое

  Сущность процесса сушки. Расчет сушильной установки. Аппаратное обеспечение процесса сушки. Технологические основы регулирования сушилок с кипящим слоем. Определение момента окончания сушки по разности температур. Автоматизация сушильных установок.
  
  дипломная работа [2,7 M], добавлен 25.01.2011
  

• Проектирование сушильной установки А1-ОРЧ-500 для сгущения крови убойных животных

  Характеристика производственного процесса сушки крови убойных животных в сушильных установках различного типа. Материальный баланс и расчет геометрических размеров камеры. Обоснование необходимости разработки новой распылительной сушильной установки.
  
  дипломная работа [555,7 K], добавлен 28.11.2012
  

• Проект сушильного цеха на базе камер периодического действия ЦНИИМОД-39

  Выбор и расчет влаготеплообработок в сушильной камере. Определение параметров агента сушки на входе в штабель. Расчет расходов тепла на сушку. Подготовка сушильной камеры к работе. Погрузочно-разгрузочные работы. Планировка сушильного цеха, охрана труда.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 28.05.2013
  

• Проект цеха сушки пиломатериалов на базе камер ЛСК-50Ф

  Принцип работы лесосушильной камеры. Определение расхода теплоносителя на сушку пиломатериалов. Составление аэродинамической схемы камеры. Расчет поверхности нагрева калориферной установки. Определение скорости циркуляции агента сушки на каждом участке.
  
  курсовая работа [410,0 K], добавлен 16.02.2014
  

• Сушильный аппарат непрерывного действия

  Назначение, классификация и конструкция сушилок, обоснование выбора метода и тепловой расчет процесса сушки. Определение параметров воздуха в сушильной камере. Расчет и выбор основного и вспомогательного оборудования, калориферной установки, вентилятора.
  
  курсовая работа [755,4 K], добавлен 05.07.2010
  

• Расчет и проектирование пневматической сушильной установки

  Методика определения производительности сушильной установки, расход влажного материала и количество испаряемой влаги. Состав и теплота сгорания топлива. Вычисление и проведение анализа гидравлического сопротивления пневматической сушильной установки.
  
  контрольная работа [792,1 K], добавлен 05.06.2014
  

• Повышение производительности лесосушильных эжекционных двухштабельных камер в мебельном цехе

  Назначение лесосушильных камер непрерывного действия. Эжекционная двухштабельная камера, ее показатели. Состав технологического процесса. Описание режимов технологического процесса лесосушильной эжекционной двухштабельной камеры в мебельном цехе.
  
  курсовая работа [56,2 K], добавлен 26.12.2012
  

• Автоматизация участка по обработке зубчатого колеса

  Планирование этапов механической обработки детали "зубчатое колесо": расчет режимов резания, нормирование технологического процесса, выбор основного и вспомогательного оборудования. Разработка циклограммы работы автоматической тележки транспортирования.
  
  курсовая работа [513,1 K], добавлен 14.06.2011
  

• Разработка автоматизированного участка для изготовления детали "Пробка"

  Технологический маршрут обработки детали. Расчет режимов резания. Выбор вспомогательного оборудования. Описание датчиков и циклограммы. Выбор механизма захватного устройства, принцип его работы. Разработка наладок для станков с программным управлением.
  
  курсовая работа [177,9 K], добавлен 23.12.2013
  

• Автоматизация технологической линии "D" сушки ПВХ

  Общая характеристика и принцип действия сушилки Т-4721D, предназначенной для сушки ПВХ. Теплообменные процессы в сушилке. Инженерный анализ технологического процесса как объекта автоматизации. Разработка функциональной схемы автоматизации процесса сушки.
  
  курсовая работа [52,7 K], добавлен 22.11.2011
  

• Расчет показателей процесса сушки и охлаждения зерна пшеницы

  Исследование конструкции бункерной зерносушилки СБВС-5. Характеристика газовоздушной смеси и состояния зерна в процессе сушки и охлаждения. Расчет испаренной влаги в сушильной камере, размеров барабанной сушилки. Определение расхода теплоты на сушку.
  
  курсовая работа [49,7 K], добавлен 23.12.2012
  

• Разработка технологического процесса механической обработки детали "Корпус вспомогательного тормоза"

  Описание и технологический анализ детали "Корпус вспомогательного тормоза". Характеристика заданного типа производства. Выбор заготовки, ее конструирование. Разработка и обоснование технологического процесса механической обработки. Расчет режимов резания.
  
  курсовая работа [50,2 K], добавлен 10.02.2016
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам