Очистка сточных вод мясокомбината

Размещено на http://www.allbest.ru/

• Содержание

Введение

1. Характеристика водоотведения предприятия

2. Режим водоотведения сточных вод предприятия

3. Расчет резервуара-усреднителя, совмещенного с насосной станцией

4. Расчет вертикальной жироловки с реактивным водораспределителем

5. Расчет сооружений электрохимической очистки сточных вод

5.1 Обзор метода электрокоагуляции для очистки сточных вод

5.2 Расчет сооружений электрохимической очистки сточных вод

6. Расчет баланса загрязнений

7. Расчет сооружений для обработки осадка

7.1 Резервуар осадка

7.2 Резервуар кека

7.3 Расчет камеры гашения пенного продукта

Заключение

Список использованной литературы

Введение

На предприятиях мясной промышленности образуется два вида производственных сточных вод: загрязненные и незагрязненные. Сточные воды образуются при мойке и вымачивании мясного сырья, в установках термической обработки мытье оборудования, тары, полов и так далее. Они содержат частицы жира, мяса, крови, белки, нитриты, соль и другое. Хозяйственно-бытовые стоки транспортируют в систему водоотведения некоторое количество поверхностно-активных веществ, по составу в основном не отличаются от производственных, но являются менее концентрированными.

Количество производственных сточных вод составляет 20-50% общего стока. Загрязнения производственных сточных вод мясоперерабатывающего предприятия состоит. На мясоперерабатывающих предприятиях, как правило, предусматривают устройство двух самостоятельных сетей канализации: для производственных загрязненных и бытовых стоков и для незагрязненных и дождевых сточных вод.

Локальная очистка производственных стоков: ее качество жестко регламентируется контролирующими органами и ведомствами, в собственности которых находятся коммунальные системы водоотведения и сооружения биохимической очистки сточных вод.

При сбросе производственных стоков в водоемы, сооружения для локальной очистки устраиваются на территории предприятия с целью снижения нагрузки на последующие сооружения биохимической очистки, расположенные при отсутствии площадей вне территории предприятия.

1. Характеристика водоотведения предприятия

В соответствии с современными санитарными требованиями сточные воды мясоперерабатывающего предприятия перед направлением их в городскую канализацию или на собственные очистные сооружения биологической очистки должны подвергаться локальной обработке с целью снижения концентрации жиров, взвешенных веществ, ПДК_полн Требуемая степень очистки сточных вод предприятия диктуется местными условиями.

Расход и состав сточных вод мясоперерабатывающих предприятий колеблется в значительных пределах в зависимости от вида выпускаемой продукции, технологии производства, мощности предприятия и других факторов. Сточные воды мясоперерабатывающего предприятия делятся на пять потоков: жиросодержащие, навозосодержащие, коныгосодержащие, хозяйственно бытовые, условно чистые.

Жир в сточных водах мясокомбината содержится в виде эмульдированном и растворенном состоянии.

Крупные частицы жира легко всплывают при отстаивание

На территории мясоперерабатывающего предприятия существует объединенная система водоотведения, в которую поступают производственные и хозяйственно-бытовые стоки от бытовых помещений, столовой, прачечной, хозяйственных и подсобных помещений. Количество загрязненных сточных вод составляет 20-50% по отношению к основному продукту (мясу).

2. Режим водоотведения сточных вод предприятия

Стоки, образующиеся на мясоперерабатывающем предприятии, отводятся неравномерно, как на различных предприятиях. Режим водоотведения зависит от большого количества факторов: системы водоснабжения, производительности предприятия, вида используемого сырья, режима работы предприятия (число рабочих дней в году, часов в смену, числа смен и так далее), ассортимента выпускаемой продукции, климатических условий в месте расположения предприятия, сезона года, состояния оборудования, использования достижений технического прогресса предприятием и так далее. Согласно задания коэффициент неравномерности водоотведения для мясоперерабатывающего предприятия составляет К_н =1,2.

Неравномерность водоотведения сточных вод отрицательно влияет на работу очистных сооружений, особенно, если это сооружения физико-химической очистки. В таких сооружениях время обработки сточных вод определяется минутами, в отличии от сооружений биохимической очистки, где происходит выравнивание количественного и качественного состава стоков при длительном (в несколько часов) пребывания в них стоков.

На территории предприятия перед сбросом стоков в канализационную сеть располагают усреднители расхода отработавших моечных растворов, обеспечивающие прием залпового сброса с последующим равномерным выпуском его.

3. Расчет резервуара-усреднителя, совмещенного с насосной станцией

Объем резервуара-усреднителя определен с учетом неравномерности водоотведения сточных вод и режима работы очистных сооружений. Очистные сооружения предприятия работают с 8 утра до16 часов.

Режим работы сооружений предусматривает равномерную подачу сточных вод насосами с расходом 50 м³/ч. Расчет приведен в таблице 1.

Таблица 1- Расчет емкости резервуара-усреднителя

Часы смены	Приток	Откачка	Остаток в резервуаре, м3
	%	м3	%	м3
8 - 9	7,43	59,44	6,25	50	9,44
9 - 10	7,15	57,2	6,25	50	16,64
10 - 11	7,14	57,12	6,25	50	23,76
11 - 12	7,14	57,12	6,25	50	30,88
12 - 13	5,83	46,64	6,25	50	27,52
13 - 14	4,52	36,16	6,25	50	13,68
14 - 15	4,52	36,16	6,25	50	-0,16
15 - 16	6,82	54,56	6,25	50	4,4
16 - 17	9,79	78,32	6,25	50	32,72
17 - 18	8,39	67,12	6,25	50	49,84
18 -19	7,51	60,08	6,25	50	59,92
19 - 20	7,51	60,08	6,25	50	70
20 - 21	7,51	60,08	6,25	50	80,08
21 - 22	3,63	29,04	6,25	50	59,12
22 - 23	1,75	14	6,25	50	23,12
23 - 24	3,36	26,88	6,25	50	0
Итого за смену	100	800	100	800

Максимальный остаток в баке - 80,08 м³.

Принимаем резервуар-усреднитель радиусом R=1,1м и высотой Н=1,5м.

Из резервуара-усреднителя сточные воды насосами марки ЦМК 16/27 перекачиваются на очистные сооружения. Насос ЦМК 16/27 - центробежный, моноблочный, погружной, подача 16м³/час, потребляемая мощность насоса 3,3 кВт, коэффициент полезного действия 49%.

Чтобы не допустить осаждение взвешенных веществ стоки в резервуаре-усреднителе перемешиваются путем рециркуляции части жидкости через систему дырчатых труб.

4. Расчет вертикальной жироловки с реактивным водораспределителем

Для очистки сточных вод от жира и взвешенных веществ запроектирована жироловка с реактивным водораспределителем, нисходящим движением жидкости и автоматизированным сбросом жиромассы. В данном сооружении благодаря равномерному распределению сточных вод на входе, естественной аэрации жидкости, которая происходит при падении потока из сопел реактивного распределителя, а также нисходящему движению жидкости в отстойной зоне, эффективность очистки составляет 50-70%. водоотведение сточный резервуар электрокоагуляция

Схема вертикальной жироловки с реактивным водораспределителем представлена на рис.1 Жироловка представляет собой цилиндрический резервуар(1) с перифирийным лотком (3) и коническим днищем (2). Жироловка оборудована вращающимся реактивным водораспределителем (6), выполненным виде лотка, центарльной цилиндрической камерой (5) с лотком (13) для сбора и отведения очищенной воды. Исходная сточная вода трубопроводом (12) подается в реактивный водораспределитель (6) и выбрасывается из него по патрубкам (7) в периферийный лоток (3). Вращение водораспределителя, осуществляемое за счет реактивной силы вытекающей жидкости, обеспечивает равномерное распределение сточных вод по периметру сооружения. Струей, подающей из патрубков (7)захватывается воздух из атмосферы, в результате чего в лотке (3)происходит аэрация жидкости, что способствует флотации жировых примесей.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1- Вертикальная жироловка с вращающимся реактивным водораспределителем: 1 - корпус жироловки; 2 - трубопровод подачи сточных вод; 3 - периферийный распределительный лоток; 4 - трубопровод отвода осветлённой воды; 5 - центральная камера; 6 - лоток для сбора осветлённой воды; 7 - патрубки; 8 - вращающий реактивный водораспределитель; 9 - лоток для сбора жиромассы; 10 - лотов для отвода жиромассы; 11 - трубопровод удаления осадка; 12 - пеносгон.

Примем эффект очистки по взвешенным веществам 50%, тогда

С_о / С_еп =300 / 600 = 0,5.

При данной зависимости С_о / С_еп, [4] время очистки сточных вод в жироловке составит 31 мин. или 0,52 ч.

Объем жироловки определяется по формуле:

,

где Q - часовой расход сточных вод; м³/ч;

t - время очистки сточных вод в жироловке, ч.

W=50·0,52/2=12,91 м³

Принимается глубина проточной части h равной 1,5-2 м. Площадь центральной камеры определяется, исходя из того, что скорость восходящего потока в ней не более 0,005 м/с

Площадь центральной камеры определяется по формуле:

,

где - n количество установок;

V_восх - восходящая скорость потока, м/с.

W_к=50/(0,005·3600·1)=2,78 м²

Диаметр камеры равен:

,

d_к=4·2,78/3,14=1,77м

Площадь зоны осветления жироловки определяется по формуле:

,

где h- глубина проточной части, принимается в пределах 1,5ч2 м, принимаем h=2м.

W_зо=12,91/2·1=6,455 м²

Общая площадь центральной камеры и зоны осветления

W_o=2,78+6,455=9,225 м²

Диаметр жироловки равен:

м,

Д=4·9,225/3,14=5,88 м

Объем осадка, выпавшего в жироловках, определяется по формуле:

,

где С_еп - исходная концентрация взвешенных веществ, мг/л;

Q_сут- суточный расход сточных вод, м³/сут;

Э - эффективность очистки сточных вод, по взвешенным веществам составляет 50%;

р - влажность осадка, 97 %;

г - объемный вес осадка, 1,03 т/м³.

W_ос=1600·800·0,5·100/(10⁶·(100-97)·1,03)=20,71 м³

Осадочная часть жироловки рассчитывается на 24-часовое ко-личество осадка по формуле:

W_ос=1600·800·0,5·100•/(10⁶·(100-97)·1,03•24•1) =0,86 м³

Глубина осадочной части равна:

,

h_oc==³3·20.71/3,14=6.59 м

Общая строительная высота жироловки определяется по формуле:

,

где h_б- высота борта, принимается равной 0,3 м;

h_н - высота слоя между зоной осветления и осадочной части, принимается конструктивно равной 0,25-0,5 м.

H=6.59+0,5+1.5+0,3=8.89 м

Количество жиромассы, всплывшей в жироловках, определяется с учетом принятого эффекта задержания жира. Вынос жира из жироловки определяется по формуле:

С^ж_о=600(1-0,5)=300 мг/л

Количество жира, задержанного в жироловках, определяется по формуле:

С_о =

С_о =600-300=300 мг/л

Объем всплывающей жиромассы, с учетом части жиров, попадавших в осадок определяется:

V_жм=0,8С_оQ_сут100/(10⁶ (100-88) )

V_жм=0,8·300·800·100/(10⁶ (100-87) 0,887) =1,66 м³

Количество оборотов реактивного оросителя зависит от влажности жиромассы и определяется по формуле:

,

где q_c - расход сточных вод =8,68 л/сек;

d - патрубок реактивного водораспределителя, мм;

D - диаметр жироловки, мм.

n=34.78·13.89·10⁶/(2·50²·3.16·60)=1.14 c^-1

5. Расчет сооружений электрохимической очистки сточных вод (ЭФКу)

5.1 Обзор метода электрокоагуляции для очистки сточных вод

Сточные воды молочных заводов представляют собой сложную многокомпонентную и полидисперсную систему, в которой значительная часть загрязнений находится в виде коллоидов. Частички дисперсной фазы этих коллоидных растворов имеют отрицательный заряд, окружены гидратной оболочкой и являются, таким образом, гидрофильными золями. При проведении процесса электрокоагуляции происходит растворение (под действием электрического тока) материала анодов, выполняемых обычно из алюминия и железа, с образованием гидроокисей этих металлов, являющихся активными коагулянтами. В результате электролиза сточных вод на катоде и аноде выделяются пузырьки газов. При всплывании пузырьков в условиях стесненного межэлектродного пространства, происходит перемешивание жидкости и за счет этого повышение скорости диффузии веществ в зону флотации, а также флотация хлопьев коагулянта на поверхность жидкости и дополнительная флотация нерастворимых загрязнений.

Установка представляет собой резервуар, разделенный перегородкой на камеру электрокоагуляции и камеру электрофлотации. Камера электрокоагуляции оборудована съемными металлическими электродами, установленными вертикально. Вертикальное расположение электродов принято для лучшего распределения потока жидкости по объему установки и предотвращения забивания межэлектродного пространства крупными примесями сточных вод. Вторая камера (электрофлотации) оборудована горизонтально расположенными электродами. Установка оборудована приемной и сборной камерами, трубопроводами подачи исходной воды и отвода очищенной воды и карманом для сбора образующейся пены.

5.2 Расчет сооружений электрохимической очистки сточных вод (ЭФКу)

К расчету приняты две установки ЭФКу, производительность у каждой 15,65 м³/ч.

Рабочий объем ЭФКу определяется по формуле:

,

где Q, - расход сточных вод поступающих на установку, м³/ч;

t - продолжительность обработки воды, мин., время обработки воды принимается во всей установке 9 мин., в том числе в первой камере 3 мин., во второй - 6 мин.

Тогда рабочий объем установки равен:

W=25·15/60=6.25 м³

Объем первой, второй и третей камеры равен:

W₁=25·5/60=2,08 м³

W₂=25·3/60=1,25 м³

W₃=25·7/60=2,91 м³

Объем илового приямка для осадка принимается равным 20 % от объема первой камеры и составляет:

Woc = (20.8+1.25)•0.2 = 0.67м³.

Высота установки определяется по формуле:

,

где h₁ - высота слоя очищаемой жидкости, принимается от 0,8 до 1м, принимается h₁ = 0,9 м;

h₂ - высота слоя пены, от 0,05 до 0,1 м, принимается h₂ = 0,1 м;

h₃ - высота бортов над уровнем пены, от 0,2 до 0,3 м, принимается
h₃ = 0,3 м;

h₄ - расстояние от нижней кромки электрода до дна аппарата, от 0,15 до 0,2 м, принимается h₄ = 0,2 м.

H=0,9+0,1+0,3+0,2=1,5 м

Площадь зеркала воды установки и в каждой камере определяется по формуле:

,

F_к=25/0,9=27.777 м²

F₁=2.08/0,9=2.311 м²

F₂=1.25/0,9=1.388 м²

F₃=2.91/0,9=3.233 м²

Длина каждой камеры определяется по формуле:

,

где В - ширина установки м, принимаем В = 0,8 м.

L_к=27,777/0,8=34,7 м

L₁=2,31/0,8=2,9 м

L₂=1,388/0,8=1,7 м

L₃=3,233/0,8=4,1 м.

Общая длина установки с учетом эксплуатации определяется по формуле и принимается равной (З ч 4)В:

,

где L₃ - длина камеры для сбора очищенной воды, м, принимается от 0,15 до 0,3м, L₄ = 0,3 м.

L=2,9+1,7+4,1+0,3=9 м

Сила тока в первой камере определяется по формуле:

I1= 2.31 • 150= 346.5 А

где i_l - плотность тока в первой камере в пересчете на горизонтальную площадь камеры А/м², i_l = 150 А/м².

Количество анодов n_аи катодов n_кв первой камере определяются по формулам:

где а - расстояние от стенки камеры до крайнего электрода, от 0,03 до 0,05 м; b₁- толщина катодов, 0,005 м.; b₂- толщина анодов, от 0,02 до 0,04 м.; с - межэлектродное пространство,от 0,005 до 0,02 м.

Длина электродов l₁ в первой камере на 0,06 м. меньше длины камеры, а высота их h_эпринимается равной от 0,1 до 0,15 м. Принимается h_э -- 0,15 м., длина электродов

l1 =2.9-0.06=2.84м

Активная площадь анодных электродов без учета торцевых электродов определяется по формуле:

f al = 2•0.15•2.84(12-2)= 8.52 м2

Активная площадь двух крайних электродов определяется по формуле:

fkp = (0,15•2,84)•1=0,426 м2

Общая площадь анодов составляет:

fо = 8,52+0,426=8,946 м2

Фактическая плотность тока на анодных электродах составит:

Размещено на http://www.allbest.ru/

g=346.5/(0.426•12)=67.78A

Расчет камеры электрокоагуляции

Во второй камере количество электродов определяем по формуле:

,

Где а - расстояние от стенки камеры до крайнего электрода, м, а = 0,03ч0,05 м, принимается а = 0,03 м.;

b_з - толщина электродов, м, b_з ⁼ 0,006 м.

с - межэлектродное пространство, м, с = 0,005ч0,02 м, принимается 0,02м.

шт.

Длина электродов l₁ в первой камере принимаем на 0,06 м меньше длины камеры, а высота h_э назначается конструктивно, чтобы верхняя кромка электродов находилась ниже уровня жидкости, принимаем h_э = 0,8 м и составляет:

l1 =1,7-0.06=1,64м

Активная площадь одного электрода во второй камере составит:

,

fl =2•0,8•1,64=2,624 м²

Активная площадь всех анодов определяем по формуле:

,

fl = 29•2.624/2=38.048 м²

Сила тока во второй камере определяем по формуле:

,

где K_э - удельное количество электричества Ач/м³, принимаем K_э = 47,25 Ач/м.

J_к=47,25·25 =1181,25 А

Расход металла электродов определяем по формуле:

,

где А - электрохимический эквивалент алюминия, г/Ач, А = 0,3356 г/Ач;

K_в - коэффициент выхода металла по току, определяется по формуле:

,

,

q=0,7755·0,3356·1181,25/25=12,3 г/м³

Общая масса электродной системы во второй камере определяется по формуле:

,

где г - плотность материала электродов, т/м³, г = 2,58 т/м³.

М1= 2,58•2,624•29•0,006= 1,1780т

Продолжительность работы электродной системы второй камеры определяется по формуле:

,

где К - коэффициент использования электродов, К = 0,9;

Q_сут - суточный расход сточных вод, м³ /сут.

Т= 0,9•1,1780•10⁶ /(800•12,3)=107,7 сут. ? 3,6 мес.

В третьей камере устанавливаются два горизонтальных электрода с зазорами от стен по 0.1 м. Сила тока в третьей камере равна:

Размещено на http://www.allbest.ru/

I= 150•2.8=420A

где i₂- плотность тока на электродах, А/ м², i₂=150 А/ м²;

ѓ_а2 - активная площадь анодов в третей камере, м², составляет:

Размещено на http://www.allbest.ru/

fa3 = (4,1-0,1)•(0,8-0,1)= 2,8м²

Вес электродной системы в третьей камере определяется по формуле:

,

где г_k, г_a - соответственно удельные веса катодного и анодного материала, т/м³, г_a= 1,5 т/м³, г_k,= 2,58 т/м³; ѓ_k= ѓ_a= ѓ_a3= 2,8 м².

М₃=(2,58•2,8•1•0,005)+(1,5•2,8•1•0,04)= 0,204т.

Продолжительность работы электродной системы определяем по формуле для случая применения графитовых анодов:

,

где К - коэффициент использования графитовых анодов, К = 0,9;

q_гр - износ графита, q_гр ⁼ 85 мг/Ач = 0,085 г/Ач.

Т= 0,9••10⁶ /(1,5•2,8•0,04•1/24•0,085•420)=176,4 сут. ? 5,7 мес.

Количество водорода, выделяющегося в процессе электролитической очистки, определяется по формуле:

,

где A_в - электрохимический эквивалент водорода, A_в = 0,037664 г/Ач.

G =0.037664•1947.75/50= 1.47г/м³.

Удельный расход электроэнергии определяется по формуле:

,

где U - напряжение, U = 6 В;

з - коэффициент полезного действия выпрямителя, з = 0,8.

W₃ =6•(2•346.5+2•1181.25+2•420) =0,585кВт ч/м³ .

Суточный расход электроэнергии составляет -113,25 кВт ч, годовой -41336,25 кВт ч. Принимается выпрямитель тока марки ВАКГР - 12/6-630.

Резервуар чистой воды принимаем на 10 минутный расход

W_рч = Q/6 = 31,25/6 = 5,2 м

Принимаем резервуар с размерами 2х2х2.

6. Расчет баланса загрязнений

Расход сточных вод поступающих на очистку Q =800 м³ /сут, концентрация взвешенных веществ в исходной воде 1600 мг/л, концентрация жиров 600 мг/л, БПК_п L_en= 2200 мг/л.

Содержание сухих веществ в воде определяется по формуле:

, т.

Содержание сухих веществ в исходной воде составляет:

В= 800·1600/10⁶=1,28т.

Содержание взвешенных жировых веществ равно:

В_ж= 800·600/ 10⁶ = 0,48т.

После жироловки показатели сточных вод составляют: 800 мг/л, концентрация жиров 300 мг/л, L_en=1760 мг/л.

Содержание взвешенных не жировых веществ составляет:

В?_н = 800·800/10⁶ = 0,64т.

Содержание взвешенных жировых веществ равно:

В?_ж = 800·300/10⁶ = 0,24т.

После электрохимической очистки показатели сточных вод составляют: 40,0 мг/л, концентрация жиров 15 мг/л, L_en=440 мг/л.

Содержание взвешенных не жировых веществ составляет:

В??_н = 800·40/10⁶ = 0,032т.

Содержание взвешенных жировых веществ равно:

В??_ж = 800·15/10⁶ = 0,012т.

Общее количество загрязнений, выделенных в процессе очистки, составляет: Содержание взвешенных нежировых веществ:

В^о_н = 0,25-0,032 = 0,22т.;

Содержание взвешенных жировых веществ:

В^о_ж = 0,072-0,012 = 0,06т.

Общее количество загрязнений, выделенных в процессе очистки, составляет: взвешенных не жировых веществВ= 0,25 - 0,0064 = 0,2436 т., взвешенных жировых веществ В= 0,072 - 0,0017 = 0,0703 т.

Из общего количества жира, поступившего в жироловку 50% или 0,036т. остается в осветленной воде, 50% или 0,036 т. задерживается в жироловке. Из общего количества жира, задерживаемого жироловкой, 20% 0,0072 т. выпадает в осадок, а 80% - 0,029 т. всплывает в виде жиромассы.

Сухого вещества жиромассы с учетом количества не жировых веществ в жиромассе при 71% жира составляет: 0,0036 • 100 / 71 = 0,051 т.

Содержание не жировых веществ составляет:

Вес жиромассы при влажности 73 % составляет 0,189 т.

Объем воды, входящий в жиромассу равен:

Объем жиромассы определяется по формуле:

где m_ж- вес жиромассы с учетом влажности, т.; г - объемный вес жиромассы, г = 0,887 т/м³

Количество взвешенных веществ по сухому веществу, выпавших в осадок в жироловке равно:

Сухое вещество осадка составляет: n_oс= 0,105 + 0,008 = 0,113 т.

Вес осадка определяется по формуле с учетом 97% влажности осадка:

Объем воды, входящий в осадок составляет:

Объем осадка определяется по формуле:

где m_ос - вес оcадка, т.; г- объемный вес осадка, г =1,01 т/м³.

Объем пенного продукта, выделившегося в результате электрохимической очистки составляет 3,88% от расхода сточных вод W_n.n.= 6,58 м³, объем флотоконцентрата 1,16%, W_ф.к. = 1,97 м³.

Вес пенного продукта при объемном весе 0,98 т/м³ определяется по формуле:

Содержание взвешенных не жировых веществ в пенном продукте:

Содержание взвешенных жировых веществ равно:

Общее количество сухих веществ в пенном продукте составляет:

Объем воды, входящий в пенный продукт равен:

Объем воды, прошедший очистку в жироловке составляет:

Объем очищенной воды после ЭФКу равен:

Объем очищенной воды после фильтров доочистки равен:

7. Расчет сооружений для обработки осадков

7.1 Резервуар осадка

Емкость резервуара осадка определяется по объему осадка W = 3.297 м³ размеры резервуара осадка принимаем 1.6Ч1.6Ч1.3.

Для подачи осадка на обезвоживание принимаем насос марки К8/18.

Для обезвоживания осадка принимаем фильтр вакуумный емкостной чугунный, эмалированный с ручной выгрузкой осадка Ф02 ЧЭ0,8-21-12-01 ОКП 361661900405, объемом 0,63 м³, диаметром 1000 мм., высотой 1870 мм. Фильтр работает пять часов в течение суток.

7.2 Резервуар кека

Емкость резервуара кека рассчитываем по объему кека W = 0,25 м³ размеры резервуара кека принимаем 0.5Ч0.5Ч1.0 м.

Размеры резервуара флотоконцентрата и жиромассы определяем исходя из их суммарного объема W =2.9+0.395=3.295 м³, принимаем размеры резервуара 1,5Ч1,5Ч1,5 м.

7.3 Расчет камеры гашения пенного продукта

Камера гашения пены рассчитывается исходя из суммы объемов пенного продукта, образующегося после обработки воды и жиромассы. Объем пены составляет 3,12 % от расхода сточных вод, то есть 0,975 м³/ч, объем жиромассы 0,395/8=0,049 м³/ч, общий объем равен 1,024 м³/ч.

Объем камеры гашения определяется по формуле:

W_к.г=1,2W_п.п t_г,

где 1,2 - коэффициент запаса; t_г - время гашения пены, t_г = 0,5 ч.

W_к.г=м³.

Высоту камеры гашения Н _к.г, принимаем равной 0,7 м., тогда диаметр равен:

D_к.г м,

где F_к.г - площадь камеры гашения пены, м.

Для гашения пенного продукта принимаем тихоходные мешалки с количеством оборотов в минуту-40.

После гашения пены, флотоконцентрат и жиромасса из камеры гашения пены удаляется с помощью вакуум-сборника. Так как пена гасится в течение 30 минут, то удаление флотоконцентрата производим через каждые 30 минут, тогда объем вакуум-сборника определяем по формуле:

W=W _ф.к0,5=0,41*0,5=0,21 м³,

где W _ф.к- объем флотоконцентрата, принимается в размере 1,16% от расхода сточных вод и составляет 0,36 м³/ч., объем жиромассы 0,049 м³/ч.

Принимаем высоту вакуум-сборника 0,6 м, диаметр равен 0,7 м.

По [8] подбираем вакуум-насос марки ВВН-1,5.

Заключение

В курсовом проекте была разработана станция очистки сточных вод мясокомбината. На основании исходных данных и анализа различных методик был выбран метод очистки - электрокоагуляция флотация. На основании выбранного метода были рассчитаны очистные сооружения мысокомбината. Выбранный комплекс сооружений в полной мере справляется с поставленной задачей, по достижению заданных степеней очистки.

Непосредственно сами сооружения были рассчитаны, согласно нормативной литературы, а их расположение позволило максимально сократить площадь, занимаемую очистными сооружениями.

Список использованной литературы

1.Строительные нормы и правила 2.04.03-85 Канализация Наружные сети и сооружения / Госстрой России.- М : ГУЛ ЦПП, 2000 - 72 с

2.Канализация населенных мест и промышленных предприятий Справочник проектировщика / НИ Лихачев, И.И Ларин, С.А Хаскин и др.; Под ред. В.Н.Самохииа - М : Стройиздат, 1982. - 637 с (6. Лукиных А.А., Лукиных Н.А.

3.Очистка сточных вод мясоперерабатывающих комбинатов. Иванов

4.Очистка сточных вод предприятий мясной и молочной промышленности Шифрин С.М. ,Иванов Г.В. и др. 372стр.

5.Яковлев СВ, Карелин Я А., Жуков А.И., Колобанов С.К. Канализация. - М Стройиздат, 1996 -591 с

6.Шевелев Ф.А., Шевелев А.Ф. -Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб Справочное пособие. - М.: Стройиздат, 1984 - 116с

7.Монтаж систем внешнего водоснабжения и канализации Справочник строителя. М. Стройиздат; 653стр.

8.Москвитин А.С. Оборудование водопроводно-канализационных сооружений - М:Стройиздат, 1979-429с

Размещено на Allbest.ru

...