Кожухотрубный теплообменник для конденсации 15000 кг/ч паров четыреххлористого углерода

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

ФГБОУ ВПО «ИВАНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Кафедра процессов и аппаратов химической технологии

Курсовой проект

Тема: Кожухотрубный теплообменник для конденсации 15000 кг/ч паров четыреххлористого углерода

Выполнил Шпагилев Н.И.

Проверил Шибашов А.В.

г.Иваново 2011г.

Задание

На курсовой проект по дисциплине Процессы и аппараты химической технологии

Студенту Шпагилеву Никите Игоревичу курса _____4________ группы ___29_____

1. Тема проекта Кожухотрубный теплообменник для конденсации 15000 кг/ч паров четыреххлористого углерода.

2. Исходные данные к проекту Охлаждающий агент - вода. Начальная температура воды 20°С, конечная - 38°С. Конденсация проводится при атмосферном давлении.

3. Объем выполнения Тепловой и гидравлический расчеты аппарата; подбор нормализованных конструктивных элементов (днища, фланцы и т.д.). Подобрать стандартный насос для обеспечения необходимого расхода хладагента. Расчетно-пояснительная записка, чертеж аппарата в двух проекциях с разработкой узла.

4. Рекомендуемая литература и материала:

1. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию / Под ред. Дытнерского Ю.И. - М. : Химия, 1991 - 496 с.

2. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии : Учебное пособие для вузов / 10 изд. - Л. : Химия, 1987, - 587 с.

3. Расчет и проектирование теплоизолирующего оборудования : Учебное пособие / В.Я. Лебедев, Е.П. Барулин, Т.М. Веренина. Изд. ИГХТА, Иваново, 1994 - 156 с.

4. Теплофизические свойства газов, растворителей и растворов солей: Справочник. - Составители: Е.М. Шадрина; В.Я. Лебедев; Е.В. Гусев; Н.А. Маркичев; Иван. гос. хим. - технол. ун-т. - Иваново, 2004. - 196 с.

5. Срок сдачи законченного проекта _______ 6. Дата выдачи задания_____________

7. Руководитель __________Шибашов Антон Владимирович_____________

8. Задание принял к исполнению ______________студент______________________

кожухотрубный теплообменник гидравлический насос

Аннотация

Спроектирован кожухотрубный теплообменник для конденсации 15000 кг/ч паров четыреххлористого углерода.

В проекте отмечено назначение и область применения кожухотрубного теплообменника, приведены технологические и гидравлические расчеты, подобраны нормализованные конструктивные элементы, подобран стандартный насос для обеспечения необходимого расхода хладагента. Выполнен чертеж аппарата в двух проекциях с разработкой узла.

Целью технологического расчета является определение основных размеров аппарата.

Целью гидравлического расчета является расчет гидравлического сопротивления аппарата с тем, чтобы произвести выбор стандартного насоса для организации технологического процесса.

В проекте двадцать четыре страницы, пять рисунков, две таблицы, одна спецификация. Использовалось четыре источника информации.

Содержание

Введение

1. Назначение и область применения проектируемого оборудования

2. Выбор конструкционного материала

3. Технологический расчет аппарата

4. Гидравлический расчет

5. Подбор основных конструктивных элементов

Заключение

Список литературы

Введение

Теплообменниками называются аппараты, в которых происходит теплообмен между рабочими средами независимо от их технологического или энергетического назначения (подогреватели, выпарные аппараты, конденсаторы, пастеризаторы, испарители, деаэраторы, экономайзеры и др.).

Технологическое назначение теплообменников многообразно. Обычно различаются собственно теплообменники, в которых передача тепла является основным процессом, и реакторы, в которых тепловой процесс играет вспомогательную роль.

Классификация теплообменников возможна по различным признакам.

По способу передачи тепла различаются теплообменники смешения, в которых рабочие среды непосредственно соприкасаются или перемешиваются, и поверхностные теплообменники-рекуператоры, в которых тепло передаётся через поверхность нагрева - твёрдую (металлическую) стенку, разделяющую эти среды.

По основному назначению различаются подогреватели, испарители, холодильники, конденсаторы.

В зависимости от вида рабочих сред различаются теплообменники:

а) жидкостно-жидкостные - при теплообмене между двумя жидкими средами;

б) парожидкостные - при теплообмене между паром и жидкостью (паровые подогреватели, конденсаторы);

в) газожидкостные - при теплообмене между газом и жидкостью (холодильники для воздуха) и др.

По тепловому режиму различаются теплообменники периодического действия, в которых наблюдается нестационарный тепловой процесс, и непрерывного действия с установившимся во времени процессом.

Многотрубный кожухотрубчатый теплообменник представляет собой пучок трубок, помещенных в цилиндрическую камеру (кожух); таким образом, внутренность камеры является межтрубным пространством. Трубки ввальцованы в трубные решетки, ограничивающие камеру со всех сторон. К трубным решеткам крепятся распределительные коробки с патрубками для впуска рабочей жидкости, протекающей внутри трубок. Камера снабжена также патрубками для подвода и отвода второго рабочего тела.

Трубки латунные, медные или стальные применяются диаметром от 10 мм и выше; трубки имеют большие диаметры при вязких или загрязненных жидкостях.

Для помещения в кожухе большей поверхности теплообмена и получения большего коэффициента теплоотдачи выгоднее применять трубки меньшего диаметра.

Трубные решетки могут быть наглухо приварены или приклёпаны к корпусу, одна из решеток может быть не соединена с камерой. В этом случае уплотнение достигается резиновым кольцом, зажимающим щель между корпусом и решеткой.

Кожух теплообменника обычно стальной, цилиндрический. Иногда для обеспечения свободы температурного расширения кожуха и трубок на кожухе устраивают компенсатор.

Для осуществления длительной работоспособности в процессе эксплуатации при обработке среды, загрязненной или выделяющей отложения на стенках аппарата, необходимо производить периодические осмотры и очистку поверхностей.

Аппараты должны обладать достаточной прочностью и иметь возможно малые габаритные размеры. При конструировании необходимо находить оптимальные решения, учитывающие требования обеспечения возможности разборки рабочей части аппарата и герметичности системы каналов, возможно высоких коэффициентов теплопередачи за счет повышения скорости движения рабочей среды при минимальных гидравлических потерях в аппарате.

В химических производствах до 70% теплообменных аппаратов применяют для сред жидкость -- жидкость и пар -- жидкость при давлении до 1 МПа и температуре до 200 °С. Для указанных условий разработаны и серийно изготовлены теплообменные аппараты общего назначения кожухотрубчатого и спирального типов. В последнее время получают распространение пластинчатые теплообменные аппараты общего назначения. Одним из преимуществ трубчатых теплообменных аппаратов является простота конструкции.

Удельная металлоемкость кожухотрубчатых аппаратов в 2 -- 3 раза больше металлоемкости новых пластинчатых аппаратов.

Конденсация пара может быть осуществлена путем охлаждения пара или путем охлаждения и сжатия одновременно. По способу охлаждения различаю конденсаторы смешения и поверхностные конденсаторы.

В конденсаторах смешения пар непосредственно соприкасается с охлаждаемой водой и получаемый конденсат смешивается с последней, конденсацию в таких аппаратах обычно проводят в тех случаях, когда конденсируемые пары не представляют ценности. При этом для улучшения теплообмена между водой и паром поверхность соприкосновения между ними увеличивают путем распределения воды в паровом пространстве в виде капель, струек и т.д.

В поверхностных конденсаторах тепло отнимается от конденсирующего пара через стенку. Наиболее часто пар конденсируется на внешних или внутренних поверхностях груб, омываемых с другой стороны водой или воздухом. Таким образом, получаемый конденсат и охлаждающий агент отводят из конденсатора раздельно, и конденсат, если он представляет ценность, может быть использован.

Так поверхностные конденсаторы зачастую применяют в тех случаях, когда сжижение и охлаждение конечного продукта, получаемого, например, в виде перегретого пара, является завершающей операцией производственного процесса.

Вместе с тем поверхностные конденсаторы более металлоемки, чем конденсаторы смешения, а, следовательно, более дороги и требуют больших расходов охлаждающего агента. Последнее объясняется тем, что стенка, разделяющая участвующие в теплообмене среды, оказывает добавочное термическое сопротивление. Это вызывает необходимость повышения средней разности температур.

В качестве поверхностных конденсаторов наиболее часто применяют трубчатые и оросительные холодильники-конденсаторы.

Достоинствами кожухотрубных теплообменников являются: компактность; легкость очистки труб изнутри, а недостатками - трудность пропускания теплоносителей с большими скоростями; трудность очистки межтрубного пространства и трудность изготовления из материалов, не допускающих развальцовки и сварки.

1. Назначение и область применения проектируемого оборудования

Выбор оптимальной конструкции теплообменника является задачей, разрешаемой технико-экономическим сравнением нескольких типоразмеров аппаратов применительно к заданным условиям или на основании критерия оптимизации.

На поверхность теплообмена и на относящуюся к ней долю капитальных затрат, а также на стоимость эксплуатации влияет недорекуперация теплоты.

Чем меньше величина недорекуперации теплоты, т.е. чем меньше разность температур греющего теплоносителя на входе и нагреваемого теплоносителя на выходе при противотоке, тем больше поверхность теплообмена, тем выше стойкость аппарата, но тем меньше эксплуатационные расходы.

Известно также, что с увеличением числа и длины труб в пучке и уменьшением диаметра труб снижается относительная стоимость 1 м2 поверхности кожухотрубчатого теплообменника, так как при этом снижается общая затрата металла на аппарат в расчете на единицу поверхности теплообмена. Следует иметь в виду, что с увеличением числа труб увеличивается вероятность нарушения плотности их крепления в трубной решетке, а с применением труб малого диаметра увеличивается их засоряемость и усложняется чистка.

При выборе типа теплообменника можно руководствоваться следующим рекомендациями.

1. Если из-за большой поверхности теплообменника конструкция получается громоздкой, можно принять к установке многоходовой кожухотрубчатый теплообменник.

2. При подогреве жидкости паром рекомендуются многоходовые по трубному пространству кожухотрубчатые аппараты с подачей пара в межтрубное пространство.

3. Для химически агрессивных сред и при небольших тепловых производительностях экономически целесообразны рубашечные, оросительные и погружные теплообменники.

4. Если условия теплообмена по обе стороны теплопередающей поверхности резко различны (газ и жидкость), должны быть рекомендованы трубчатые ребристые теплообменники.

5. Для передвижных и транспортных тепловых установок, авиационных двигателей и криогенных систем, где при высокой эффективности процесса необходимы компактность и малая масса, находят широкое применение пластинчатые ребристые теплообменники.

6. Во всех случаях необходимо стремиться выбирать наиболее простые по конструкции и наиболее дешевые по материалам теплообменники. К усложненным аппаратам (с плавающей камерой, с сильфонным компенсатором, спиральным), а также с латунными или медными трубами следует прибегать лишь в случае обоснованной необходимости.

Процесс конденсации пара нашел широкое применение в различных областях техники и особенно в энергетике. Так, конденсаторы паровых турбин являются неотъемлемой частью ТЭЦ, ГРЭС и АЭС. Они же являются наиболее громоздкими, металлоемкими и дорогостоящими частями паротурбинной установки (ПТУ). Доля конденсаторов в общем весе ПТУ достигает 40-50 %, а их габариты во многом определяют размеры и компоновку всей установки. С конденсацией пара связаны процессы регенеративного подогрева питательной воды в смесительных и поверхностных теплообменниках.

Исходя из всего перечисленного для данных условий был выбран кожухотрубчатый конденсатор с неподвижными трубными решетками.

2. Выбор конструкционного материала

Так как четыреххлористый углеров является корозионно активным веществом, то в качестве конструкционного материала выбираем сталь Х28 ГОСТ 5632-61, устойчивую в агрессивных средах при температурах до 600С.

3. Технологический расчет аппарата

Температурный режим аппарата

Температура и теплота конденсации четыреххлористого углерода:

t_к = 77 С [1, c.541],

r_к = 195 кДж/кг [1, c.542].

Начальная температура воды t_2н = 20 С, конечная t_2к = 38 єС.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 1 Схема движения теплоносителей

Средняя разность температур:

Дt_б = t_к - t_2н =77 - 20 =57 єС

Дt_м = t_к - t_2к =77 - 38 =39 єС

Так как отношение

Дt_б/Дt_м =57/39 = 1,46 < 2, то

Дt_ср = (Дt_б + Дt_м)/2 = (57+39)/2 = 48 єС

Средняя температура воды:

t_2ср = t_к - Дt_ср =77 -48 = 29 єC.

Тепловая нагрузка аппарата

Запишем уравнение теплового баланса:

Q = G₁•r_k = G₂•c₂•(t_2к - t_2н),

где с₂ = 4,19 кДж/кг•К - теплоемкость воды [1, c. 537],

G₁ и G₂ - массовый расход паров четыреххлористого углерода и воды.

Расход паров четыреххлористого углерода дан в задании. Переводим его в кг/с.

G₁ = 15000/3600 = 4,17 кг/с.

Тепловая нагрузка аппарата составит

Q = 4,17195 = 813 кВт.

Из уравнения теплового баланса находим расход охлаждающей воды

G₂ = Q/c₂•(t_2к - t_2н) = 813/4,19(38 - 20) = 10,78 кг/с.

Ориентировочный выбор теплообменника

Охлаждающая вода поступает в межтрубное пространство, а пары четыреххлористого углерода конденсируются в трубах. Принимаем ориентировочное значение критерия Рейнольдса Re_ор=10300, соответствующее развитому турбулентному режиму движения жидкости, при котором обеспечиваются наилучшие условия теплообмена.

Число труб приходящееся на один ход теплообменника:

n/z = G₁/(0,785•Re_ор• d_вн.тр.•м₂),

где d_вн.тр. - внутренний диаметр трубок,

м₂ = 49•10^-3 Па•с - вязкость четыреххлористого углерода. [1, c. 516]

Для труб 25Ч2 d_вн.тр. = 0,021 м.

n/z = 4,17/(0,785•10300•0,021•0,49•10^-3) = 50.

Принимаем также ориентировочное значение коэффициента теплопередачи К_ор = 500 Вт/м²•К. [1, c. 172]

Принимаем по ГОСТ 15120-79 теплообменник с близкой поверхностью теплообмена: двуходовой с диаметром кожуха 400 мм, поверхностью теплообмена F=47 м² и количеством трубок n=100, 25Ч2. [2, c.51]

Коэффициент теплоотдачи от четыреххлористого углерода к стенке

,

где ₁ = 1478 кг/м³ - плотность четыреххлористого углерода [1, c.512],

₁ = 0,4910^-3 Пас - вязкость четыреххлористого углерода [1, c.516],

₁ = 0,093 Вт/(мК) - теплопроводность [1c.561],

g - ускорение свободного падения,

Н=6 м - длина труб [2, с. 51],

?t - задаются 5-10°С.

Физико-химические свойства четыреххлористого углерода взяты при температуре конденсации 77 С.

Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде

Nu₂ - критерий Нуссельта для воды,

₂ = 0,616 Вт/мК - теплопроводность воды при 29 С [1, c.537],

S_м.п. - площадь сечения потока между перегородками, м² [2, с. 51],

z - число ходов.

Фактическое значение критерия Рейнольдса:

Re₂=

где м₂ = 0,824•10^-3 Па•с - вязкость воды при 29 єС.[1 c. 537]

Re₂=

Режим движения турбулентный в этом случае критерий Нуссельта:

Nu₂ = 0,021•Re₂^0,8•Pr₂^0,43•(Pr₂/Pr_ст2)^0,25,

где Рr₂ = 5,58 - критерий Прандтля для воды при 29 С [1, c.537].

Принимаем в первом приближении отношение (Pr₂/Pr_ст2)^0,25 = 1, тогда

Nu₂ = 0,021 ()^0,85,58^0,43 = 86,4.

₂ = .

Тепловое сопротивление стенки

,

где _ст = 0,002 м - толщина стенки трубки,

_ст = 17,5 Вт/мК - теплопроводность нержавеющей стали [1 c.529],

r₁ =r₂ = 1/5800 мК/Вт - тепловое сопротивление загрязнений стенок.[1, c.531]

(/) = 0,002/17,5 + 1/5800 + 1/5800 = 4,610^-4 мК/Вт.

Рассчитываем коэффициент теплопередачи

K = 1/(1/₁+(/)+1/₂) =1/(1/795+4,610^-4+1/2235) = 462 Вт/м²К.

Рассчитываем температуры стенок

t_ст1 = t_к - К•t_ср/₁ = 77 - 46248/795 = 49,1 С,

t_ст2 = t_ср2 + К•t_ср/₂ = 29 + 46248/2235= 38,9 С.

Уточняем коэффициенты теплоотдачи

Температура пленки конденсата

t_пл = (t_к+t_ст1)/2 = (77+49,1)/2 =63 С.

Физико-химические свойства четыреххлористого углерода при температуре пленки 63 С:

₁ = 1517 кг/м³ - плотность [1, c.512],

₁ = 0,5910^-3 Пас - вязкость [1, c.516],

₁ = 0,08 Вт/(мК) - теплопроводность [1, c.561].

Критерий Прандтля для воды при t_ст2 = 38,9С Pr_ст2 = 4,31 [1, c.537].

_2ут = ₂• (Pr/Pr_ст2)^0,25 = 2235• (5,58/4,31)^0,25 = 2384 Вт/м²К

Уточняем коэффициент теплопередачи

K = 1/(1/687+4,610^-4+1/2384) = 428 Вт/м²К.

Температуры стенок

t_ст1 = t_к - Кt_ср/₁ = 77 - 42848/687 = 47 С,

t_ст2 = t_ср2 + Кt_ср/₂ = 29 + 42848/2384 = 37,6 С.

Полученные значения близки к ранее принятым и дальнейших уточнений не требуется.

Рассчитываем поверхность теплообмена

F = Q/Kt_ср = 81310³/42848 = 40 м²

Выбираем теплообменник с ближайшей большей поверхность теплообмена: двухходовой теплообменник с длиной труб 6 м, у которого поверхность теплообмена 47 м² [2, c.51].

При этом запас ?=(47-40)•100/40=17,5 %.

4. Гидравлический расчет

Скорость воды в межтрубном пространстве

w_мтр = G₂/(S_мтр•₂) = 10,78/(0,025996) = 0,43 м/с.

В межтрубном пространстве следующие местные сопротивления: вход и выход жидкости через штуцера, повороты через сегментные перегородки и сопротивления трубного пучка при его поперечном обтекании.

Рассчитаем сопротивление межтрубного пространства:

где л - коэффициент трения в межтрубном пространстве,

L - длина труб,

d_э - эквивалентный диаметр,

о - коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемуся в межтрубном пространстве:

о_{мтр 1} = 1,5 - вход и выход жидкости [2, с. 69],

о_{мтр 2} = 1,5 - поворот через сегментную перегородку [2, c. 69],

о_{мтр 3} = - сопротивление пучка труб [2, c. 69].

,

где m - число рядов труб, омываемых водой в межтрубном пространстве.

В трубном пространстве следующие местные сопротивления: движение пара через входную и выходную камеры, поворот между ходами и вход в трубы и выход из них.

Рассчитаем сопротивление трубного пространства:

Определим скорость пара в трубах

w_тр = G₁z/(0,785d_вн²n₁)=

Из технологических соображений примем л=0,05.

Подбор насоса для воды

Объемный расход воды и напор, развиваемый насосом:

Q₂ = G₂/₂ = 10,78/996 = 0,01 м³/с,

Н = р_мтр/g + Н = 7839/9969,8 + 6 = 6,8 м.

По объемному расходу и напору выбираем центробежный насос Х45/21 [2, c. 38], для которого Q = 0,0125 м³/с и Н = 13,5 м ст. жидкости.

5. Подбор основных конструктивных элементов

Расчет толщины обечайки

= D•P/(2••) +C_к,

где D = 0,4 м - внутрений диаметр аппарата,

P = 0,1 МПа - давление в аппарате,

= 138 МН/м² - допускаемое напряжение для стали [2 c.76],

= 0,8 - коэффициент ослабления из-за сварного шва [2 c.77],

C_к = 0,001 м - поправка на коррозию.

= 0,40,1/(21380,8) + 0,001 = 0,001 м.

Согласно рекомендациям [3 c. 24] теплообменник изготовляется из труб диаметром 4006, таким образом толщина обечайки = 6 мм.

Выбор днища

Так как аппарат работает при атмосферном давлении, то выбираем плоские стальные отбортованные днища по ГОСТ 12622-78 [3, с. 24], толщина стенки днища ₁ = = 4 мм.



Рис. 2. Днище теплообменника.

Выбор штуцеров

Диаметр штуцеров рассчитывается по формуле:

d = ,

где G - массовый расход теплоносителя,

- плотность теплоносителя,

w - скорость движения теплоносителя в штуцере.

Принимаем скорость жидкости в штуцере w = 2,5 м/с, скорость пара в штуцере 25 м/с.

Плотность паров четыреххлористого углерода при температуре конденсации

,

где М = 154 г/моль - молекулярная масса анилина,

Т_0, Р₀ - температура и давление в нормальных условиях.

₁ = 154273101/(22,477101) = 24,38 кг/м³

d₁ = (4,17/0,7852524,38)^0,5 = 0,09 м

Принимаем d₁ = 100 мм.

Диаметр штуцера для выхода конденсата

d₂ = (4,17/0,7852,51517)^0,5 = 0,037 м

Принимаем d₂ = 40 мм.

Диаметр штуцера для входа и выхода воды

d_3,4 = (10,78/(0,7852,5996))^0,5 = 0,074 м

Принимаем d_3,4 = 80 мм.

Все штуцера снабжаются плоскими приварными фланцами по ГОСТ 12820-80, конструкция и размеры которых приводятся ниже.

Таблица 6.1. Параметры фланцев по ГОСТ 12820-80

dусл	D	D2	D1	h	n	d
40	130	100	80	13	4	14
80	185	150	128	18	4	18
100	205	170	148	14	4	18

Выбираем фланцы для аппаратов стальные плоские приварные ГОСТ 28759.2-90.



Рис. 4. Фланец для аппарата

Таблица 6.2. Размеры плоских приварных фланцев по ГОСТ 28759.2-90

Dв, мм	P, МПа	Размеры, мм
		D1	D2	D3	D4	a	b	d	n	Диаметр болтов или шпилек
400	0,1	520	480	444	452	13,5	25	23	16	М20

Выбор опоры аппарата

Максимальная масса аппарата:

G_max = G_a+G_в,

где G_a = 1430 кг - масса аппарата [2, c. 56],

G_в - масса воды заполняющей аппарат.

G_в = 10000,7850,40²6 = 753,6 кг

G_max= 1600+753,6 = 2353,6 кг = 0,024 МН

Принимаем, что аппарат установлен на двух опорах, тогда нагрузка приходящаяся на одну опору будет рассчитана как G_оп = 0,024/2 = 0,012 МН.

Выбираем опору с допускаемой нагрузкой 0,01МН. Выбираем нижние опоры горизонтальных аппаратов по ОСТ 26-1265-75. Конструкция и приведенные к внутреннему диаметру аппарата размеры этих опор показаны на рис.5.

Рис. 5. Опора аппарата.

Расчет трубной решетки аппарата

Выбираем расположение труб в трубной решетке по вершинам равносторонних треугольников (), так как оно более компактное и требует меньше затрат при обслуживании и ремонте.

Шаг между трубами при равен

Число труб на диаметре решетки можно определить из выражения

Принимаем .

Толщина трубной решетки может быть вычислена как



Для неподвижно закрепленных решеток:

- - коэффициент решетки [2, с. 408],

- - средний диаметр обечайки,

- допускаемое напряжение на изгиб ,

- коэффициент ослабления решетки отверстиями под трубы

При развальцовке труб должно выполняться условие

Из практических рекомендаций принимаем

[3, c. 37]

Заключение

1. Спроектирован кожухотрубный теплообменник для конденсации 15000 кг/ч паров четыреххлористого углерода.

2. Выполнен технологический расчет, в котором определена тепловая нагрузка аппарата Q=813 кВт, определен коэффициент теплопередачи K=428 Вт/м²К, рассчитана поверхность теплообмена F=40 м². Исходя из выше изложенных результатов выбран теплообменник с ближайшей большей поверхность теплообмена: двухходовой теплообменник с длиной труб 6 м, у которого поверхность теплообмена 47 м² .

3. Рассчитано сопротивление межтрубного пространства ?p_мтр=7839 Па и сопротивление трубного пространства ?p_тр=365 Па. Выбран центробежный насос Х45/21, для которого расход Q = 0,0125 м³/с и напор Н = 13,5 м ст. жидкости.

4. Выбраны основные конструктивные элементы (днища, штуцера, фланцы, опоры, трубная решетка).

Список литературы

1. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии : Учебное пособие для вузов / 10 изд. - Л. : Химия, 1987, - 587 с.

2. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию / Под ред. Дытнерского Ю.И. - М. : Химия, 1991 - 496 с.

3. Разработка конструкции химического аппарата и его графической модели: Методические указания /Иван. гос. хим.-технол. ун-т. Сост. Н.Ю. Смирнов, Г.Д. Демидова, Б.П. Дотокин, А.А. Мельников, Е.В. Таланов, В.В. Яшков. - Иваново, 2003. - 61 с.

4. Расчет и проектирование теплоизолирующего оборудования : Учебное пособие / В.Я. Лебедев, Е.П. Барулин, Т.М. Веренина. Изд. ИГХТА, Иваново, 1994 - 156 с.

Размещено на Allbest.ru

...