Расчет сушильного барабана
Расчет барабанной сушилки для сушки аммофоса. Определение производительности по высушенному материалу, влажности, диаметра частиц, температуры материала и газа. Расчет размеров сушильного барабана и горения топлива. Материальный баланс барабана.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | контрольная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 29.04.2015 |
| Размер файла | 34,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Материальный расчет
Количество испаренной влаги:
W = G2(w1 - w2)/(100 - w1) = 4,722(19 - 1,5)/(100 - 19) = 1,033 кг/с.
где G2 = 17000/3600 = 4,722 кг/с
Количество влажного материала, поступающего на сушку:
G1 = G2+W = 4,722+1,033 = 5,755 кг/с.
Количество влаги, содержащейся во влажном материале:
Wвл.н. = w1G1/100 = 195,755/100 = 1,093 кг/с.
Количество влаги, содержащейся в высушенном материале:
Wвл.к. = w2G2/100 = 1,54,722/100 = 0,071 кг/с.
Расчет размеров сушильного барабана
Объем сушильного барабана:
Vбар = W/m0 = 1,0333600/40 = 93 м3.
где m0 = 40 кг/(м3ч) - объемное напряжение по влаге [2c.300]
Диаметр барабана: барабан сушилка аммофос
Dбар = (4Vбар/i)0,33
где i = L/D = 3,59 - отношение длины барабана к диаметру
Принимаем i = 6, тогда
Dбар = (493/6)0,33 = 2,71 м.
Длина барабана
Lбар = Dбарi = 2,716 = 16,2 м,
принимаем диаметр барабана Dбар = 2,8 м, длину барабана Lбар = 16 м.
Объем барабана
Vбар = 0,785Dбар2Lбар = 0,7852,8216 = 98,5 м3.
Расчет горения топлива
Принимаем в качестве топлива газ Саратовского месторождения.
Таблица 1. Состав сухого газа
|
СН4 |
С2Н6 |
С3Н8 |
С4Н10 |
С5Н12 |
СО2 |
N2 |
Сумма |
|
|
94,0 |
1,2 |
0,7 |
0,4 |
0,2 |
0,2 |
3,3 |
100 |
Газ сжигается с коэффициентом расхода воздуха = 1,2.
Принимаем содержание влаги в газе 1,0%. Пересчитываем состав сухого газа на влажный рабочий газ:
СН4вл = СН4с (100 - Н2О)/100 = 94(100 - 1,0)/100 = 93,0%
Другие составляющие газа остаются без изменений
Полученные данные сводим в таблицу
Таблица 2. Состав влажного газа
|
СН4 |
С2Н6 |
С3Н8 |
С4Н10 |
С5Н12 |
СО2 |
N2 |
Н2О |
Сумма |
|
|
93,0 |
1,2 |
0,7 |
0,4 |
0,2 |
0,2 |
3,3 |
1 |
100 |
Определим теплоту сгорания газа по формуле Д.И.Менделеева.
Qнр = 358,2СН4+637,5С2Н6+912,5С3Н8+1186,5С4Н10+1460,8С5Н12 =
= 358,293,0+637,51,2+912,50,7+1186,50,4+1460,80,2 = 35485 кДж/кг.
Теоретически необходимое количество сухого воздуха:
L0=0,0476(2СН4+3,5С2Н6+5С3Н8+6,5С4Н10+8С5Н12) =
= 0,0476(293,0+3,51,2+50,7+6,50,4+80,2) =0,0476197,9 = 9,42 м3/м3
Принимая влагосодержание атмосферного воздуха d = 10 г/кг сух.возд., найдем теоретически необходимое количество атмосферного воздуха с учетом его влажности:
L`0 = (1+0,0016d)L0 = (1+0,001610)9,42 = 9,57 м3/м3
Действительное количество воздуха при коэффициенте расхода = 1,2
L = L0 = 1,29,42 = 11,30 м3/м3
Действительное количество атмосферного воздуха:
L` = 1,29,57 = 11,48 м3/м3
Определяем количество и состав продуктов горения при коэффициенте расхода воздуха = 1,2: С4Н10+5
VCO2 = 0,01(CO2+СН4+2С2Н6+3С3Н8+4С4Н10+5С5Н12) =
= 0,01(0,2+93,0+21,2+30,7+40,4+50,2) = 1,003 м3/м3
VН2О = 0,01(2СН4+3С2Н6+4С3Н8+5С4Н10+6С5Н12+Н2О+0,16dL) =
= 0,01(293,0+31,2+40,7+50,4+60,2+1+0,161011,3) = 2,146 м3/м3
VN2 = 0,79L+0,01N2 = 0,7911,30+0,013,3 = 8,953 м3/м3
VO2 = 0,21( - 1)L0 = 0,21(1,2 - 1)9,42 = 0,396 м3/м3
Общее количество продуктов горения:
V = 1,003+2,146+8,953+0,396 = 12,50 м3/м3
Определяем процентный состав продуктов горения:
CO2 = VCO2100/V = 1,003100/12,50 = 8,0%
H2O = VH2O100/V = 2,146100/12,50 =17,2%
N2 = VN2100/V = 8,953100/12,50 =71,6%
O2 = VO2100/V = 0,396100/12,50 = 3,2%
Перевод м3 продуктов горения в кг производим путем умножения на плотность каждого компонента. Составим материальный баланс процесса горения на 100 м3 газа при = 1,2.
Таблица 3. Материальный баланс процесса горения
|
Приход |
кг |
% |
Расход |
кг |
% |
|
|
Природный газ |
Продукты горения |
|||||
|
СН4=93,00,717 |
66,58 |
4,30 |
СО2=1,0031001,977 |
198,50 |
12,83 |
|
|
С2Н6=1,21,356 |
1,63 |
0,11 |
Н2О=2,1461000,804 |
172,50 |
11,15 |
|
|
С3Н8=0,72,02 |
1,41 |
0,09 |
N2=8,9531001,251 |
1120,63 |
72,40 |
|
|
С4Н10=0,42,84 |
1,13 |
0,07 |
O2=0,3961001,429 |
56,50 |
3,65 |
|
|
С5Н12=0,23,218 |
0,64 |
0,04 |
Невязка |
-0,51 |
-0,03 |
|
|
СО2=0,21,977 |
0,39 |
0,03 |
||||
|
N2=3,31,251 |
4,13 |
0,27 |
||||
|
Н2О=1,00,804 |
0,80 |
0,05 |
||||
|
Воздух |
||||||
|
О2=100L00,21=1009,421,20,211,429 |
339,22 |
21,92 |
||||
|
N2=100L00,79=1009,421,20,791,251 |
1117,16 |
72,19 |
||||
|
Н2О=0,161011,30,804 |
14,53 |
0,94 |
||||
|
Итого |
1547,62 |
100 |
Итого |
1547,62 |
100 |
Теплосодержание продуктов горения без учета подогрева воздуха и топлива
iобщ = Qн/V = 35485/12,5 = 2839 кДж/м3
Действительная температура горения при коэффициенте п = 0,75
Расчетное теплосодержание:
i`общ = iобщп = 28390,75 = 2129 кДж/м3.
По I - t диаграмме находим действительную температуру горения при =1,2, которая составляет tдейств.=1360 С.
Расчет начальных параметров теплоносителя
Начальная температура газов на входе в барабан 350 С. Чтобы получить такую температуру, необходимо дымовые газы, образующиеся при горении топлива, разбавить атмосферным воздухом.
Составим уравнение баланса тепла теплоносителя, принимая количество воздуха для смешения равным х при температуре 20 С, КПД топки =0,9
,
где i20возд = сtвозд = 1,320 = 26 кДж/м3,
i350возд = 467 кДж/м3,
i350дым = 491 кДж/м3.
28390,9+(11,48+х)26/12,50 = 491+х467/12,50
х = 52,94 м3/кг топ.
Общее количество воздуха, идущее для горения и разбавления дымовых газов:
L`` = L`+x = 11,48+52,94 = 64,42 м3/кг топ.
Общий коэффициент расхода воздуха:
общ = L``/L`0 = 64,42/9,57 = 6,73
Влагосодержание разбавленных дымовых газов:
dн= 805VH2O/(1,977VCO2+1,251VN2+1,429VO2)
VCO2 = 1,003 м3/м3
VН2О = 0,01(2СН4+3С2Н6+4С3Н8+5С4Н10+6С5Н12+Н2О+0,16dL) =
= 0,01(293,0+31,2+40,7+50,4+60,2+1+0,161064,42) = 2,997 м3/м3
VN2 = 0,79L+0,01N2 = 0,7964,42+0,013,3 =50,925 м3/м3
VO2 = 0,21( - 1)L0 = 0,21(6,73- 1)9,42 =11,335 м3/м3
dн= 8052,997/(1,9771,003+1,25150,925+1,42911,335) = 29 г/кг сух.газ.
Построение теоретического и действительного процесса сушки на I - d диаграмме
Для построения теоретического процесса сушки известны два начальных параметра сушильного агента: tнгаз = 350 С и dн = 29 г/кг сух. газ., по которым находим точку В - начало процесса сушки. Наносим на диаграмму точку А с начальными параметрами атмосферного воздуха t0 =20 С и d0 = dвоз= 10 г/кг сух.воз., поступающего в топку и в смесительную камеру сушилки. Точки А и В соединяем прямой, которая описывает процесс смешения газов с атмосферным воздухом. Проводим из т. В прямую параллельно линии I=const до пересечения с изотермой tк=102 С в точке С, соответствующей конечным параметрам газов на выходе из сушилки (Iн = Iк = 450 кДж/кг).
По I - d диаграмме находим для точки С влагосодержание d2=130 г/кг. Расход сухих газов для теоретического процесса сушки:
Gгазтеор = 1000W/(d2 - dн) = 10001,033/(130 - 29) = 10,23 кг/с.
Общие тепловые потери при сушке будут составлять:
Q = Qм+Qокр,
где Qм - расход тепла на нагрев материала,
Qокр - потери тепла в окружающую среду.
Расход тепла на нагрев материала:
Qм = G2cм(tкм - tнм),
где см - теплоемкость материала при конечной влажности
см = с0(100-wк)/100 + 4,2wк/100,
где с0 = 1,23 кДж/кгК - теплоемкость абсолютно сухого материала.
см = 1,23(100-1,5)/100 + 4,21,5/100 = 1,275 кДж/кг
Qм = 4,7221,275(90 - 20) = 421,3 кВт.
Потери тепла через стенку в окружающую среду:
,
Принимаем коэффициент теплоотдачи от газов к внутренней поверхности барабана 1 = 100 Вт/м2К, коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности теплоизоляции в окружающую среду 2 = 12 Вт/м2К (tгаз - tвоз) - разность температур газов рабочего пространства и окружающего воздуха.
s1 = 16 мм - толщина стенки барабана,
s2 = 40 мм - толщина тепловой изоляции,
1 и 2 - 58,2 и 0,2 Вт/мК - теплопроводность соответственно стали и диатомитовой изоляции,
Sб - площадь боковой поверхности барабана
Sб = DcpLбар = 2,68816 = 135,1 м2.
Dcp - средний диаметр барабана:
Dcp = D - 2(s1+s2) = 2,8 - 2(0,016+0,04) = 2,688 м
Температура газов внутри барабана
tгаз = [(tнгаз - tнм) - (tкгаз - tкм)]/ln[(tнгаз - tнм)/(tкгаз - tкм)] + tcpм
tcpм - средняя температура материала в барабане
tcpм = tнм + 2(tкм - tнм)/3 = 20+2(90-20)/3 = 66,7 С
tгаз = [(350 - 20) - (102 - 90)]/ln[(350 - 20)/(102 - 90)] + 66,7 = 295,1 С
Qокр = 135,1(295,1 - 20)/(1/100+1/12+0,016/58,2+0,04/0,2) = 126,6 кВт
Общие потери тепла в процессе сушки
Q = 421,3+126,6 = 447,9 кВт
Уменьшение энтальпии дымовых газов:
Iпот = Q/ Gгазтеор = 447,9/10,23 = 43,8 кДж/кг
Построение действительного процесса сушки. Из точки С вертикально вниз откладываем величину Iпот = 43,8 кДж/кг до точки D. Наносим точку Е - пересечение линии BD и изотермы 102 С. Линия ВЕ описывает действительный процесс сушки. Влагосодержание газов на выходе из сушилки в точке Е - dк= 110 г/кг, тогда действительный расход газов на сушку
Gгаз = 1000W/(dк - dн) = 10001,033/(110 - 29) = 12,75 кг/с.
Расход тепла на сушку:
Qc = Gгаз(I`н - Iвоз) - 4,2Wtмн
I`н = 390 кДж/кг - энтальпия воздуха подаваемого на сушку
Iвоз = 44 кДж/кг - энтальпия неподогретого воздуха.
Qc = 12,75(390 - 44) - 4,21,03320 = 4324,7 кВт
Расход тепла в топке с учетом КПД топки =0,9
Qт = 4324,7/0,9 = 4805,3 кВт
Расход топлива
В = Qт/Qнp = 4805,3/35485 = 0,1354 кг/с
Материальный баланс сушильного барабана
При установившемся процессе сушки количество влаги, поступающей в барабан с дымовыми газами и материалом, должно быть равно количеству влаги, количеству влаги, оставшейся в материале и влаге, уходящей с дымовыми газами.
Расход влажных отходящих газов на выходе из барабана:
Gсм = (1+0,001dн)Gгаз+W =
= (1+0,00129)12,75+1,033 = 14,153 кг/с.
Количество водяных паров в дымовых газах, поступающих на сушку:
Gвл = ВVH2OH2O = 0,13542,9970,804 = 0,326 кг/с.
Тепловой баланс сушильного барабана
Приход тепла:
- тепло от сгорания топлива:
Qгор = BQнр = 0,135435485 = 4804,7 кВт
- тепло вносимое воздухом, подаваемым на горение и для разбавления дымовых газов:
QB = L``IBB = 64,42260,1354 = 226,8 кВт.
Расход тепла:
- тепло на испарение и нагрев влаги материала:
Qисп = (2493+1,97tкгаз - 4,2tнм)W
где 2493 кДж,кг - скрытая теплота парообразования при 0С;
1,97 кДж/кгК - теплоемкость водяных паров;
4,2 кДж/кгК - теплоемкость влаги материала.
Qисп = (2493+1,97102 - 4,220)1,033 = 2869,6 кВт
- тепло с отходящими дымовыми газами, за исключением тепла, уносимого испарившейся влагой:
Qух = (обшL`0+V)BIух,
где Iух = 110 кДж/кг - энтальпия уходящих из барабана газов
V - разность между объемом продуктов горения и объемом воздуха, поступающего на горение
V = V - L`0 = 12,5 - 1,29,57 = 1,016 м3/м3
Qух = (6,739,57+1,016)0,1354130 =1151,6 кВт,
- потери тепла в топке:
Qт = BQнр(1 - т) = 0,135435485(1 - 0,9) = 480,5 кВт
Статьи прихода и расхода теплоты сводим в тепловой баланс сушильного барабана.
Удельное количество теплоты на 1 кг испаренной влаги:
q = Qгор/W = 4804.7/1,033 = 4651 кДж.
Обычно q = 35005000 кДж.
Удельный расход топлива на 1 кг испаренной влаги
b = B/W = 0,1354/1,033 = 0,1311 м3
Тепловой КПД сушилки:
= Qисп/q = 2869,6/4651 = 0,62.
Обычно КПД барабанных сушилок = 0,60,8.
Расчет времени сушки материала и скорости вращения материала
Время нахождения материала в барабане:
где = 0,15 - коэффициент заполнения барабана.
- плотность материала при средней влажности.
wcp = (19+1,5)/2 = 10,25%
= c100/(100-wcp) = 1750100/(100 - 10,25) = 1950 кг/м3
с = 1750 кг/м3 - плотность абсолютно сухого материала
= (1200,151950/40)(19 - 1,5)/(200 - 19 +1,5) = 84 мин.
Число оборотов барабана:
n = ALбар/Dбарtg
где А = 0,6 - для подъемно-лопастной насадки,
= 3 - угол наклона барабана.
n = 0,616/842,8tg3 = 0,8 об/мин
Мощность необходимая для вращения барабана:
N = 0,0013Dбар3Lбарn = 0,00132,83160,80,0381950 = 27,1 кВт
где = 0,038 - коэффициент, зависящий от типа насадки и коэффициента заполнения барабана.
Вспомогательное оборудование к сушильному барабану
Топка.
Топки представляют собой замкнутые камеры определенного объема, предназначенные для сжигания любого вида топлива. Объем топочного пространства можно определить по опытной величине его теплового напряжения q, величина которого изменяется в значительных пределах для обних и тех же установок. Величина теплового напряжения существенно зависит от организации горения и температуры в камере горения. Принимаем тепловое напряжение топки q = 900 кВт/м3, тогда объем топки:
V = BQнр/q = 0,135435485/900 = 5,34 м3.
Размеры топки по длине и ширине определяют конструктивно, исходя из условий удобства их обслуживания (длина не более 2 м, ширина не более 1 м); по конструкции они могут быть круглыми или прямоугольными.
Горелки для сжигания газа.
В настоящее время в промышленности для сжигания природного газа в топке сушильного барабана наибольшее распространение получили горелки типа ГНП конструкции института Теплопроект производительностью от 1,4 до 365 м3/час по природному газу.
По рассчитанному ранее расходу топлива В = 0,1354 м3/с = 487 м3/час выбираем горелку ГНП-6, производительностью до 182 м3/час.
Число горелок n = 487/182 = 2,68 принимаем к установке три горелки
Вентилятор для подаи воздуха на горение газа.
Объемный расход воздуха необходимый для горения газа:
V`воз = L`B = 11,48487 = 5591 м3/час
Производительность вентилятора при данной температуре:
V`t = 5591(273+20)/273 = 6000 м3/час.
Давление воздуха принимаем равным Р = 1620 Па и выбираем центробежный вентилятор высокого давления №9, у которого КПД в=0,56, число оборотов 1000 об/мин.
Мощность на валу электродвигателя:
Nдв = V`tP/36001000Bп = 60001620/360010000,560,98 = 4,91 кВт.
где п = 0,98 - КПД привода вентилятора
Учитывая коэффициент запаса мощности на пусковой момент k = 1,15, установочная мощность двигателя будет равна:
Nуст = kNдв = 1,154,91 = 5,66 кВт.
Вентилятор подачи воздуха на разбавление дымовых газов.
Объемный расход атмосферного воздуха, необходимого для разбавления дымовых газов в смесительной камере равен:
V``B = общL`0B - V`воз = 6,739,57487 - 5591 = 25775 м3/час
Производительность вентилятора при данной температуре:
V`t = 25775(273+20)/273 = 27663 м3/час.
Давление воздуха принимаем равным Р = 1000 Па и выбираем центробежный вентилятор высокого давления №8, у которого КПД в=0,56, число оборотов 625 об/мин. Мощность на валу электродвигателя:
Nдв = V`tP/36001000Bп = 276631000/360010000,560,98 = 14,0 кВт.
Учитывая коэффициент запаса мощности на пусковой момент k = 1,15, установочная мощность двигателя будет равна:
Nуст = kNдв = 1,1514,0 = 16,1 кВт.
Циклон.
Плотность уходящих газов:
см = (353-0,0013Рп)/(273+tкгаз) = (353-0,001315000)/(273+102) = 0,90 кг/м3
где Рп = 15000 Па - парциальное давление водяного пара в отходящих газах (определяется по I-d диаграмме).
Объем отходящих дымовых газов:
Vсм = Gсм/см = 14,153/0,90 = 15, 5 м3/с
Скорость воздуха в циклоне:
= (2700/600,90)0,5 = 5,1 м/с,
где = 60 - коэффициент сопротивления циклона типа НЦ-24,
Р = 700 Па гидравлическое сопротивление циклона.
Диаметр циклона
= [15,5/(0,7855,10,9)]1/2 = 2,07 м.
Принимаем циклон диаметром 2000 мм
Дымосос для отбора дымовых газов.
Объем отходящих газов (с учетом 50% подсоса воздуха):
Vдым = 1,5Vсм = 1,515,5 = 23,3 м3/с
При подборе дымососа необходимо учитывать аэродинамическое сопротивление, которое должен преодолевать дымосос. Принимаем следующие значения аэродинамических сопротивлений:
- газоходов от топки до входа в сушильный барабан - 100 Па;
- барабанной сушилки - 200 Па;
- выходной газовой камеры - 50 Па;
- циклона - 700 Па
При подборе дымососа следует увеличить перепад давлений на 40%, тогда общий перепад давлений сушильной установки:
Рсу = 1,4(100+200+50+700) = 1470 Па
Выбираем центробежный вентилятор среднего давления №12, у которого КПД в=0,58, число оборотов 500 об/мин.
Мощность на валу электродвигателя:
Nдв = VдымP/1000Bп = 23,31470/10000,560,98 = 62,4 кВт.
Учитывая коэффициент запаса мощности на пусковой момент k = 1,15, установочная мощность двигателя будет равна:
Nуст = kNдв = 1,1562,4 = 71,8 кВт.
Литература
1. Овчинников Л.Н., Овчинников Н.Л. Сушка в силикатной промышленности. Учебное пособие. Иваново, 2004.
2. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Под ред. Ю.И.Дытнерского. М.:Химия, 1983. 272 с.
3. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов.Л.:Химия,1987, 576 с.
4. Сушилка с псевдоожиженным слоем зернистого материала. Методические указания. Иваново, 1989.
5. Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры - Л. «Машиностроение», 1975.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Выбор барабанной сушилки и сушильного агента. Материальный баланс процесса сушки. Тепловой баланс сушильного барабана. Частота вращения и мощность привода барабана. Аэродинамический расчет, подбор приборов для сжигания топлива и вентиляционных устройств.
курсовая работа [301,6 K], добавлен 12.05.2011Определение конструктивных размеров барабана. Построение теоретического и действительного процессов сушки. Расчет процесса горения топлива, начальных параметров теплоносителя, коэффициента теплообмена, теплоотдачи от насадки барабана сушилки к материалу.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 22.06.2012Расчет и проект привода сушильного барабана, рамы привода механизма вращения барабана, шлицевой протяжки. Разработка гидропривода перемещения резца устройства для обработки бандажей сушильного барабана, технологического процесса изготовления втулки.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 20.03.2017Расчет горения топлива и начальных параметров теплоносителя. Построение теоретического и действительного процессов сушки на I-d диаграмме. Материальный баланс и производительность сушильного барабана для сушки сыпучих материалов топочными газами.
курсовая работа [106,3 K], добавлен 03.04.2015Материальный расчет, внутренний баланс сушильной камеры. Расход сушильного агента, греющего пара и топлива. Параметры барабанной сушилки, ее гидравлическое сопротивление, плотность влажного газа. Расчет калорифера при сушке воздухом, выбор пылеуловителей.
курсовая работа [103,5 K], добавлен 09.03.2013Определение размеров печи и частоты вращения барабана. Расчет барабана на прочность и жесткость. Вычисление суммарной массы корпуса барабана, футировки и материала в печи. Определение размеров бандажа и опорного ролика. Расчет полной мощности привода.
курсовая работа [658,4 K], добавлен 19.01.2012Определение основных размеров сушильного аппарата, его гидравлического сопротивления. Принцип действия барабанной сушилки. Расчет калорифера для нагревания воздуха, подбор вентиляторов, циклона, рукавного фильтра. Мощность привода барабанной сушилки.
курсовая работа [2,2 M], добавлен 27.07.2010Конструкция и принцип действия сушильного аппарата. Расчет барабанной сушилки. Выбор параметров агента на входе в сушилку. Определение параметров сушильного агента на выходе из сушилки. Подбор калорифера, циклона и вентилятора. Внутренний тепловой баланс.
курсовая работа [3,7 M], добавлен 02.10.2012Технологический проект сушильной установки аммофоса для зимних и летних условий: параметры топочных и отработанных газов, расход сушильного агента. Производственный расчет вспомогательного оборудования: вытяжного циклона, вентилятора и рукавного фильтра.
курсовая работа [2,2 M], добавлен 02.04.2011Проектирование, расчет привода механизма вращения сушильного барабана, подбор стандартного редуктора. Разработка рамы привода аппарата для сушки флотационного концентрата. Составление принципиальной схемы гидропривода, выбор оборудования и приспособлений.
дипломная работа [4,3 M], добавлен 22.03.2018Расчет расходов сушильного агента, греющего пара и топлива, рабочего объема сушилки, коэффициента теплоотдачи, параметров барабанной сушилки, гидравлического сопротивления сушильной установки. Характеристика процесса выбора вентиляторов и дымососов.
курсовая работа [86,7 K], добавлен 24.05.2019Общие сведения о мельницах. Сфера применения мельниц с центральной разгрузкой. Расчет частоты вращения барабана. Определение размеров печи, проверка барабана на прочность. Оценка массы корпуса барабана, футеровки и массы материала, находящегося в печи.
контрольная работа [272,2 K], добавлен 25.01.2012Конструкция барабанной сушилки. Выбор режима сушки и варианта сушильного процесса. Технологический расчет оптимальной конструкции барабанной конвективной сушилки для сушки сахарного песка, позволяющей эффективно решать проблему его комплексной переработки
курсовая работа [822,9 K], добавлен 12.05.2011Виды, конструкционные элементы распылительной сушилки. Теплотехнический расчет распылительной сушилки: расчет горения топлива и определение параметров теплоносителя, конструктивных размеров сушилки и режима сушки. Расход тепла на процесс сушки.
курсовая работа [453,6 K], добавлен 14.11.2010Расчет состава асфальтобетонной смеси. Выбор смесительной установки. Определение геометрических размеров складов минеральных материалов. Расчет сушильного барабана. Определение геометрических размеров битумохранилища. Инвентаризация загрязняющих выбросов.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 23.11.2013Сущность процесса сушки и описание его технологической схемы. Барабанные атмосферные сушилки, их строение и основной расчёт. Параметры топочных газов, подаваемых в сушилку, автоматическая регулировка влажности. Транспортировка сушильного агента.
курсовая работа [140,6 K], добавлен 24.06.2012Тепловой расчет барабанного сушила, его производительность и расчет начальных параметров. Построение теоретического процесса сушки, тепловой баланс. Расход воздуха и объем отходящих газов, аэродинамический расчет. Материальный баланс процесса сушки.
курсовая работа [664,3 K], добавлен 27.04.2013Производство пневматической трубы-сушилки. Описание технологического процесса. Расчет диаметра и длины сушилки, параметров топочных газов при горении природного газа. Материальный, тепловой баланс. Построение рабочей линии процесса сушки на У-х диаграмме.
курсовая работа [519,5 K], добавлен 11.02.2014Исследование устройства и назначения барабанной шаровой мельницы. Определение оптимального диаметра шаров стальных мелющих для шаровых мельниц. Расчет потребляемой мощности, производительности мельницы, веса шаровой загрузки, частоты вращения барабана.
курсовая работа [897,1 K], добавлен 06.08.2013Современные методы сушки материалов, оценка их преимуществ и недостатков, используемое оборудование и инструменты. Определение основных материальных потоков, а также технологических параметров сушки. Расчет типоразмера барабана выбранной сушилки.
курсовая работа [540,6 K], добавлен 05.02.2014
