Водосбросная плотина в составе низконапорного гидроузла

Размещено на http://www.allbest.ru/

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ОБРАЗОВАНИЮ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра гидротехнических сооружений

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

НА ТЕМУ:

“Водосбросная плотина в составе низконапорного гидроузла”

Москва 2011г.



Содержание

1. Анализ условий района строительства

1.1 Природные условия

1.2 Состав и компоновка гидроузла

2. Гидравлические расчеты и проектирование водосливной плотины

2.1 Выбор удельного расхода

2.2 Проектирование водосливного фронта

2.3 Определение отметки порога водослива

2.4 Гидравлический расчет сопряжения бьефов при маневрировании затворами

2.5 Определение пропуска поверочного расхода

2.6 Расчет и конструирование водобойной плиты

2.7 Конструирование рисбермы и ковша

3. Конструирование подземного контура и фильтрационные расчеты

3.1 Конструирование подземного контура

3.2 Расчет фильтрационной прочности основания

3.3 Определение эпюры фильтрационного противодавления

3.4 Определение фильтрационного расхода

4. Статистические расчеты секции водосливной плотины

4.1 Сбор действующих нагрузок

4.2 Определение контактных напряжений

4.3 Расчет устойчивости на сдвиг

5. Гидравлический расчет пропуска строительных расходов

5.1 Выбор схемы пропуска строительных расходов

5.2 Гидравлический расчет пропуска расхода перекрытия

5.3 Гидравлический расчет пропуска первого строительного паводка

Заключение

Библиографический список



1. Анализ условий района строительства

1.1 Природные условия

Строительство гидроузла предположительно будет вестись на осадочных горных породах. Слой основания представлен песком средней крупности со следующими физико-механическими характеристиками:

- удельный вес частиц грунта _ч = 26,6 кН/м³;

- удельный вес сухого грунта = 17,3 кН/м³;

- коэффициент фильтрации K_ф = 6,1^.10^-3 см/с;

- угол внутреннего трения = 32.

Строительство ведется в заданном створе I-I, в виду ряда достоинств:

а) в выбранном створе русло реки сужается, что упрощает строительные работы .

б) при строительстве гидроузла в данном створе существенно не изменяется геология самой реки.

Уровни воды в реке зависят от величины расходов.

- Для I класса капитальности принимаем расчётный расход Q_р = 7400 м³/с ;

- Катастрофический поверочный расход составляет Q_пов = 8000 м³/с;

Расход воды через здание ГЭС: Q_ГЭС = 1800м³/с;

- Минимальный расход, необходимый для статического расчёта Q_min = 600 м³/с;

- Строительный расход максимальные Q_стр = 3200 м³/с,

- Расход при перекрытии русла, в меженный период, Q = 840 м³/с.

Отметка нормального подпорного уровня (НПУ) составляет 129,00 м, отметка уровня мёртвого объёма (УМО) - 124,00 м. Толщина льда в водохранилище - 0.8 м.

1.2 Состав и компоновка гидроузла

Состав комплексного гидроузла:

1. Бетонная водосливная плотина.

2. Земляная (грунтовая) плотина.

3. Здание ГЭС.

4. Шлюз, с размерами 290х30х4м

Компоновка гидроузла.

Существует 3 варианта компоновки гидроузла:

- русловая - все бетонные сооружения располагаются в русле реки.

- пойменная.

- полурусловая или полупойменная.

Для курсового проекта выбрана пойменная компоновка: в левой части поймы находится здание ГЭС и бетонная водосливная плотина, в правой части расположен шлюз.



2. Гидравлические расчеты и проектирование водосливной плотины

2.1 Выбор удельного расхода

Рисберма - расположенный за водобоем участок крепления русла, где происходит дальнейшее уменьшение осредненных скоростей и пульсации скоростей.

Выбор удельного расхода в курсовом проекте происходит после определения удельных расходов рисбермы по 3 методам.

Расчетный расход в курсовом проекте выбираем равным , с учета вычета расхода ГЭС.

1 - ый метод: по допустимым скоростям на рисберме.

Задаемся допустимой скоростью в зависимости от вида грунта, в данном случае это песок среднезернистый:

Отметка дна , отметка поверхности воды при определяется по кривой данной в задание .

2 - ой метод: метод Студеничникова.

По выданному зерновому составу определяем -диаметр частиц грунта 50% обеспеченности. Задаемся примерной высотой ковша.

По таблице определяем, что

Яма размыва для песка равна (2-3)=33,8 м

- коэффициент учитывающий неравномерность распределения удельных расходов.

При выборе ямы размыва 3 получаем удельный расход рисбермы

3 - ий метод: метод Россинского

Принимаем неразмывающая скорость при глубине потока на 1м, принятая для песка среднего.

Для того, чтобы выбрать удельный расход из определенных ранее тремя методами, необходимо проанализировать полученные результаты, по которым можно будет выбрать наиболее экономические выходной. Анализ выбора удельного расхода рисбермы - это затопленный гидравлический прыжок за водосливом, именно по этому критерию и будем определять удельный расход.

Условие затопление прыжка

Определение раздельной глубины:

Сжатая глубина рассчитывается последовательными приближениями (в данном случае приближения было 3)

При удельном расходе равном прыжок затоплен.

При удельных расходах и прыжок так же затоплен.

Выбираем удельный расход

2.2 Проектирование водосливного фронта

Ширина пролетов водосливной плотины может быть принята согласно стандартным значениям:

6,7,8,10,12,14,16,18,20,24 м.

Водосливная плотина представляет собой комплекс водосливных пролетов - секций.

Размеры секции водосливной плотины, фундаментная плита которой покоится на песчаных грунтах не должна превышать 40 м.

Расход, который должен быть пропущен через водослив, будет равен расчетному расходу минус расход, который пропускает здание ГЭС.

Q_расч =7400 м³/с

Q_гэс = 1800 м³/с

Q_вс = Q_расч - Q_гэс = 7400 - 1800 = 5600 м³/с

Зная расход на водосливе, определяем ширину водосливного фронта.

Пусть

q_в/с = 1,25q_рис = 1,2540 = 50 м²/с

Принимаем nb=112 м

Согласно стандартным величинам пролетов водосливной плотины, принимаем семь пролетов n=7 по b=16 м.

Принимаем все быки разрезные.

2.3 Определение отметки порога водослива

Необходимо определить отметку порога водослива, запроектировать профиль водослива и решить вопрос о размещении затворов. В курсовом проекте используем водослив практического профиля, т.к. это позволяет уменьшить стоимость гидромеханического оборудования, размещенном на водосливе.

При проектировании профиля водосливного порога необходимо предусмотреть возможность размещения затворов. В данной работе проектируем оголовок с двумя затворами: рабочим и аварийно-ремонтным.

Отметка порога водослива назначается такой, чтобы при создаваемом напоре на пороге был возможен пропуск расчетного паводка при . Для этого используем универсальную формулу расхода водослива:

,

Где m - коэффициент расхода водослива;

- коэффициент бокового сжатия;

_п - коэффициент учитывающий подтопление водослива.

b - ширина(суммарная ширина водосливных пролетов).

Для определения снижения коэффициента расхода за счет устройства горизонтальной вставки используем формулу:

,

где = 0,3Н + _гор, где - общая ширина вставки на водосливном пороге, включая горизонтальную вставку;

Для вычисления коэффициента бокового сжатия используем формулу:

где - высота водослива

- ширина потока до водослива

Расход для одного пролёта:

Методом последовательных приближений находим напор на водосливе и отметку гребня водослива.

Определяем скорость подхода воды к водосливу:

где - площадь попереч-ного сечения водохрани-лища в створе гидроузла.

Так как скорость меньше чем 0,5 м/с, то её можно не учитывать

1-е приближение: , ,

2-е приближение:

Горизонтальная вставка

3-е приближение:

=2,664 м.

Принимаем ,

ХН=1 м	ХН=8,88 м	УН=1 м	УН=8,88 м	X+дгор
0	0	0,126	1,11888	0
0,1	0,888	0,036	0,31968	0,888
0,2	1,776	0,007	0,06216	1,776
0,3	2,664	0	0	2,664
0,4	3,552	0,006	0,05328	4,552
0,5	4,44	0,027	0,23976	5,44
0,6	5,328	0,06	0,5328	6,328
0,7	6,216	0,1	0,888	7,216
0,8	7,104	0,146	1,29648	8,104
0,9	7,992	0,198	1,75824	8,992
1	8,88	0,256	2,27328	9,88
1,1	9,768	0,321	2,85048	10,768
1,2	10,656	0,394	3,49872	11,656
1,3	11,544	0,475	4,218	12,544
1,4	12,432	0,564	5,00832	13,432
1,5	13,32	0,661	5,86968	14,32
1,6	14,208	0,764	6,78432	15,208
1,7	15,096	0,873	7,75224	16,096
1,8	15,984	0,987	8,76456	16,984
1,9	16,872	1,108	9,83904	17,872
2	17,76	1,235	10,9668	18,76
2,1	18,648	1,369	12,15672	19,648
2,2	19,536	1,508	13,39104	20,536
2,3	20,424	1,653	14,67864	21,424
2,4	21,312	1,894	16,81872	22,312
2,5	22,2	1,96	17,4048	23,2
2,6	23,088	2,122	18,84336	24,088
2,7	23,976	2,289	20,32632	24,976
2,8	24,864	2,462	21,86256	25,864
2,9	25,752	2,64	23,4432	26,752
3	26,64	2,824	25,07712	27,64
3,1	27,528	3,013	26,75544	28,528
3,2	28,416	3,207	28,47816	29,416
3,3	29,304	3,405	30,2364	30,304
3,4	30,192	3,609	32,04792	31,192
3,5	31,08	3,818	33,90384	32,08
3,6	31,968	4,031	35,79528	32,968
3,7	32,856	4,249	37,73112	33,856
3,8	33,744	4,471	39,70248	34,744
3,9	34,632	4,698	41,71824	35,632
4	35,52	4,938	43,84944	36,52

Нижнюю часть водосливной грани очерчиваем по дуге круга радиусом R. Величина этого радиуса назначается в зависимости от высоты плотины и напора на гребне водослива.

Hгреб	Q	m	e	b	у	B	P
8,099215	800	0,49	1	16	1	136	19,90078
8,906997		0,460368	0,961362		0,96		19,093
8,881866		0,463118	0,959712		0,96		19,11813
8,882568		0,463039	0,959763		0,96		19,11743

2.4 Гидравлический расчет сопряжения бьефов при маневрирование затворов

Рассматриваем шесть расчетных случаев.

1. Центральный пролет открыт на 0,25Н

2. Все пролеты открыты на 0,25Н

3. Центральный пролет открыт на 0,5Н, а все остальные на 0,25Н

4. Все пролеты открыты на 0,5Н

5. Центральный пролет открыт полностью, а все остальные на 0,5Н

6. Все пролеты открыты полностью

Определяем расходы воды через один пролет при различных открытиях

Где a-величина открытия затвора, - коэффициент вертикального сжатия струи, определяемая по формуле Айтшуля

Для полного открытия пролета

Определяем сжатую глубину

Где Т- глубина в верхнем бьефе, Т_о-полная удельная энергия

Определяем скорость потока в сжатом сечение

Определяем раздельную глубину в плоских условиях

Определяем раздельную глубину в пространственных условиях, выбирая коэффициент пространственного растекания из таблицы

Учитывается только для 1, 3 и 5 случая

Определяем расходы воды в нижнем бьефе

Расчет ведем для момента времени, предшествующего открытию данного затвора.

1)

2)

3)

4)

5)

6)

Определяем бытовую глубину

Бытовая глубина в нижнем бьефе устанавливается в зависимости от расхода, поступающего в нижний бьеф.

Определяем расход через один водосливной пролет при разных значениях открытия затвора, для этих же случаев определяем коэффициент вертикального сжатия струи, сжатую и раздельную глубину.

a(м)	?b	Q1	hсж1	hсж2	hсж3	hсж4	Vсж	hразд
2,23	0,620588	255,78465	0,718	0,727	0,727	0,727	21,97535	8,519807
4,46	0,641667	474,25076	1,331	1,364	1,365	1,365	21,71705	11,35187
8,92	1	800	2,246	2,341	2,346	2,346	21,31341	14,33071

Дальше рассматриваем 6 расчетных случаев для определения положения гидравлического прыжка.

16*7	Q	hразд	hразд прост	УНБ	Положение	dкол
1 случай	1800	8,5198	5,2823	8,6000	Затоплен	0
2 случай	3334,708	8,5198	8,5198	13,4000	Затоплен	0
3 случай	3590,493	11,3519	7,0382	14,0000	Затоплен	0
4 случай	4901,289	11,3519	11,3519	15,6000	Затоплен	0
5 случай	5375,54	14,3307	8,8850	16,0000	Затоплен	0
6 случай	7074,251	14,3307	14,3307	16,8000	Затоплен	0

ккоэффициент запаса, коэффициент эффективности работы гасителей

Выводы: Во всех случаях без устройства гасителей , гидравлический прыжок затоплен следовательно, устройство водобойного колодца не требуется. Ограничимся установкой гасителей в виде ряда шашек. Грань кубика гасителя 2,5м, устанавливаем один ряд по три гасителя на секцию, расстояние между ними 2,125 м.

2.5 Определение пропуска поверочного расхода

Отметка ФПУ достигается при пропуске катастрофического расхода Q_пов.

Расход на водосливе при пропуске катастрофического расхода:

,

Где Q_пов. - поверочный расход;

Q_ГЭС - расход воды через здание ГЭС.

Первое приближение.

m=0,49; =1; _п=0,93- характеристики при расчетном расходе

Второе приближение.

Для второго приближения необходимо уточнить только значение коэффициента m и так как все параметры водослива сохраняются, меняется только напор.

Второе приближение, при m = 0.487, = 0.95, _п = 0,93:

Отметку гребня плотины принимаем

ФПУ	Q	m	e	b	у	B	P
9,580275	957,14	0,49	1	16	0,93	136	19,11813
9,892192		0,487062	0,958827		0,93
9,890493		0,487391	0,958426		0,93

2.6 Расчет и конструирование водобойной плиты

Водобойная плита предназначена для крепления русла в зоне гидравлического прыжка. Выполнена в виде массивной армированной бетонной плиты. Так как, водобойная плита под действующими на нее силами может всплыть, опрокинуться в сторону нижнего бьефа или сдвинуться, то необходимо провести соответствующие расчеты.

Конструирование водобойной плиты проводим для наиболее опасного случая.

Расстояние до гасителей:

Рассчитываем длину прыжка:

По формуле Чертоусова:

по формуле Войнича-Сяноженского:

Принимаем длину прыжка

Принимаем длину водобоя =55,68 м принимаем

Толщина водобойной плиты

По методу Домбровского:

Принимаем толщину водобойной плиты

Водобойная плита, находясь в зоне гидравлического прыжка, испытаем большие гидромеханические нагрузки. Они вызывают дефицит давления, под действием которого плита может потерять устойчивость. Кроме того, на водобойную плиту может действовать остаточное (после дренажа плотины) фильтрационное давление.

Определяем вес водобойной плиты во взвешенном состоянии:

Эпюра осредненного дефицита давления представляет собой треугольник:

Сила фильтрационного противодавления:

Определение пульсационной составляющей гидродинамического давления:

критическая глубина потока на водобойной плите

Условие устойчивости плиты принимаем в виде:

нормативное значение коэффициента устойчивости плиты.

Расчет устойчивости водобойной плиты на всплытие:

Всплытие плиты не произойдет, если

Условие на всплытие выполняется.

Расчет устойчивости водобойной плиты на опрокидывание:

Условие устойчивости на опрокидывание:

Условие на опрокидывание выполняется.

Расчет устойчивости водобойной плиты на сдвиг:

Условие устойчивости на сдвиг выполняется.



2.7Конструирование рисбермы и ковша

Рисберму выполняют в виде крепления, постепенно облегчающегося по течению. Обычно крепление устраивают из бетонных плит. Толщину плиты в начале рисбермы назначают равной двум третям от толщины водобоя. Следующая плита рисбермы будет составлять две трети от предыдущей. Концевой участок рисбермы заглубляется с уклоном 1:4, в результате чего образуется ковш, предназначенный для защиты рисбермы от подмыва.

Находим длину крепления русла за водосливом:

Вычисляем длину рисбермы:

Проектируем плиты рисбермы:

Первая плита

Вторая плита

Третья плита

Глубина воды в яме размыва вычисляем по методике Б.И. Студеничникова: водосливной плотина проектирование гидравлический

м

где - коэффициент неравномерности распределения удельного расхода; - коэффициент неразмывающей способности потока.

Уточняем длину рисбермы:

.



3. Конструирование подземного контура и фильтрационные расчеты

Подземный контур проектируется в целях уменьшения фильтрационного противодавления на плотину, уменьшения фильтрационных потерь из водохранилища, обеспечения фильтрационной прочности грунтов основания. Расчеты фильтрации производим при максимальном статическом напоре на сооружение:

3.1 Конструирование подземного контура

Плотина стоит на песке средней крупности, что позволяет устраивать вертикальные элементы, для увеличения пути фильтрации. Поэтому подземный профиль будет двухшпунтовый, первый шпунт размером 1,5 м, а второй 20 м. Делаем глиняный понур для развития горизонтального подземного контура. Длина глиняного понура составляет 30 м.

3.2 Расчет фильтрационной прочности основания

После конструирования подземного контура мы проверяем его на возможность нарушения фильтрационной прочности грунта основания. По СНиП критерием обеспечения общей фильтрационной прочности нескального основания является условие:

1.25•(25/79.9) = 0.31 ?= 0.42

Условие выполняется..

3.3 Определение эпюры фильтрационного противодавления

Эпюру фильтрационного давления строим методом коэффициентов сопротивления. Согласно схеме имеем длину горизонтальной проекции условно непроницаемой части подземного контура на участке до дренажа под подошвой плотины l₀ = 36,9 м, длину вертикальной проекции S₀ = 20 м. При l₀/S₀ = 36,9/20 = 1.71 имеем расчетную глубину залегания водоупора (активная глубине фильтрации):

Сопротивления на каждом участке:

Сумма всех сопротивлений:

Потери напора на каждом участке:

Сумма всех потерь:

Строим эпюру противодавления. Эпюра фильтрационного противодавления строится путем уменьшения напора в конце каждого из участков на величину его потерь.

3.4 Определение фильтрационного расхода

Фильтрационный расход определяем по формуле:

,

Где Н - полный напор;

k_ф - коэффициент фильтрации данного грунта, k_ф = 6.1•10^-3м/с; ?ж - сумма потерь.



4. Статические расчеты секции водосливной плотины

4.1 Сбор действующих нагрузок

Статический расчет производим для секции водосливной плотины. Расчет ведем при наихудшем сочетании действующих нагрузок: в верхнем бьефе уровень воды находится на отметке НПУ, а в нижнем бьефе на минимальном уровне.

Проверка точности вычисления площадей с помощью программы autocad на примере заштрихованного участка быка. Аналитически вычисляем площадь этого участка: S=(2,07+9,65)*0,5*4,78=28,0108. Площадь вычисленная программой S=28.0217. Погрешность меньше 0.05%.

Сбор нагрузок
Обознач.	Площадь	t	Сила тыс. кН	Плечо	Момент( тыс кНм)	Удельный
			Гор.(T)	Верт.(N)	(м)	+	-	вес(кН/мі)
Tвб1	392	16	62,72		14,57	913,8304		10
Tвб2	131,7598	16	21,08157		2,71	57,13105		10
Gб	1121,99	4		107,711	2,09		225,116074	24
Gв/сл	488,81	16		187,703	1,65		309,710016	24
Gнб	21,91	16		3,5056	14,43	50,58581		10
Gвб	157,79	16		25,2464	14,67		370,364688	10
Wф	35,23	20		-7,046	15,73	110,8336		10
Wвзв	270,81	20		-54,162	0,2		10,8324	10
Tнб1	38,06	16	-6,0896		3,08		18,755968	10
Патерна	161,76	20		-77,6448	4,19	325,3317		24
						1457,713	934,779146
Сумма			77,71197	185,3133		522,93

4.2 Определение контактных напряжений

Для определения нормальных контактных напряжений плотин на нескальном основании используем метод сопротивления материалов. По нему напряжения () в угловых точках фундаментной плиты рассчитываются по формуле:

где - нормальная к подошве сила (с учетом противодавления);

- площадь подошвы секции плотины;

- изгибающий момент относительно оси инерции плотины;

- момент сопротивления подошвы плотины.

Для равномерной осадки сооружения необходимо соблюдение условия:

где - коэффициент неравномерности распределения контактных напряжений;

- предельное значение коэффициента (для песка принимаем значение 3).

- условие выполняется.

4.3 Расчет устойчивости плотины на плоский сдвиг

Проверку производим по условию:

где n_c - коэффициент сочетания нагрузок, n_c=1 при основном сочетании,

m - коэффициент условий работы, m=1 на нескальном основании,

k_н - коэффициент надежности, зависит от класса капитальности,

k_н=1,25 для I класса капитальности,

N - Расчетная сдвигающая нагрузка

R - Удерживающая сила (расчетная сила сопротивления).

Коэффициент запаса на сдвиг можно оценить по формуле:

где ,

здесь N - сумма вертикальных нагрузок

N=185 310 кН,

tg - тангенс угла внутреннего трения грунта (в данном случае - песок), =32,

F - площадь под одной секцией плотины,

,

С - удельное сцепление,

С=0кПа,

,

F- сумма горизонтальных, т.е. сдвигающих нагрузок,

F= 77 712кН;

> 1,25.

Коэффициент запаса увеличивать не следует. Плотина устойчива с нормативным запасом.



5. Гидравлический расчет пропуска строительных расходов

5.1 Выбор схемы пропуска строительных расходов

В данном курсовом проекте используется пойменная компоновка сооружений гидроузла. При данной компоновке сначала (еще до перекрытия реки) производятся отрывка котлована и закладка фундамента. В этот период плотина возводится под защитой естественной перемычки. Затем, после перекрытия русла, вода проходит через недостроенную плотину. Ее строительство в этот период проводим по методу «гребенки». По этому методу поочередно через часть пролетов плотины пропускается вода, а другие пролеты в это время строятся под защитой строительных затворов.

Для подвода воды к водосливной плотине и отвода ее сооружаются, соответственно, подходной и отводной каналы. Ширину подходного канала назначаем равной ширине водосливной плотины 136м, а отметку дна на уровне дна реки 101м. Расчет глубины в каналах за малостью их длин не проводится и отметка воды в канале принимается равной отметке воды в реке при соответствующем расходе.

Целью расчета на пропуск строительных расходов является обеспечение пропуска без угрозы проводимому строительству.

5.2 Гидравлический расчет пропуска расхода перекрытия

Расчетный расход воды строительного периода при перекрытии русла перемычками первой очереди -. При данном расходе в реке устанавливается отметка воды на уровне 105,3. Глубина воды в реке составляет -4,3 метра. Площадь сечения воды равна 584,8 м².

По формуле пропускной способности водослива:

где Q_пер - расход при перекрытии русла, Q_пер840 м³/с, n - количество пролетов,n=7,b - ширина пролета, b=16 м, - коэффициент скорости, принимаем =0,97, h=НБ (Q_пер) - Дна, h=4,3 м.

Из условия перекрытия :

Z 1 м, в нашем случае условие выполняется.

5.3 Гидравлический расчет пропуска первого строительного паводка

Задача расчета - определить отметку гребня верховой перемычки и ее высоту. Отметка гребня перемычки должна быть больше, чем уровень воды в ВБ при пропуске максимального расчетного расхода воды строительного периода -.

При данном расходе в реке устанавливается отметка воды на уровне114 м. Глубина воды в реке составляет -h=13 м

Определим скорость подхода к водосливу:

Определим перепад уровней воды:

Отметка поверхности воды равна:

Принимаем отметку перемычки с некоторым запасом -.



Заключение

В состав данного гидроузла входят: бетонная водосливная плотина, здание ГЭС, земляная плотина, шлюз.

В данном курсовом проекте выбрана пойменная компоновка гидроузла. Водосливная плотина и здание ГЭС, расположены на правом берегу. Полная длина всего гидроузла в створе составляет 4124.1 м. Отметка гребня грунтовой плотины составляет 132 (м).

Водослив располагается на песчаном основании. Водосливной фронт состоит из 7-ми пролетов по 16 м. Полная ширина водослива с учетом быков составляет 136м. Высота - 19.11. Удельный расход составляет 41м/с². Напор на гребне водослива равен 8,88. Отметка гребня находится на отметке 120,12.

Профиль водослива - практический (конструирование проводилось по методу Офицерова-Кригера). На нем расположено 9 затворов - 7 основных и ремонтных. Расчет маневрирования затворами показал, что во всех случаях удалось затопить гидравлический прыжок. Следовательно, устройство колодца не требуется. Общая длина крепления русла в нижнем бьефе - 130,8 м. В конце крепления русла располагается ковш, необходимый для защиты грунта от размыва.

Для защиты плотины от фильтрации в качестве противофильтрационного устройства мы выбрали глинистый понур и двухшпунтовый подземный профиль. Фильтрационный расход составил 5,71 м^3/с.

Здание ГЭС располагается на левом берегу, его длина составляет 200 м.

Для пропуска судов в гидроузле запроектирован шлюз, к которому сделаны подходные каналы. Эти каналы позволяют судам без помех передвигаться во время строительства гидроузла.



Библиографический список

1. Методические указания к выполнению проекта водосбросной бетон-ной плотины в составе гидроузла на нескальном основании./ Сост.: С.М. Слисский, Е.В. Кузнецова. - М.:МИСИ, 1983.

2. Гидротехнические сооружения / Под ред. Л.Н. Рассказова, ч.1 и 2, М.: Стройиздат, 1996.

3. СНиП 2.06.01-86. Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования. М.: 1989.

4. СНиП 2.06.06-85. Плотины бетонные и железобетонные. М.: 1986.

5. СНиП 2.06.04-82. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения. - М.: 1986.

6. СНиП 2.02.02-85. Основания гидротехнических сооружений. М.: 1988.

7. Справочник по гидравлическим расчетам /под ред. П.Г. Киселева. -М.: Энергия, 1974.

Размещено на Allbest.ru

...