Применение гидроциклонно-насосной установки в системе водоподготовки и закачки воды в пласт для очистки сточных пластовых вод

Вертикальный отстойник представляет собой круглый в плане резервуар с коническим днищем.Сточная вода подводится к центральной трубе и спускается по ней вниз. При выходе из нижней части центральной трубы она меняет направление движения и медленно поднимается вверх "к сливному желобу. При этом из сточной воды выпадают грубодисперсные примеси, плотность которых больше плотности сточной воды. Для лучшего распределения воды по всему сечению отстойника и предотвращения взмучивания осадка опускающейся водой центральную трубу делают с раструбом, ниже которого устанавливают отражательный щит.Каждая частица нерастворенных примесей, поступившая в отстойник, стремится двигаться вместе со слоем воды вверх с той же скоростью , с какой движется вода; в то же время под действием силы тяжести она стремится вниз со скоростью, зависящей от размера и формы частиц, их плотности и вязкости жидкости.Эффект осветления сточной воды в вертикальных отстойниках составляет практически не более 40%, теоретически расчет ведется на эффект осветления

Радиальный отстойник представляет собой круглый в плане резервуар /34/. Сточная вода подается в центр отстойника снизу вверх и движется радиально от центра к периферии. Особенностью гидравлического режима работы радиального отстойника является то, что скорость движения воды изменяется от максимального его значения в центре отстойника до минимального у периферии. Плавающие вещества удаляются с поверхности воды в отстойнике подвесным устройством, размещенным на вращающейся ферме, и поступают в приемный бункер или в сборный лоток.Выпадающий осадок с помощью скребков, укрепленных на подвижной ферме, сдвигается в приямок отстойника. Частота вращения подвижной фермы 2--3 ч-1; вращение осуществляется с помощью периферийного привода с тележкой на пневмомашине. Осадок удаляется по трубопроводу с помощью плунжерных и центробежных насосов, установленных в расположенной рядом насосной станции. Всплывающие вещества отводятся в жиросборник.Осветленная вода поступает в круговой сборный лоток через один или через оба его борта, являющихся водосливами. Нагрузка на 1 м водослива не превышает 10 л/с. В РК радиальные отстойники строят диаметром 18--54 м (табл. 4.20), а на зарубежных очистных станциях -- диаметром 6--60 м и более.

Для искусственного разделения стоков в поле действия центробежных сил применяются осадительные центрифуги ОГШ-502К-4 . опыт применения ее на комплексе «Лузинский» показал, что пропускная способность ее по исходной массе жидкого влажностью 91…94% составила 20…25 т/ч, а эффект осветления суспензии - 80…90% /7/.

Центрифуги типа ОГШ относятся к универсальным и применяются для разделения суспензий малой и средней концентрации. Для разделения сильноразбавленного водой и фильтрата после виброфильтров, грохотов, дуговых сит и т.д. применяют осветляющие центрифуги типа «Шарплз» и центрифуги Р-3400 (ВД) английской фирмы «Пенноулт» /133/.

Широкое применение осадительных центрифуг сдерживается из-за ряда недостатков: они малопроизводительны и энергоемки; имеют низкую эффективность процесса; сложны в устройстве и эксплуатации.

Более простыми в конструктивном отношении аппаратами являются гидроциклоны, так как они не имеют вращающихся частей

2.4 Обзор и анализ исследований по разделению суспензий с помощью гидроциклонов

Гидроциклоны, устройство и принцип действия

Известно, что в центробежных аппаратах, где выделение механических примесей из воды происходит под действием центробежных сил, которые могут превосходить силы тяжести в сотни и тысячи раз, соответственно увеличивается скорость осаждения частиц. В той же степени сокращается продолжительность процесса и уменьшается необходимый объем центробежного аппарата по сравнению с объемом отстойника.

Первая конструкция гидроциклонов была предложена в 1926 г. А.И.Востоковым. Промышленное применение гидроциклонов началось в 30-е годы. С этого времени гидроциклоны стали объектом исследования гидравликов и технологов, которые решали практические и теоретические задачи, связанные с внедрением этих аппаратов в практику.

Изучением гидроциклонов занимались в 40-х годах М.В.Циперович, М.Ю.Долинский, Л.М.Витренко /24/, в последующие годы исследования были проведены В.И.Классеном, М.Г.Акоповым и др., А.И.Ангеловым, В.И.Ревнивцевым, В.В.Клячиным, Е.М.Гольдиным, А.И.Жангариным, Р.Н.Шестовым, Г.М.Косым и др./25,,,33, 39/.

Большинство публикаций посвящено вопросам движения жидкости и твердых частиц в гидроциклонах или результатам их работы на предприятиях.

В настоящее время гидроциклоны применяются во многих отраслях промышленности и в технологических процессах очистки воды. Эти аппараты используются в качестве классификаторов на обогатительных фабриках горнорудной промышленности /28,30,31,36/. Применяются для отмывки песка в строительстве /22/, для очистки глинистого раствора от частиц породы при бурении нефтяных скважин /21,40,41,42/ . В реагентных хозяйствах сооружений водоподготовки их используют для очистки воды от песка и других примесей /10,44,46/ , в крахмало-паточном производстве для выделения крахмала из картофельной и кукурузной кашки /47,48/ , а также для обогащения углей в угледобывающей промышленности /17,24…26/ . В качестве классификаторов и уплотнителей они применяются в ряде производств пищевой промышленности /39/ .При очитке воды напорные гидроциклоны используются для предварительного осветления мутных вод рек /32…35,46/ , а также в оборотных системах водоснабжения /22,23,49/.

Гидродинамика циклона чрезвычайно сложна, поэтому известные теоретические зависимости, основанные на упрощенных представлениях о процессе осветления в гидроциклоне, недостаточно точны.

Перед попаданием сточных вод в центробежный насос ЦНС, требуется тонкая очистка, которая осуществляется гидромеханическим способом с помощью конического гидроциклона.

Рисунок 2.4. Схема гидроциклона

1- гидроциклон; 2- конус; 3- шламовая насадка; 4- питающая насадка;

5- патрубок.

В гидроциклон 1 сточная вода попадает под давлением по питающей насадке 4. Благодаря тангенсальному расположению питающей насадки и высокоскоростному истечению сточная вода интенсивно вращается относительно оси гидроциклона. Наиболее крупные и тяжелые частицы, содержащиеся в сточной воде отбрасываются центробежными силами во внешний поток жидкости, образующейся в пристенной зоне конуса 2. Опускаясь по винтообразной траектории до вершины конуса 2, частицы удаляются через шламовую насадку 3 в находящийся под гидроциклоном шламосборник.

Мелкие частицы, обладающие недостаточной для преодоления сопротивления среды центробежной силой, оказывается во внутреннем восходящем потоке, создаваемом в результате образования вдоль оси гидроциклона воздушно-жидкостного столба пониженного давления. Восходящий поток очищенной сточной воды направляется к сливному насадку и по патрубку 5 поступает в центробежный насос ЦНС [1, с. 296].

Характер движения жидкости и частиц твердого в гидроциклоне во многом определяется его конструкцией и режимом работы. По конструктивным признакам гидроциклоны подразделяются на конические, цилиндрические, турбоциклоны, открытые и гидроэлеваторы с циклонной приемной камерой. По назначению: классификаторы, сгустители, осветлители, разделители. По величине давления: напорные - входное избыточное давление Рвх>0,1МПа, низконапорные - Рвх<0,1МПа, вакуумные - Рвх меньше атмосферного. По способу обвязки и подключению: единичные, батарейные (мультигидроциклоны). По числу выдаваемых продуктов: двух- и трехпродуктовые. Наибольшее распространение получили конические гидроциклоны (гидроциклоны обычной конструкции (рис.1.4), которые между собой различаются:

- длиной цилиндрической части (0,2…1,5 и более);

- углом конусности (5…140о);

- числом выдаваемых продуктов;

- способом выдачи слива; через сливной патрубок, соединенный непосредственно со сливной (отводной) трубой, или через сливную камеру;

- способом установки и конструкцией питающего патрубка;

- конструкцией шламовых насадок;

- конструкцией корпуса и материалом футеровки.

Обычно гидроциклоны изготавливаются диаметром от 10 до 1400мм, с углом конусности 10…20о.

Изготавливаются стандартные гидроциклоны: малые (D<150мм) и большие (D>150мм) на следующих заводах:

1.Уфимский завод горного оборудования УЗГО ( до 1980 г.), впоследствии переведенный в г. Усолье-Сибирское, выпускает гидроциклоны диаметром 75,150,250,360,500 мм.

2.Днепропетровкий завод горношахтного оборудования ДЗГШО, выпускает гидроциклоны конструкции ДЗГШО диаметром 710,1000,1400 мм по ГОСТ 10718-73.

За рубежом гидроциклоны для горно-металлургической промышленности выпускаются фирмами: «Кребс ИНМАЙ», «САЛА» (Швеция).

Влияние различных параметров на показатели работы гидроциклона

Параметры, определяющие технологический процесс в гидроциклоне, можно подразделить на конструктивные и гидравлические. Из конструктивных важное значение имеют следующие: D - диаметр цилиндрической части: dп - диаметр питающего отверстия; dс - диаметр сливного патрубка; dр - диаметр разгрузочного отверстия; Н - высота цилиндрической части; б - угол конусности конической части; hc - глубина погружения сливного патрубка.

Диаметр гидроциклона является основным параметром, который характеризует типоразмер гидроциклона. От диаметра зависит производительность и качество работы гидроциклона.

С увеличением диаметра увеличивается производительность и крупность разделения гидроциклона .Практикой работы гидроциклонов различных диаметров на разжиженном питании подтверждено, что на гидроциклонах малых диаметров может быть получен тонкий слив с крупностью до 10 мкм, который на гидроциклонах больших диаметров получить невозможно .

Площади сечения питающего, сливного и разгрузочного отверстий во многом предопределяет качественные и количественные показатели работы гидроциклона - его общую производительность, крупность разделения. Причем, условия выпуска, по мнению некоторых авторов /, влияют только на пропускную способность гидроциклона. Изменение размеров сливного патрубка оказывает значительное влияние на объемную производительность и эффективность разделения. Д.Келсалл /считает, что при увеличении диаметра сливного отверстия ухудшается качество разделения твердого. М.Г. Акопов указывает, что эффективность обогащения угля повышается с увеличением этого размера до определенного предела, затем ухудшается. Однако, в работах других исследователей указывается, что при уменьшении диаметра сливного отверстия (при прочих равных условиях) эффект осветления суспензий увеличивается. Во многих случаях влияние разгрузочных отверстий на качественные показатели работы рассматривается в совокупности. При этом используется совокупный параметр - разгрузочное отношение, отношение диаметра шламовой насадки к диаметру сливного отверстия.Изменение разгрузочного отношения существенно влияет на все показатели работы гидроциклона и прежде всего на перераспределение объемов шлама и слива. С его увеличением снижается крупность граничного зерна (приложения рис. П1.5).

Исследованиями А.М.Мустафаева и Б.М.Гутмана установлено, что при увеличении высоты цилиндрической части гидроциклона увеличивается эффективность его работы до некоторого предела, затем эффективность снижается. На общую производительность гидроциклона изменение его высоты, в пределах трех диаметров, не оказывает существенного влияния.

Важным геометрическим параметром является угол конусности конической части гидроциклона. С увеличением этого параметра увеличивается гидравлическое сопротивление аппарата, что ведет к снижению производительности и увеличению тангенциальной составляющей скорости потока, что в свою очередь способствует увеличению крупности слива /77/ (приложения рис. П1.6).

Влияние глубины погружения сливного патрубка на эффект осветления изучали ряд исследователей . Они указывают, что от изменения этого параметра зависит распределение потоков внутри гидроциклона, причем увеличение глубины погружения приводит к уменьшению высоты центрального потока и, соответственно, к увеличению крупности слива. Оптимальный размер по Поварову hc = (0,2…1) D , по Иванову -hc= a +2dc , по Фоминых /95/ hc= 0,25 D(приложения рисунки П1.7- П1.9).



3. КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

3.1 Теория осаждения твердых частиц в поле действия центробежных сил

Отделение твердых частиц в жидкой среде осуществляется с помощью двух процессов: осаждения и фильтрации, которые называются гидродинамическими.

Осаждением называется процесс разделения суспензии путем выделения из жидкости частиц под действием силы тяжести или центробежной силы( циклонирование или центробежное осаждение) /71/.

В случае осаждения в гравитационное поле (отстаивание, седиментация) на частицу массой m, движущейся в неподвижной среде, действует внешняя сила ( сила тяжести или сила центрабежного поля) Fв ,сила сопротивления среды Fс и подъемная архимедова сила Fп. . В условиях динамического равновесия принцип Д!Аламбера или движущейся частицы приводит к уравнению /74/:

Fв - Fс- Fп = m(dw/dt)

Где dw/dt приращение скорости движения частицы в начале осаждения.

Внешняя сила (сила тяжести) по закону Ньютона может быть выражена следующей формулой:

Fв = ma

где a -ускорение движения частицы под действие внешней силы ;

m-масса твердой частицы.

Сила сопротивления среды по уравнению Стокса.



Fc = 1/2 ( pw2 fs )

где w -скорость частицы относительно среды;

p-плотность среды;

f-площадь поперечного сечения частицы;

s-коэффициент сопротивления.

Архимедова сила пропорциональна массе среды, вытесненной массы частицы:

Fn =map/pт

где pт -плотность твердой частицы.

Из уравнения получим :

ma - 1/2 ( pw2 fs )- map/pт = m(dw/dt)

В случае осаждения частицы под действием силы тяжести ускорение равно a=g , где g- ускорение силы тяжести, тогда уравнение примет вид :

dw/dt= g(1 - p/pт ) - ( p w2 f s ) / 2m

При осаждении в центробежном поле a=?? 2r ,

где r - радиус пути частицы ;

??-угловая скорость, тогда уравнение будет иметь вид :

dw/dt= ??2 r (1 - p/pт ) - ( p w2 f s ) / 2m

Если допустить, что частица имеет шарообразную форму диаметром dч и движется с постоянной скоростью woc под действием силы тяжести т.е. dw/dt=0, то при введении массы частицы m=pт р dч3 /6 и площадипоперечного сечения частицы j= р dч3 /4 в уравнении (2.6) получим:

woc = ps

Если вынести постоянные величины из под корня , то получим формулу для определения скорости свободного осаждения твердой частицы под действием центробежной силы (woc, )

woc = 1.155 ps

Предварительное изучение физико-механических свойств речной воды показывает, что разделение на фракции, в частности осветлению подвергаются стоки, поступающие в очистные сооружения с влажностью 99,6…99,8 % , что соответствует объемной концентрации Ст =0,2…0,4 % , Верхним пределом объемной концентрации, при которой скорость осаждения может рассчитываться по закону Стокса, считается Ст = 2…5% /72/ .Основываясь на данное положение , рассмотрим процесс осаждения твердой частицы в гидроциклоне в пределах действия закона Стокса.

Для ламинарного режима осаждения число Рейнольдса (Re< 2 ) сила сопротивления Fc, действующая на частицу ( рис 2.1 ) по Стоксу выражается зависимостью :

Fc = 3 р dчм??

Тогда условия равновесия действующих сил и силы инерции mdw/dt запишется уравнением :



mdw/dt= m(1 - p/pт ) ??2 r - 3 р dчм??

Для шарообразных частиц массой m = pт р dч3 /6 получим

(pт р dч3 /6 )dw/dt= (pт р dч3 /6 ) (pт - p ) ??2 r - 3 р dчм??

dw/dt =(pт - p ) ??2 r / pт - 18 мw/ pтdч2

При условии W=Woc=const , dw/dt=o

Woc =dч(pт - p ) ??2 r / 18 м

Формула (2.14) справедлива для области число Рейнольдса (10-4<Re< 2)

В соответствии с верхним и нижним пределами применимости этой зависимости можно рассчитать максимальный диаметр осаждающихся по закону Стокса частиц, подставив в формулу (2.14) вместо Woc например, ее выражение из

Re =Wocdчp ) /м = 2

3.2 Составление уравнения движения твердой частицы в гидроциклоне

Разделение суспензий осаждением в центробежном поле осуществляется в гидроциклонах за счет скорости вводимого в цилиндрическую часть аппарата потока суспензий ( рис 2.1 ).



Рис.2.1 Схема движения потоков суспензии в гидроциклоне

А-горизонтальные потоки; Б- вертикальные потоки.

На схеме (рис.2.1 а) показано, что в гидроциклоне имеет место два вращающихся потока - внешний и внутренний. Внешний поток вращается вдоль стенок аппарата в направлении к нижнему выходному отверстию. С ним из аппарата выносятся наиболее крупные и плотные частицы твердой фазы.

Внутренний восходящий поток имеет цилиндрическую форму( диаметр потока примерно равен диаметру сливного патрубка) и направлен снизу вверх, выходит их гидроциклоны через сливной патрубок.

Рассмотрим движение твердой частицы в гидроциклоне. Поступая в гидроциклон через тангенциальный входной патрубок вместе с потоком пульпы, твердая частица вовлекается во вращательное движение вокруг оси гидроциклона, одновременно частица движется в осевом и радикальном направлениях со скоростями, зависящими от соотношения сил, действующих на нее.

Абсолютное движение твердой частицы можно представить как результат переносного вращательного движения вместе с потоком жидкости вокруг оси симметрии гидроциклона и относительного движения в плоскости , перпендикулярной этой оси симметрии.



Рисунок 2.2 Схема сил действующих на твердую частицу в гидроциклоне

Уравнение относительного движения частицы можно записать следующим образом :

ma = T + Fк+Fтр+Fп+G+Fc

Где T , Fк-переносная и кориолисова сила инерции ;

Fтр - сила трения по образующей конической поверхности ;

Fп - подъемная (архимедова ) сила ,появляется в результате несимметричного обтекания потоком частиц ;

G-сила тяжести частицы ;

Fc - сила сопротивления среды.

Под действием центробежной силы Т, твердая частица осаждается на стенку гидроциклона, а сила сопротивления среды- Fc противодействует осаждению ( рис 2.2 ).

При прочих равных условиях (диаметре зерна, его плотности, вязкости и плотности среды ) сила сопротивления среды Fc зависит от скорости радиальной составляющей потока Vr, а центробежная сила зависит от центробежного ускорения, прямо пропорциональной квадрату тангенциальной (вращательной) скорости потока Vt. Обе скорости зависят от радиуса вращения частицы. Если радиальная скорость имеет максимальное значение у стенки и уменьшается к оси к оси гидроциклона, то тангенциальная скорость, наоборот, увеличивается по мере приближения частицы к оси гидроциклона. М.Г. Акопов/75/, изучая движение зерен угля и кварца в гидроциклоне, заметил, что они делают как правило четыре оборота в цилиндрической части и два в конической части аппарата, причем время пребывания зерен в первой части в 2…3 раза больше , чем во второй.

Под действием скоростного напора нисходящего потока и тангенциальной составляющей силы тяжести частицы движется вниз к разгрузочному отверстию. Этому движению препятствует тангенциальная составляющая Tt центробежной силы и силы трения. Так как фактор разделения для гидроциклонов малых диаметров весьма значителен (Fr=500…2000 ) /77/, т.е. T>>G то вертикальными составляющими обычно пренебрегают и принимают , что частица движется в плоскости перпендикулярной к оси гидроциклона. При таком решении искажается истинная картина движения твердой частицы, но с учетом решающего значения центробежной силы оно допустимо.

Спроектировав векторное равенство (2.16) на направление радиуса гидроциклона и учитывая , что проекции силы тяжести и кориолисовой силы инерции обращаются в нуль, получим :

mr = T -Fп-Fc

Принимая движение суспензии в гидроциклоне установившимися и считая, что твердая частица имеет шарообразную форму, имеем:

T = m Ut2 / r = (pтр dч3 /6 )Ut2 / r

Fп = mоUt2 / r = (pр dч /6 )Ut2 / r



Где m-масса твердой частицы;

mо-масса жидкости в объеме твердой частицы;

dч -диаметр твердой частицы;

pт -плотность твердой частицы;

p -плотность среды;

Ut-тангенциальная составляющая скорости потока;

r-радиус вращения частицы.

Составление среды в общем случае складывается из динамического сопротивления Рд и сопротивления вязкости среды S /77/

Fc = Рд + S

Динамическое сопротивление среды описывается законом Ньютона -Риттингера

Рд = л (р д 2 /4 )pUr2 /2

Сопротивление вязкости среды -по формуле Стокса

S = 3 р дмUr

Где д - диаметр твердой частицы;

Ur- скорость радиальная или скорость осаждения частицы в радиальном направлении;

л-коэффициент сопротивления;

p, м-плотность и вязкость среды.

Подставляя значение действующих сил в уравнение, получим

mr = (pт -p)р д3 /6) Ut2 / r - л (р д 2 /4)pUr2 /2 - 3 р дмUr



Учитывая выражение (1.2 ), а так же выражая радиальную скорость через производную по времени Ur=dr/dt=r, запишем

r + А1r2 + А2r - А3 / r2п+1 = 0

Здесь…А1= л р д 2p /8 м ; А2=3 р д м /m; А3= р д3(pт -p)/6 m

Уравнение является уравнением движения твердой частицы в проекции на направление радиуса гидроциклона. Имея данные о распределении тангенциальной и осевой составляющих абсолютной скорости потока, а так же значение величин, входящих в коэффициент уравнения, можно найти траекторию движения твердой частицы в гидроциклоне.

3.3 Определение диаметра граничного зерна

От соотношения сил, действующих на твердую частицу, последняя приобретает определенную абсолютную скорость, равную или отличную от скорости потока. Чем больше разница скоростей, тем быстрее частица осаждается и выводится из гидроциклона через шламовое отверстие.

Самые крупные и тяжелые зерна осаждаются на стенку гидроциклона почти сразу же после поступления исходной суспензии в цилиндрическую часть, а затем смываются внешним потокам в направлении разгрузочного отверстия. По мере уменьшения крупности частиц, их траектории все меньше отличаются от линий тока жидкости.

Если для какого -то размера частиц будет соблюдено условие Т= Рд+S, то они могут продолжительное время циркулировать в гидроциклоне. Равновесное состояние твердых частиц выражается уравнением .

(pт р д3 /6 )(Ut2 / r) =л (р д 2 /4)pUr2 /2 + 3 р дмUr

Если сила, воздействующая на твердую частицу, находится в пределах Стокса, что бывает при Re<1, то решающее значение имеет сопротивление вязкости S, а при Re<1 главную роль играет динамическое сопротивление Рд.

В связи с этим рассмотрим два предельных случая:

Случай 1. Осаждение характеризуется законом Стокса (Re<1). В этом случае из потока выделяются наиболее мелкие частицы (д <0.1мм) и частицы, плотность которых мало отличается от плотности среды. Максимально возможную скорость осаждения твердой частицы можно определить, приравняв движущую силу к силе сопротивления т.е.

Т - Fп = S

при таком условии получим :

(pт р д3 /6 )(Ut2 / r) -(p р д3 /6 )(Ut2 / r) = 3 р дмUr

Учитывая , что Ut-Wr, запишем выражение в виде

р д3 (pт -p)W2r2 /6 r = 3 р дмUr

Тогда скорость осаждения или радиальная скорость частицы будут равна

Ur= д2 (pт -p)W2r / 18 м

Получили формулу Стокса, справедливую для области Re*1

Представим радиальную скорость Ur в выражении (2.28) как производную пути по времени Ur=dr/dt. Разделим переменные и проинтегрируем выражение.

= 18 м / д2W2 (pт -p)



После интегрирования получим зависимость для определения времени, необходимого для выделения твердых частиц из суспензии

ф = 18 м lп (r2 /r1)/ д2W2 (pт -p) ,

Где t-время пребывания потока суспензии в гидроциклоне, с ;

М-вязкость суспензии, Па.с;

д -диаметр частицы, м;

w-угловая скорость потока, с-1;

Рт,Р- плотность частицы и среды, соответственно, кг/м3;

R1-радиус сливного патрубка, м;

R2-радиус внутренний гидроциклона, м.

При этом имелось ввиду, что скорость потока достигает максимальной величины на поверхности разделения -на поверхности коаксиального цилиндра, радиус которого соответствует радиусу сливного патрубкаR1(рис 2.3), а радиальная составляющая скорости Ur постоянна на всей цилиндрической поверхности коаксиального цилиндра на высоте h

Рисунок 2.3 Схема распределения скоростей в гидроциклоне

Из уравнения (2.28) определим предельный размер частицы( диаметр граничного зерна) , осаждающегося по закону Стокса



дпр = (pт -p) ,

Или , если задаться временем пребывания суспензии в гидроциклоне, то из уравнения (2.31) получим

дпр = v 18 м lп (r2 /r1)/ф W2 (pт -p)

Теоретически все частицы, имеющие размер выше предельного значения дпр, должны осаждаться на стенки гидроциклона, а частицы размером меньше дпр - выносятся в слив.

Случай2. Осаждение характеризуется действием закона динамического сопротивления Ньютона-Риттингера (Re> 1) для частиц, размером более 0.1 мм при значительных скоростях потока суспензии. Движение зерен диаметром д>0.05мм в гидроциклоне происходит при постоянном коэффициенте сопротивления среды л , от числа который Re. В результате сопротивления движущих сил и силы динамического сопротивления T-Fп =Рд получим

(pт р д3 /6 )(Ut2 / r) -(p р д3 /6 )(Ut2 / r) = л р д 2p /8

д / 6 (pт -p)W2r = лp /8(dr / dt)2

После сокращения, извлечения квадратного корня из обеих частей уравнения и разделения переменных имеем:

dt = (3 лp / 4 дW2 (pт -p) )1/2 (dr / v r)

Проинтегрировав выражение, находим время пребывания суспензии в гидроциклоне



= (3 л p / 4 д W2 (pт -p) )1/2

илиф = 0,87((л / дW2)(p /pт -p)) 1/2(v r2 -v r1)

Если задаться временем пребывания гидроциклоне , то из уравнения (2.34) получим выражение для определения предельного размера твердой частицы, осаждающейся на стенках гидроциклона.

дпр = (лr3p / 4pт -p) (Ur / Ut)2 ,

Где л- коэффициент сопротивления.

Для того , чтобы определить режим осаждения в гидроциклоне, необходимо знать величину критерия Re. Число Re для гидроциклонов определяется из выражения /77/

Re = Urд / V

Где V-кинематическая вязкость среды;

Ur-радиальная составляющая скорость потока.

Радиальную скорость можно определить из условия неразрывности потока, проходящего через коаксиальные цилиндры внутри циклона/77/.

Ur = Q / 2 рrkh ,

Где Q-пропускная способность гидроциклона;

Rk- радиус коаксиального сечения (принимается Rk=1/2dc);

h-высота коаксиального цилиндра ( принимается равной 2/3 от высоты конической части),

h = 2/3Hкон= 2/3(D / 2tg(б/2)) = D / 3tg(б/2) ,



Тогда

Ur = 3Qдtg(б/2) / рDdc

Re = 3Qдtg(б/2) / рDdcV

По результатам предвари, с-1тельных опытов и расчетов выяснилось, что главную роль играет динамическое сопротивление среды Рд, тогда, пренебрегая сопротивлением вязкости среды S,напишем уравнение равновесного состояния для твердой частицы, которое было рассмотрено выше. Учитывая и выражая тангенциальную скорость , через угловую скорость суспензии Vt=RcW, получим уравнение :

(р д3 / 6)(pт -p) W2rc = p (р д2 / 1z)( 3Qtg(б/2) / р2Ddc) 2

Отсюда получаем формулу для определения диаметра гидроциклона, обеспечивающего разделение суспензии с граничной крупностью зерен д в условиях турбулентного режима движения жидкости в гидроциклоне

D = 3Qtg(б/2) / р Wdc(p/ д dc (pт -p) 1/2 ,

Где Q-необходимая пропускная способность гидроциклона, м3/с;

dc -диаметр сливного отверстия, м;

W-угловая скорость потока , С-1;

б - угол конусности конической части, град;

д - диаметр граничного зерна , м;

pт, p -плотность твердой частицы и среды соответственно, кг/м3.

При разделении суспензии с небольшой концентрацией твердых частиц

( Си=2…5%), задаваясь размером частиц, которые выделяются в слив и приравнивая число Re верхнему пределу области применяемости формулы (2.14).можно определять диаметр сливной диафрагмы из выражения

dc = 3Qдtg(б/2) / рD Re V

От высоты цилиндрической части зависит время пребывания суспензии в гидроциклоне, а следовательно, эффективность действия аппарата.

Для определения оптимальной высоты гидроциклона, при которой будет обеспечении выделение в шлам твердых частиц, размером больше граничного зерна без нарушения гидродинамики процесса разделения, воспользуемся выражением (2.37). пластовый залежь вода гидроциклон

Зная время пребывания жидкости в гидроциклоне, можно определить рабочий объем гидроциклона

Vr = Qc ф

С другой стороны объем гидроциклона равен :

Vr = 0,85Hц(r22 - r12) ,

Где Нц- высота цилиндрической части;

R2, R1-радиус гидроциклона и сливного патрубка, соответственно

Из уравнений (2.47)и (2.48) с учетом (2.37) получим

Hц = Q187Q(лp/д W2(pт -p)) Ѕ(vr2 -vr1) / 0,785(r22 - r12)

Выразим угловую скорость потока, через скорость ввода суспензии

W= Ut / r2 = aUвх / r2

Наружный радиус сливного патрубка равен R1=0.6R2

После преобразования (2.49) и с учетом (2.50) получим формулу высоты цилиндрической части гидроциклона

Hц= 0,55Q((л / a2Uвх2дD)( p / pт -p) ,

Где Q-объемный расход гидроциклона по исходной суспензии, м3/с;

D-диаметр гидроциклона, м;

л - коэффициент сопротивления,зависящий от геометрических параметров,условий впуска и шероховатости стенок циклона, определяемый опытным путем;

а - коэффициент , учитывающий потерю скорости при вхоже в гидроциклон,м/с;

д -диаметр граничного зерна, м;

pт,p -плотность твердой частицы и среды , соответственно, кг/м3.

3.4 Расчет конструктивных параметров гидроциклона

Для расчета пропускной способности гидроциклонов, используемых в песко - и иллоотделителях, наиболее приемлема эмпирическая формула М.Ш.Вартапетова [1, с. 296]:

где - пропускная способность гидроциклона, м/с;

=0.12 - опытный коэффициент;

и - диаметр питающей и сливной насадок, см, которые рассчитываются по формулам [1, с. 297].



где - диаметр гидроциклона, см;

- давление на входе в гидроциклон, МПа;

=0.4 МПа.

Так как нам необходимо найти диаметр гидроциклона при заданной пропускной способности =50 л/с, выразим из формулы :

Рисунок 4.1. Конструктивная схема гидроциклона

1 - гидроциклон; 2 - конус; 3 - шламовая насадка; 4 - питающая насадка; 5 - сливная насадка.

Диаметр питающей насадки определим по формуле:



Диаметр сливной насадки определим по формуле:

Диаметр шламовой насадки определим по формуле [1, с.297]:

где - диаметр сливной насадки,

Высота цилиндрической части гидроциклона определим по формуле [1, с. 297]:

где - диаметр гидроциклона,

Высота конической части гидроциклона определим по формуле [1, с.297]:



где - диаметр гидроциклона,

=20є - угол конуса,

3.5 Расчет на прочность гидроциклона

Исполнительную толщину стенки S определяют по формулам [5, с.18]:

где D - диаметр гидроциклона;

- коэффициент прочности сварного шва, =1;

- давление рабочее и при испытаниях;

- допускаемое напряжение, =147 МПа;

- допускаемое напряжение при испытаниях, =183 МПа;

с - прибавка на коррозию, с=3 мм;

Выбираем максимальное значение S=0.00335 м и округляем до стандартного значения S=0.004 м.

Допускаемое давление в рабочем состоянии рассчитываем по формуле [5, с. 19]:

где - коэффициент прочности сварного шва,

- допускаемое напряжение,

S- толщина стенки гидроциклона,

с - прибавка на коррозию,

D - диаметр гидроциклона.

.

Допускаемое давление при испытаниях рассчитывается по формуле [5,с. 19]:

где - коэффициент прочности сварного шва,

- допускаемое напряжение при испытаниях,

S- толщина стенки гидроциклона,

с - прибавка на коррозию,

D - диаметр гидроциклона.

.

3.6 Расчет узла разгрузки в насосе ЦНС 180-1900

Зададимся шириной радиальной щели у диска =0.2мм; отношениями; ; величиной (радиус втулки рабочего колеса), а также коэффициентом снижения давления в щели .

Найдем коэффициент распределения давления от поверхности диска при допущении линейного закона изменения давления по длине щели [4, с. 81]:

Рассчитаем необходимый перепад давления у радиальной щели по формуле [4, с. 81]:

где - расчетная осевая сила определяется по формуле [4, с. 80]:

где - осевая нагрузка возникающая в насосе от перепада давления у дисков рабочего колеса,

- осевая нагрузка обусловленная натеканием жидкости на колесо [4, с. 79] .

где - плотность жидкости,

- частота вращения,

- рабочий напор насоса.

где - расход жидкости,

- скорость жидкой среды,

Проверим объем утечек через радиальную щель [4, с. 81]:

где - коэффициент расхода,



Рекомендуемый объем утечек [4, с. 81]:

(4.17)

Условие выдержано.

Задаемся давлением за радиальной щелью, т.е. перед уплотнением вала .

Давление перед щелью определяем по формуле [4, с. 81]:

.

Определим перепад давления в осевой щели [4, с.81]:

где - давление на выкиде последней ступени насоса;

- снижение давления при движении жидкости от выкида последнего колеса по пространству между диском колеса и корпусом ко втулке осевого уплотнения [4, с.81]:

;



Перепад давления в осевой щели в пределах нормы.

3.7 Расчет показателей надежности

Нагрузки, действующие на детали, агрегаты буровых и нефтепромысловых машин во время эксплуатации носят случайный характер. Примерами случайной величины являются наработка на отказ, интенсивность отказов, срок службы.

а) Произведем обработку результатов, полученных при использовании центробежного насоса ЦНС 180-1900 до установки гидроциклона.

Наработка на отказ, t , ч:

120 5080 1210

853 3120 7500

8000 2425 1814

6320 1580 4310

358 5430 2035

1634 488 3456

969 1786 4864

2324 1985 6780

2674 438 4060

3784 2984 1164

n=30.

По данным о наработке на отказ строим статистический ряд (таблица 4.1).

По таблице 4.1 мы можем определить среднее арифметическое значение случайной величины и средне квадратичное отклонение.

Обозначения:

- количество значений случайной величины в i-ом интервале;

- частность (опытная вероятность) в i-ом интервале;

- накопленная частность;

- эмпирическая плотность вероятности.

Таблица 3.1 Статистический ряд

Интервал, ч	Середина интервала , ч	Частота
0-1450	725	8	0.266	0.266	0.000183
1450-2900	2175	9	0.3	0.566	0.000206
2900-4350	3625	6	0.2	0.766	0.000137
4350-8000	6175	7	0.233	1.000	0.000063

Определяем средне арифметическое значение случайной величины [2, с.13]:

;

Средне квадратичное отклонение [2, с.14]:

;

Проверим крайние точки статистической информации по критерию Грубса [2, с.15]:

- для наименьшей точки информации:

;

- для набольшей точки информации:

Выберем для оценки результатов наблюдений уровень значимости б=0,01. Так как для обеих точек , то оставляем крайние точки в рассматриваемой совокупности.

По данным статистического ряда строим гистограмму и статистическую функцию плотности распределения (рисунок 4.2).

Для выбора теоретического закона распределения найдем коэффициент вариации [2, с.18]:

(4.25)

Сделаем предположение, что наработка да отказа описывается нормальным законом распределения. Для подтверждения этого критерий Пирсона [2, с.18]:



где для нормального закона распределения [2, с.7]:

где Ф - функция Лапласа.

Отсюда

Число степеней свободы:

r=k - S;

r=4 - 3=1;

где S - число обязательных связей;

k - число интервалов.

Зная и r=1 находим вероятность совпадения эмпирического и теоретического закона распределений р=0.1 ? 0.1. Значит статистические данные не противоречат принятому теоретическому распределению.

Для нормального распределения дифференциальная функция имеет вид [2, с.7]:

Рисунок 3.2 - Гистограмма и функция плотности распределения наработки до отказа

Определим значения функции f(t) при различных значениях t.

Таблица 3.2 Значения функции f(t)

t,ч	1000	2000	3000	4000	5000
f(t)	0,000115	0,000167	0,00019	0,000168	0,000116

По данным таблицы 3.2 строим графическую зависимость:



Рисунок 3.3. Функция плотности распределения наработки до отказа.

Определим доверительные границы показателя надежности [2, с.21]:

где г* - двусторонняя доверительная вероятность.

При г*=0.95 и k=n-1=30-1=29, получаем ;

ч,

ч.

б) Произведем обработку результатов, полученных при использовании центробежного насоса ЦНС 180-1900 после установки гидроциклона.

Наработка на отказ, t , ч:

5330 130 1280

3098 833 7893

2658 9000 1936

1707 6987 4547

5960 345 2170

449 1772 3405

1859 956 4965

2985 2417 7087

478 2713 4056

3028 3986 1511

n=30.

По данным о наработке на отказ строим статистический ряд (таблица 3.3).

По таблице 3.3 мы можем определить среднее арифметическое значение случайной величины и средне квадратичное отклонение.

Обозначения:

- количество значений случайной величины в i-ом интервале;

- частность (опытная вероятность) в i-ом интервале;

- накопленная частность;

- эмпирическая плотность вероятности.



Таблица 3.3 Статистический ряд

Интервал, ч	Середина интервала , ч	Частота
0-1450	725	7	0.233	0.233	0.000160
1450-2900	2175	9	0.3	0.533	0.000206
2900-4350	3625	6	0.2	0.733	0.000137
4350-9000	6675	8	0.266	1.000	0.000057

Определяем средне арифметическое значение случайной величины по формуле (4.21):

Средне квадратичное отклонение по формуле:

Проверим крайние точки статистической информации по критерию Грубса по формулам (4.23) и (4.24) соответственно:

- для наименьшей точки информации:

- для набольшей точки информации:



Выберем для оценки результатов наблюдений уровень значимости б=0,01. Так как для обеих точек , то оставляем крайние точки в рассматриваемой совокупности.

По данным статистического ряда строим гистограмму и статистическую функцию плотности распределения ( рисунок 4.3).

Для выбора теоретического закона распределения найдем коэффициент вариации по формуле (4.25):

Сделаем предположение, что наработка да отказа описывается нормальным законом распределения. Для подтверждения этого определим критерий Пирсона по формуле (4.26):

где для нормального закона распределения, вероятность рассчитывается по формуле (4.27):

где Ф - функция Лапласа.



Рисунок 3.4 - Гистограмма и функция плотности распределения наработки до отказа

Отсюда

Число степеней свободы определим по формуле(4.28):

r=4 - 3=1;

Зная и r=1 находим вероятность совпадения эмпирического и теоретического закона распределений р=0.1852 ? 0.1. Значит, статистические данные не противоречат принятому теоретическому распределению.

Для нормального распределения дифференциальная функция имеет вид и рассчитывается по формуле (4.29):

Определим значения функции f(t) при различных значениях t.



Таблица 3.4 Значения функции f(t)

t,ч	1000	2000	3000	4000	5000
f(t)	0,000104	0,000151	0,000178	0,000171	0,000135

По данным таблицы 4.4 строим графическую зависимость:

Рисунок 3.5 - Функция плотности распределения наработки до отказа.

Определим доверительные границы показателя надежности по формулам (4.31) и (4.32):



ч,

ч.

Вывод: Из выполненных выше расчетов показателей надежности видно, что насос ЦНС 180-1900 после установки перед ним гидроциклона для очистки сточных вод от механических примесей, будет иметь, более высокие показатели надежности по сравнению с насосом ЦНС 180-1900 перед которым не установлен гидроциклон.

Рисунок 3.6. Функции плотности распределения наработки до отказа до и после установки гидроциклона перед насосом ЦНС 180-1900



4. ОХРАНА ТРУДА И ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

4.1 Охрана труда

Безопасное ведение технологического процесса при эксплуатации должно обеспечиваться:

· Ведением технологического режима в соответствии с технологическим регламентом;

· Регулярным контролем за параметрами процесса по показаниям средств КИП на щите и по местным приборам (манометры, термометры, расходомеры, уровнемеры);

· Исправным состоянием системы КИПиА;

· Соблюдением должностных и рабочих инструкций, наличие которых обязательно на установке;

· Контролем за состоянием аппаратов под давлением, насосного, компрессорного и другого оборудования;

· Соблюдение правил пожарной безопасности;

· Работники установки, независимо от характера выполняемых работ, а также квалификация и стажа работы по профессии, должны проходить обучение и проверку знаний по утвержденной программе;

· Все оборудование, аппаратура и основные запорные устройства должны иметь четко обозначенные номера, соответствующие их маркировке, по проекту и по технологическому регламенту.

Режим работы оборудования, технологической схемы, качества сырья, нагрузок должны соответствовать технологическому регламенту.

В помещении операторной должны находиться:

· Технологическая схема установки, соответствующая фактической работе установки;

· Схема расположения противопожарного инвентаря, основных и запасных маршрутов движения людей и транспорта;

· Выписка из технологического регламента, нормы технологического режима и графики аналитического контроля;

· План ликвидации возможных аварий (ПЛВА) и план эвакуации людей;

· Вахтовый журнал и другая техническая документация по утвержденному перечню;

· Запас аварийного инструмента и средств индивидуальной защиты.

Производственные объекты, газоопасные места и прилегающие к ним территории, трассы действующих газо- и конденсатопроводов должны быть обеспечены необходимыми знаками безопасности и надписями.

Применяемое оборудование, приборы, запорная арматура, контактирующие с агрессивными средствами, должны иметь паспорт завода-изготовителя на работу в этой среде при установленных проектом параметрах. Оборудование, закупленное по импорту, должно устанавливать в соответствии с рекомендациями фирмы поставщика.

Технологическое оборудование, трубопроводная обвязка аппаратов должна быть оснащена приборами контроля и регулирования процесса, устройствами для отбора проб, штуцерами для ввода ингибиторов.

На установке должен быть организован контроль воздуха на токсичные и взрывоопасные концентрации с использованием автоматизированных стационарных и экспрессных анализаторов. Методы и точки отбора регламентируются утвержденным графиком контроля, по согласованию с начальником группы экологического контроля.

Запорная арматура, расположенная в колодцах должна иметь дистанционное управление или удлиненные штоки для открывания и закрывания ее без спуска человека в колодец. Запрещается устанавливать в колодцах запорную арматуру технологических трубопроводов, транспортирующих агрессивные вещества.

Колодцы, расположенные на территории промплощадки, должны быть закрыты, а крышки их присыпаны слоем песка (земли) на 15-20 см. Канализационные колодцы должны быть оборудованы гидрозатворами.

С целью защиты окружающей среды и повышению общей безопасности производства, сдувши от аппаратов и сбросы от предохранительных устройств сжигаются в факелах. Сжигание позволяет окислять токсичные и пожаровзрывоопасные компоненты технологических сред до менее опасных веществ и создает более благоприятные условия для их рассеивания в атмосфере. Герметизация неподвижных разъемных соединений достигается за счет рационального подбора уплотнительных материалов и прокладок, а подвижные детали и валы оборудуются торцевыми уплотнителями.

На всех насосах, перекачивающих взрывоопасные или токсичные вещества предусмотрены двойные торцевые уплотнения с подачей нейтральной уплотнительной жидкости, что исключает попадание перекачиваемой среды в помещение насосной станции.

Для защиты от вредных и опасных производственных факторов, воздействие которых может произойти вследствие специфических физико-химических свойств серосодержащих соединений и других вредных и агрессивных веществ, используют средства коллективной и индивидуальной защиты, включая спецодежду, спецобувь и газозащитные средства.

На Чинаревском НГКМ используют индивидуальные изолирующие воздушно-дыхательные аппараты DREGER с запасом воздуха 5 и 10 минут для обслуживающего персонала, а также дыхательные изолирующие аппараты с большим запасом воздуха для ведения газоопасных работ в атмосфере с превышающим ПДК отравляющих, токсичных веществ.

Образование зарядов статического электричества на ЧНГКМ происходит при движении газа, конденсата по трубопроводам, при сливно-наливных операциях, заполнения и освобождения емкостей, дросселирования потоков сжатых газов, пропаривания емкостей других операциях.

Для ограничения образования и накопления зарядов статического электричества предусмотрены следующие мероприятия:

1. Заземление оборудования, емкостей, коммуникаций и трубопроводов на площадках и в помещениях путем присоединения их к внутреннему и наружному контуру заземления. Технологические трубопроводы, содержащие горючие газы и жидкости, представляют на всем протяжении непрерывную электрическую цепь.

2. Аппараты и сосуды, содержащие конденсат, устроены таким образом, чтобы в них исключалось бурное перемешивание, также проектом предусмотрена скорость движения конденсата по трубопроводам до 2,5 м/сек.

Для предупреждения от разрядов статического электричества необходимо соблюдать следующее:

1. На каждое находящееся в эксплуатации заземляющее устройство должен иметься паспорт, содержащий схему заземления, основные технические данные о результатах проверки состояния заземляющего устройства, о характере ремонтов и изменениях, внесенных в данное устройство.

2. Для определения технического состояния заземляющего устройства периодически необходимо проводить:

· Внешний осмотр видимой части заземляющего устройства;

· Осмотр с проверкой цепи между заземлением и заземляемыми элементами;

· Измерение сопротивления заземляющего устройства;

· Проверка надежности соединений естественных заземлителей;

· Периодически осмотр элементов заземляющего устройства, находящегося в земле

3. Предотвращать образования взрывоопасных концентраций.

Целью Жаикмунай является безопасная работа в гармонии с окружающей средой и при отсутствии вредного воздействия на нее. Для достижения этого будут выполняться следующие пункты:

· обучать каждого сотрудника необходимым навыкам работы без нанесения вреда себе, другим и окружающей среде;

· осуществлять отбор подрядчиков и контролировать их работу с целью обеспечения безаварийного производственного процесса;

· вести отчетную документацию о деятельности отдела по ТБ, ОТ и ОСС, проводимых мероприятиях и качестве их выполнения для повышения эффективности работы отдела;

· определить возможную опасность и устранять факторы риска для персонала, имущества и окружающей среды;

· использовать природные ресурсы наилучшим образом и устранять вредное воздействие на окружающую среду, связанное с производственной деятельностью;

· разрабатывать и выполнять ежегодные планы улучшения работы по ТБ, охране здоровья и окружающей среды;

· определять и устранять факторы опасности и риска связанные с изменениями производственной деятельностью;

· вести профилактическую работу во избежания несчастных случаев, а в случае их возникновения быть готовым предпринять эффективные аварийные действия и реализовать планы по устранению последствий;

· изучать и анализировать все происшествия, случаи профессиональных заболеваний, ситуаций, близкие к аварийным, и факторы возможной опасности с целью их предотвращения в будущем.

4.2 Охрана окружающей среды

Все работы по ремонту скважин должны осуществляться в соответствии с нормативными документами, актами, положениями и правилами по охране окружающей среды, действующими на территории РК.

Мероприятия по охране окружающей среды должны быть предусмотрены в утвержденных документах на ремонт скважин (заявка, план, смета) и дополнительных указаниях и требованиях, сформулированных в процессе работ.

Природоохранные мероприятия должны учитывать специфические особенности процесса ремонта скважин, время года, природно-климатические условия района ведения работ, народнохозяйственную ценность водных объектов, лесов, отведенных земель и должны быть согласованы в местных комитетах по охране окружающей среды.

Загрязнение окружающей среды буровыми сточными водами (БСВ) должно быть исключено в результате:

1) централизованного сбора БСВ в емкости или пожарный амбар со всех точек поступления;

2) очистки БСВ на передвижной установке для последующего использования в оборотном водоснабжении или очистки до нормативного уровня для сброса на рельеф местности.

Загрязнение объектов окружающей среды буровыми растворами должно быть исключено за счет:

1) применения реагентов и рецептур буровых растворов, относящихся к малоопасным веществам - IV классу токсичности и опасности по ГОСТ 12.1.007-76;

2) исключения применения нефти для обработки буровых растворов или приготовления специальных жидкостей;

3) уменьшения объема нарабатываемого бурового раствора путем использования специальных химических реагентов и рецептур, а также совершенствования очистки буровых растворов на передвижных установках;

4) замены земляных амбаров на циркуляционные системы;

5) разделения отработанных буровых растворов (ОБР) на центрифуге на жидкую и твердую фазы. Жидкая фаза очищается совместно с БСВ, а твердая - захороняется шламом. При использовании буровых растворов, содержащих компоненты III класса опасности, в случае отсутствия центрифуги необходимо производить их обезвреживание для последующего захоронения;

6) использования отработанных буровых растворов для приготовления рабочих буровых растворов, необходимых при ремонте других скважин;

7) транспортирования буровых растворов в закрытых емкостях или по трубопроводу.

Все завозимые на скважину химические реагенты и материалы должны быть упакованы в специальную тару или контейнеры и храниться в закрытом помещении, предохраняющем от попадания в них осадков и размыва их на территории буровой. Для приготовления буровых растворов и специальных жидкостей необходимо максимально использовать средства механизации.

Защита окружающей среды от загрязнения буровым шламом (БШ) в зависимости от уровня его опасности осуществляется следующим образом:

1) при IV классе опасности шлам может быть захоронен в траншеях амбарного типа или вывезен на полигон для захоронения;

2) при III классе опасности необходимо предусмотреть сбор, обезвреживание и по согласованию с местными природоохранными органами захоронение в траншеях или вывоз на полигон для захоронения;

...